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文档简介

2019-08-27发布2019-11-01实施32019年第10号设地方标准,编号为DBJ04/T387—2019,自2019年11月1日起实施。2019年8月27日5112号)的要求,编制组参考有关国家、行业等现行标准,系统省工业设备安装集团有限公司(地址:山西示范区新化路8号,邮箱:jsb@,邮政编码:030032),以便今后修订时本标准主编单位:山西省工业设备安装集团有限公司本标准参编单位:山西建设投资集团有限公司6本标准主要起草人员:樊春义李建斌赵润俐葛星明葛忻声韩云山王敏泽李建军侯小红贺武斌樊永盛郭少林王有权宁晓霞胡红兵姜军强本标准主要审查人员:裘以惠齐锦程张循当梁仁旺71总则 2术语和符号 2 2 23基本规定 54工程勘察 6 5.1选型及布置 7 8 9 6施工 216.1施工准备 21 22 236.4灌注混凝土 246.5后注浆 257质量检测及验收 7.1成桩质量检查 267.2桩基检测 267.3工程验收 27 298 引用标准名录 条文说明 9 1 2 2 23BasicRequirement 54EngineeringInvesti 6 7 7 85.3CalculationofPil 95.4VerticalBearingCapacityandUpliftCalculati 6.2PileHoleandtheFormingProcessofBranches 6.3FabricationandEmbe 23 25 26 267.3AcceptanceofProject 27 29 34 35 122.1.1挤扩支盘后注浆灌注桩post-groutingtechniqueboredpile2.1.3支盘bearingplate2.1.4挤扩压力squeezed-expansionpressureAp——扣除桩身截面积的第j个支盘的水平投影面3N;k——荷载效应标准组合下,第i基桩的偏心竖向H;k——荷载效应标准组合下,作用于第i基桩的水4564.1.1挤扩支盘后注浆灌注桩岩土工程勘察应符合国家现行标75.1.1挤扩支盘后注浆灌注桩示意如(图5.1.1)所示,抗压桩支盘的盘数不宜多于4个,抗拔桩支盘的盘数不宜多于2个。支盘与支盘的竖向最小间距He宜为:黏性土、粉土1.5D,砂土、碎石土2D。基桩满布且支盘多时宜取大值;独立基础下基桩不宜多于9根、条基不多于2排且支盘少时宜取小值。5.1.3挤扩支盘后注浆灌注桩支盘进入持力层的深度(以盘最大1对于黏性土、粉土不宜小于2d;2砂土不宜小于1d;8小于50mm。9扩支盘后注浆灌注桩桩端采用后注浆工艺,注浆导管宜对称设置2根,后注浆工艺应符合现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定。5.3桩顶作用效应计算5.3.1对于一般建筑物和受水平力(包括力矩与水平剪力)较小的高层建筑群桩基础,应按下列公式计算柱、墙、核心筒群桩中基桩的桩顶作用效应:1竖向力1)轴心竖向力作用下2)偏心竖向力作用下2水平力G桩基承台和承台上土自重标准值,对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力;n——桩基中的桩数。5.3.2对于主要承受竖向荷载的抗震设防区低承台桩基,在同时满足下列条件时,桩顶作用效应计算可不考虑地震作用。1按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定可不进行桩基抗震承载验算的建筑物;2建筑场地位于建筑抗震的有利地段。5.4桩基竖向承载力及抗拔计算5.4.1桩基竖向承载力计算应符合下列要求:1荷载效应标准组合:1)轴心竖向力作用下2地震作用效应和荷载效应标准组合:1)轴心竖向力作用下NEk——地震作用效应和荷载效应标准组合下,基桩的平均R基桩竖向承载力特征值。5.4.2单桩竖向承载力特征值R应按下式确定:K——安全系数,取K=2。5.4.3单桩竖向极限承载力标准值应按下列规定确定:1设计等级为甲级的建筑桩基,应采用现场静载荷试验;2设计等级为乙级的建筑桩基,宜采用现场静载荷试验确定;当有地质条件类似的试桩资料或地质条件简单时,可参照静力触探、标准贯入、经验参数等综合确定;3设计等级为丙级的建筑桩基,可根据原位测试资料,利用承载力经验参数估算;4当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系,估算挤扩支盘后注浆灌注桩单桩竖向极限承载力标准值时,宜按下式U——主桩桩身周长;提供的值采用,也可参照当地经验或按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的规定取值;L调整后桩周第i层土的计算厚度,L;按表5.4.3-1取L₁=H一(1.5~1.8)heLi=H₁一(1.1~1.2)he告提供的值采用,也可参照当地经验或按现行行业标9pk——桩底盘所在土层的极限端阻力标准值,可按勘察报告提供的值采用,也可参照当地经验或按现行行业标准土类别1中砂强风化岩注:干作业钻孔桩,βp按表列值乘以小于1.0的折减系5当盘数量多且盘间距小时可以以盘直径作为大直径桩验算其承载力,与式5.4.3-1式对比取小值,大直径桩单桩竖向极限承载力标准值按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94确定。5.4.4单桩竖向抗拔极限承载力标准值应按下列规定确定:1设计等级为甲、乙级的建筑物桩基,基桩的抗拔极限承载力标准值应采用现场单桩抗拔静载荷试验确定;2设计等级为丙级的建筑物桩基,可参照地质条件相同的试桩资料,结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定。当缺乏可参照的试桩资料或地质条件复杂时,应通过静载荷试验确定;3群桩基础及设计等级为丙级的建筑桩基,基桩的抗拔极限承载力标准值可按下列规定计算:1)群桩呈整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值可按2)单桩或群桩呈非整体破坏时,基桩的抗拔极限承载力标准值可按下式计算:式中:Ugk——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极u——桩群外围周长;u支盘破坏表面周长,按表5.4.4-1取值;支盘最大直径处起算的长度1≤5d段>5d段qsik——桩身第i层土的极限侧阻力标注:桩长l与桩径d之比小于20时,λ取小值。5.5.1挤扩支盘后注浆灌注桩桩基沉降变形计算值不应大于桩5.5.2挤扩支盘后注浆灌注桩桩基沉降变形允许值应根据上部I桩中心距不大于6倍桩径的桩基5.5.3对于桩中心距不大于6倍桩径的挤扩支盘后注浆灌注桩基,意如(图5.5.3)所示,桩基任一点最终沉降量可用角点法按下式s′——采用布辛奈斯克解,按实体深基础分层总和法计算出的桩基沉降量(mm);y——桩基沉降计算经验系数,无当地可靠经验时可按本标准第5.5.6条确定;m——角点法计算点对应的矩形荷载分块数;压力(kPa);n——桩基沉降计算深度范围内所划分的土层数;Esi——等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa),采用地基土在自重压力至自重压力加附加压力作用时的压缩模量;层土底面深度范围内平均附加应力系数,应参照现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ945.5.4桩基沉降计算深度zn应按应力比法确定,即计算深度处的式中:a附加应力系数,可根据角点法划分的矩形深宽比,应参照现行行业标准《建筑桩基技术规范》均附加应力系数α)选用。5.5.5桩基等效沉降系数W。可按下列公式简化计算:式中:nb——矩形布桩时的短边布桩数,当布桩不规则时可按式(5.5.5-2)近似计算,nb>1;nb=1时,可按本标准式(5.5.9)计算;应参照现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94桩基等效沉降系数Ve计算参数确定;5.5.6当无当地可靠经验时,桩基沉降计算经验系数ψ可按表ψ1桩基沉降计算经验系数应根据桩端持力土层类别,乘以0.7(砂、砾、卵石)~0.8(黏性土、粉土)折减系数;5.5.7计算桩基沉降时,应考虑相邻基础的影响,采用叠加原理计算;桩基等效沉降系数可按独立基础计算。5.5.8当桩基形状不规则时,可采用等代矩形面积计算桩基等效沉降系数,等效矩形的长宽比可根据承台实际尺寸和形状或桩承台下所有挤扩支盘后注浆灌注桩支盘投影面积的外包线面积确定。Ⅱ单桩、单排桩、疏桩基础5.5.9对于挤扩支盘后注浆灌注桩形成的单桩、单排桩、桩中心距大于6倍桩径的疏桩基础的沉降计算应符合下列规定:1承台底地基土不分担荷载的桩基。桩端平面以下地基中由基桩引起的附加应力,按考虑桩径影响的明德林解确定。将挤扩支盘后注浆灌注桩在上盘盘顶截面处分为上、下两部分,上盘盘顶截面以上部分的仅仅计算侧阻力,上盘盘顶截面以下部分同时计算侧阻力和最大支盘投影面积内端阻力。将沉降计算点水平面影响范围内各基桩对应力计算点产生的附加应力叠加,采用单向压缩分层总和法计算土层的沉降,并计入桩顶至上盘盘顶截面部分桩身压缩se。挤扩支盘后注浆灌注桩桩基最终沉降量应按下列公式计算:2承台底地基土分担荷载的复合桩基。将承台底土压力对地基中某点产生的附加应力按布辛奈斯克解计算,应参照现行行业平均附加应力系数α选用,与挤扩支盘后注浆灌注桩基桩产生的附加应力叠加,采用与本条第1款相同方法计算沉降。其最终沉降量可按下列公式计算:式中:m-以沉降计算点为圆心,0.6倍桩长为半径的水平面影响范围内的基桩数;n——沉降计算深度范围内土层的计算分层数;过计算深度的0.3倍;s——挤扩支盘后注浆灌注桩在桩端平面沉降计算点最终沉降量(mm);Se——桩顶至上盘盘顶截面长度计算桩身压缩阻力在桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生附加应力之和;应力计算点应取与沉降计算点最近的桩中心点;等效总端阻力和均匀分布侧阻力在桩端平面以下第i层土1/2厚度处产生附加应近的桩中心点;Ozci——承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处产生的应力;可将承台板划分为u个矩形块,应参照现行行业Boussinesq解的附加应力系数α、平均附△z-——第i计算土层厚度(m);土的自重压力至土的自重压力加附加压力作用时的压缩模量; 积(m²);ak第k块承台底角点处,桩端平面以下第i5.5.10对于挤扩支盘后注浆灌注桩的最终沉降计算深度可按应力比法确定,即Zn处由桩引起的附加应力σ₂、由承台土压力引起的附加应力σ与土的自重应力oc应符合下式要求:5桩基工程的施工组织设计(施工方案);6.2.2地下水位以上干作业成孔的施工技术要求应符合现行行6.2.5在钻进成孔过程中应认真判别并记录各土层的埋深及层6.2.6挤扩支盘后注浆灌注桩施工宜隔桩跳打(1~2)根。3桩端注浆阀应与注浆导管旋接牢固、密封且应具备逆止6.4.1挤扩支盘后注浆灌注桩混凝土的灌注应符合现行行业标6.4.3桩体灌注混凝土时,第一次浇筑高度应超过底支盘顶面1注浆起始时间不宜小于成桩后2d,不宜大于成桩4注浆流量不超过75L/min;6注浆量不宜大于1000kg,注浆压力不宜小于2MPa;2当出现异常情况并经过特殊处理的,应作特殊情况处理1首次挤扩压力应根据试成孔各支盘位土层首次挤扩的7.2.4挤扩支盘后注浆灌注桩试桩、锚桩(压重平台支墩边)和试桩中心与锚桩中心(或压重平台支墩边)试桩中心与基准桩中心基准桩中心与重平台支墩边)压重平台≥4D且>2.0m≥4D且>2.0m检测数量不应少于同一条件下桩基分项工程总桩数的1%,且不少于3根;当总桩数小于50根时,检测数量不应少于2根。7.3.4当工程验收的主控项目100%符合要求、一般项目不低于附录A考虑桩径影响的Mindlin(明德林)解应力影响系数A.0.1本标准第5.5.9条规定基桩引起的附加应力应根据考虑桩σz=σz+Ozsrl+Ozs2(A.0.Q=Q+Q₂式中:ozp——支盘及桩端投影面积内等效端阻力在应力计算Q——为挤扩支盘后注浆灌注桩在荷载效应准永久组截面长度桩身承担的轴力(kN),数值上等于桩顶 效端阻力简化为(图A.0.2)的形式,分别求解明德林解应力布端阻力廓均匀分布侧阻力桩长(m),计算桩顶到上盘盘顶截面长度段时取l=l₁;计算上盘盘顶截面至桩端长度段时取l=l₂;Z-计算应力点离参照坐标原点的竖向距离。2考虑桩径影响,明德林解竖向应力影响系数表,(1)桩端以下桩身轴线上(n=p/l=0)各点的竖向应力影响系数,系按式(A.0.2-1)~(A.0.2-2)计算;(2)水平向有效影响范围内桩的竖筑桩基技术规范》JGJ94考虑桩径影响的Mindlin(明德林)解应2计算桩顶至上盘盘顶截面桩侧阻力在桩端平面沉降计算3计算上盘盘顶截面至桩端桩侧阻力和等效端阻力在桩端4挤扩支盘后注浆灌注桩基桩侧阻力分布均简化为沿桩身工程名称:施工单挤扩后时间时间注浆压力压力值(MPa)123456789施工员质检员负责人本标准用词说明挤扩支盘后注浆灌注桩技术标准山西省住房和城乡建设厅2019年8月27日以第10号公告批准、 433基本规定 4工程勘察 5.1选型及布置 475.2桩基构造 47 47 475.5桩基沉降计算 486施工 6.1施工准备 6.2桩孔、

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