滨江小学校工程地质勘察报告（直接详细勘察）

滨江小学校工程地质勘察报告（直接详细勘察）PAGE1PAGE1滨江小学校工程地质勘察勘察阶段：详细勘察 目录TOC\o"1-2"\h\z1.前言 11.1工程概况 11.2本次勘察依据及执行的主要技术规范 11.3本次勘察目的和任务要求 11.4、勘察等级确定、勘察范围判判定、勘察阶段判定 21.5勘察工作布置及任务完成情况 31.6勘察工作质量评述 32.场地工程地质条件及水文地质条件 52.1地形地貌 52.2气象水文 52.3地质构造 52.4地层岩性 52.5基岩顶面及基岩风化带特征 62.6水文地质条件 62.7土的腐蚀性 72.8水的腐蚀性 72.9不良地质现象及地质灾害 73岩土参数的分析与选用 73.1、动力触探试验的统计及选用 73.2、粉质粘土物理力学试验成果统计及选用 73.3岩土室内试验资料的分析统计 83.4、波速测试资料的分析整理 103.5、岩体基本质量等级 104.场地稳定性评价 104.1场地稳定性评价及建筑适宜性评价 104.2地震效应评价 104.3岩土地震稳定性评价 114.4现状边坡稳定性评价 114.5场地内边坡稳定性评价 115、地基评价 145.1地基均匀性评价 145.2地下水作用评价 155.3岩土层承载力评价 155.4拟建物基础型式及持力层选择建议 165.5评价成桩可能性、论证桩的施工条件及其对环境的影响 165.6特殊性土评价 176岩土工程结论及建议 17附表及附图1、总图例2、勘探点平面位置图比例1:500图号1-13、工程地质剖面图比例1:200图号2-1～2-284、钻孔柱状图比例1:200图号3-1～3-655、勘探点数据表附件1、建设工程勘察合同2、岩土工程勘察任务委托书3、岩土工程勘察纲要4、测量放孔说明5、车库底层平面图6、岩土物理力学试验报告7、外业见证报告PAGE1第17页共17页1.前言1.1工程概况受实业集团有限公司委托，我院对位于滨江小学校岩土工程进行直接详细勘察工作，该工程位于新城区域附近，交通便利。滨江小学位于，用地面积约3.27万㎡，总建筑面积约2.67万平方米。项目用地北侧道路为内环路-杨沙段，南侧、东侧规划中道路为杨沙南二路，西侧紧邻规划公园绿地。场地东西长约10～430米，南北长约52～150米，呈东北高、西南低之势，最大高差约为25米。云阳县滨江小学计划建设成为一所完整、独立、全新的小学，总建筑面积26740.15㎡，设36根据甲方提供的岩土工程勘察任务委托书和拟建建筑物平面布置图，该工程拟建物概况见下表（1.1-1）。拟建建筑物设计参数表1.1-1序号拟建物名称设计标高（m）层数安全等级结构类型基础型式荷载（KN/单柱11#楼（行政楼/食堂/厨房）324.4505F/吊1F/二级框架结构桩基础500022#楼（教学楼A/图书馆）324.450/318.904F/吊二级框架结构桩基础400032#楼（教学楼B）324.4504F二级框架结构桩基础400043#楼（报告厅/体育馆）319.050/313.402F/-1F二级框架结构桩基础30005地下车库313.400-1二级框架结构桩/浅基础40006运动场318.90二级1.2本次勘察依据及执行的主要技术规范①、《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）；②、《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；③、《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）；④、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）；⑤、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）；⑥、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；⑦、《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（2020年版）eq\o\ac(○,8)、《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）；eq\o\ac(○,9)、《工程测量规范》（GB50026-2016）；eq\o\ac(○,10)、《重庆市岩土工程勘察文件编制技术规定》（2019年版）。1.3本次勘察目的和任务要求根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）的规定，结合拟建物的特点及场地地质条件，综合确定本次勘察的目的和任务要求。1.3.1查明拟建场地地形、地貌及地质构造条件，岩土层的类别、结构、厚度、工程特性，评价场地的整体稳定性及建筑适宜性；1.3.2查明地下水类型、埋藏条件、补给及排泄条件，评价地下水对建筑材料的腐蚀性；1.3.3评价场地的地质环境条件及地震效应，对不良地质现象分布范围、规模、演变趋势及危害进行评价；1.3.4评价岩土物理力学特性，提供设计所需的岩土设计参数建议；1.3.5提出合理可行的基础方案及其持力层选择建议；1.3.6对环境边坡、基坑边坡的稳定性、施工对相邻建筑的影响作出评价，提供边坡支护措施建议；1.3.7判定水和土对建筑材料的腐蚀性。1.4、勘察等级确定、勘察范围判判定、勘察阶段判定本次勘察工作范围不小于拟建工程及其影响范围，其中地质调查范围为拟建场地范围外侧50～100m。工程场地地质环境复杂程度划分表表1.4-1判定因素场地特征场地类别场地复杂程度复杂中等复杂简单地形、地貌地貌单元单一，地形坡角10～30°√中等复杂岩层倾角(°)14°√岩土特征种类多，不均匀，有特殊岩土√土层厚度(m)＞15.0m√水文地质条件中等复杂√不良地质现象不发育√破坏地质环境的人类活动强烈√相邻建筑影响程度工程建设对相邻建筑影响大√选址勘察判定表表1.4-2判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。本场地局部发育有危岩，其影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。本场地为可进行项目建设的一般地段不需进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。//2大型工矿企业厂区整体迁建。//3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。//重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表表1.4-3判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离大于1倍边坡高度。满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。勘察范围大于外倾结构面影响范围满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。土质边坡影响范围1.5倍范围均在本次勘察范围内。满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。/满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。/2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。/3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。/重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段判定表表1.4-4判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。本项目为较复杂场地上的一级建设项目不需要初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30%及以上的建设场地。本场地局部发育有危岩，其影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，影响面积占建设场地面积在50％以下。不需进行初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需进行初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需进行初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70%的大型住宅小区。/不需进行初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。/不需初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米的隧道。/不需进行初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。/不需进行初步勘察根据拟建物特点，建筑物安全等级为二级，工程场地属中等复杂场地，据《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）有关规定，该工程勘察等级为甲级。1.5勘察工作布置及任务完成情况根据本次勘察的目的和任务，我公司对场地进行了现场踏勘，并根据勘察任务委托书及相关规范编写了《岩土工程勘察纲要》，然后按《岩土工程勘察纲要》进行勘察工作。本次勘察工作用图由业主提供的1:500现状地形图，根据拟建物及场地特点，结合相关规范及勘察任务要求，本次共布置钻孔123个，本次外业实际完成钻孔94个（钻孔编号分别为JZC1～JZC49和JZY1～JZY45），其中控制性钻孔约36个，一般性钻孔58个；利用我公司完成的《杨沙南二路工程地质勘察报告》中的钻孔资料29个，钻孔编号分别为24个YSE和5个BSE；控制性钻孔进入基底以下中等风化基岩10.00~12.00m；一般性钻孔进入基底以下中等风化基岩8.0~10.00m。边坡钻孔孔深进入边坡坡脚稳定地层深度不小于我院接到任务后，于2020年10月25工作量与成果表表1.5-1序号工作内容单位工程量备注1钻探m/孔2167.90/1042钻孔标高及坐标测量次/孔2/943钻孔工作量m/孔2167.90/944地质剖面测量条251:2005工程地质调查（1:500）Km20.506岩石样品组337土样组68岩石室内试验组33抗压、三轴剪切9土样室内试验组6土常规10动力触探测试m/孔39.7/211波速测试m/孔28.012观测钻孔水位个9413利用钻孔工作量m/孔659.90/291.6勘察工作质量评述本次勘察工作按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2016）以及相关配套规范严格执行，根据建筑轮廓线及拟定切坡线布置勘探点。我院野外工作完成后随即进行内业资料整理，完成的各项工作质量评述如下：1.6.1、工程地质测绘对拟勘察场区进行工程地质测绘，测绘面积约0.5km2。调查场区地形、地貌特征，调查各岩土层的空间展布及结构特征，圈定地质界线；了解基岩露头、岩性、风化程度、产状要素以及裂隙发育的规模和特征；调查有无不良地质现象，及其形成条件、规模、性质和发展趋势；调查场内填土规模、范围及堆填物成分、回填时间等。调查地表水分布及地下水的补给、径流、排泄条件，测绘精度满足要求。1.6.2、工程测量据甲方提供的平面图作为本次工作用图，并根据业主提供的两个控制点：工作量与成果表表1.6-1点名X坐标(m)Y坐标(m)高程(m)GPS433425293248237.018Ⅰ云12163426066659325.932选用南方灵锐S82-2008动态（RTK）GPS仪器进行勘探点定位和勘探剖面测量，采用1956年黄海高程系统，2000年大地坐标系，质量和精度符合有关规范要求。1.6.3、工程地质钻探及原位测试钻探：采用4台GY-100型钻机进行取芯钻进，严格按勘察纲要、钻探技术规程等要求进行，未出现安全质量事故。钻孔岩芯采取率：第四系土层采用无水或小泵量清水钻进，并采用跟管护壁措施，人工填土层采取率67～75%，粉质粘土层采取率90%，强风化基岩采用小水量清水钻进，强风化层基岩采取率达75～85%，中等风化层基岩采取率达85～95%。满足相关规范要求，钻探质量优良。地质编录：由技术人员跟班编录，并根据不同的地质情况及时指导施工。地质资料的收集：准确、及时、齐全、可靠。各项资料在野外均进行了自检和互检，资料整理符合要求。原位测试：根据素填土分布范围，选择有代表性的2个钻孔进行N63.5重型触探试验，试验方法及过程符合相关规范要求，并根据试验锤击数及探杆长度进行修正，测试结果与现场钻探结果相吻合，试验数据真实可信。1.6.4、简易水文观测每个钻孔在钻探结束后抽干孔内残留水，间隔24～48小时测定钻孔中地下水水位。1.6.5、现场及室内试验本次勘察采取土样及岩石样共计33组。土样采用薄壁取土器，连续静压的方式取土，土样质量等级为I级，封装后及时送检。本次勘察样品直接采取钻探岩心作为岩样，样品采集后及时封装送检，试验由重庆卓华岩土工程检测中心完成，其试验数据精度满足岩土测试规范要求，保证了本次勘察成果较能客观、真实地反映本场地的工程地质条件。本次勘察采取岩石样33组、土样6组，所采集全部样品送重庆卓华岩土工程检测中心进行试验，对土样进行土常规试验及饱和直剪试验；对岩石样进行岩石天然及饱和单轴抗压、抗拉及三轴抗剪强度试验。试验方法正确，指标可信，符合重庆地区经验。1.6.6、野外见证本次勘察由建设方委托的中国煤炭设计研究院岩土工程有限公司进行勘察全过程外业见证（见证员：王继业见证印章号：YKJZ-2310134-0020），见证工作按《建设工程勘察质量管理办法》（建设部第115号令）及市建委《关于加强全市建设工程勘察外业工作的意见》（渝建发〔2008〕209号）的有关规定进行。勘探质量良好。1.6.7、室内资料整理勘察成果图件采用蓝雨软件4.0版结合AutoCAD制作，报告采用WORD应用软件编辑，原始数据录入、相关数据统计、资料成果均达到规范要求。综上，本次勘察的野外地质工作、室内试验和资料整理，均严格按照国家现行规范、规程进行，勘察成果真实、可信，达到详勘精度，可供施工图设计使用。2.场地工程地质条件及水文地质条件2.1地形地貌勘察场区属构造剥蚀浅丘地貌。拟建场地本次拟建工程地处云阳县青龙街道薛家沟杨沙组团，连接渝宜高速，交通条件较为便利。拟建场地北东高南西低，为斜坡状，斜坡坡度角一般10～20°，局部达30～40°。场地最高处位于场地北东侧，高程约为330.93m左右，最低处位于场地南西侧，高程约为306.00m左右，相对高差约为拟建场地属构造剥蚀浅丘地貌，多为原始地貌。2.2气象水文拟建场地属亚热带季风气候，主要受季风环流和西风带、亚热带高压及局部地形的影响，形成春早，夏热，秋多绵雨，冬暖多雾，无霜期较长，气候温暖湿润、雨量充沛的特点。北部属大巴山暴雨区，由北向南降雨量略减，气温递增，立体气温明显。多年平均气温16.6℃～18.7℃，极端最高气温42.0℃（1961年7月24日），极端最低气温－4.5℃，相对湿度80%左右。雨量分配不均，年平均降水量1221.4mm，主要集中在5～9月份，占全年降水量的70%，9月份出现高峰值，占全年降水量的15.6%，该地区地处大巴山迎风面，常形成雨量中心，一日最大暴雨量210.5mm，三日最大暴雨量357.7mm，冬季（12月～翌年2月）降水量最少，仅占全年降水量的4.2%。多年平均气温18.6℃。平均日照1462.1小时，平均降雨量为122l拟建场地主要水系为长江，位于场地南侧滨江大道外侧，长江距离拟建场地距离约4km，与长江（云阳段）非汛期水位175.1m的高差约为130～155m，不受库水位直接影响。场地地表水主要为场地南西侧鱼塘及场地西侧用地红线外约45m处的排水沟污水。其中，鱼塘占地面积约为1230m2，勘察期间鱼塘水位约为304.83m2.3地质构造勘察区位于万州向斜北翼，无断裂构造发育。岩层产状142∠14°，层间结构面结合差，属软弱结构面。岩体结构类型为中厚～巨厚层状。沿线无区域性断层通过，有两组裂隙，但裂隙间距大。J1：230∠58，裂隙间距3～5m，延伸长度1.1～2.0mJ2：185∠70，裂隙间距3～5m，延伸长度1.4～4.1m场地无断裂构造，构造裂隙发育一般，地质构造简单。场区未见断层，岩层呈单斜产出，地质构造简单。2.4地层岩性据地表地质调查及钻探揭示，场内上覆土层为第四系全新统素填土、粉质粘土（局部为淤泥质粉质粘土），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂质泥岩及砂岩，其特征简述如下：3.2.1、第四系全新统（Q4）①、素填土(Q4ml)：：紫褐色，主要由砂岩、泥岩块石和碎石及粘性土组成，局部含有少量的建筑垃圾、生活垃圾。块、碎石含量26～40，粒径一般10～1080mm，结构主要呈松散～稍密状，稍湿，主要分布于场地地表，该层填土由上而下，块(碎)石含量增高，在厚度较大的地段中下部块(碎)石含量显著增高，粒径也有所增大，主要呈稍密状，局部存在架空现象，状态稍湿～很湿(饱和)，堆填时间一般在3年以上。在填土底部、覆盖层与基岩接触带(基岩面附近)或上层滞水出露点地段，受地下水频繁活动影响，在填土底部原始地貌下0.20～0.80m(局部可达1.5m以上)为与粉质粘土接触地段，局部粉质粘土呈灰黑色，含植物根系、有机质，受地下水活动的影响，状态很差。整个拟建场地内该层土层分布较不均匀，只是局部区域有分布，钻探揭示厚度0.71～15.96m②、粉质粘土（Q4col+dl）：黄灰、黄褐色，软塑～可塑状，含植物根系及有机质，含少许强风化砂泥岩碎粒，粒径5～20mm。切面较光滑，稍有光泽，韧性中等，干强度中等，无摇震反应。场地粉质粘土层含较多砂、泥岩碎块石，含量30～40%，部分区域可达50～70%（块石土），块石块径多1-100cm，大小不一，分布不均匀，地表可见块石直径达5m，钻探揭露块石最大直径达8m。该层在场地内分布较广，属于主要覆盖层之一，钻探揭示厚度0.31～3.16m～～～～～～～～～～不整合～～～～～～～～～～～3.2.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）：③砂质泥岩（Ms）：紫红、暗紫色。由粘土矿物组成，粉砂泥质结构，中厚～厚层状构造。局部见砂质条带或灰绿色团块。强风化岩芯呈碎块状、短柱状，强风化带厚度1.2～3.0m；中等风化岩体岩芯多呈长柱状，少数呈短柱状，节长5～45cm④砂岩（Ss）：灰、青灰色，主要成分以石英、长石为主，含少量云母，泥质、钙质胶结。中～细粒结构，中厚～厚层状构造。岩芯强风化呈短柱状及碎块状，强风化带厚度0.40～3.50m；中等风化岩体取芯多呈柱状、短柱状，节长6～48cm由于本场地以砂质泥岩为主，局部分布砂岩，砂岩与砂质泥岩之间的地层分界线多以过渡带的形式存在。2.5基岩顶面及基岩风化带特征第四系土层与下伏侏罗系基岩呈不整合接触，第四系覆盖层厚度0.22～15.96m。基岩面起伏一般，主要沿地形发生变化，倾角在10～30°之间，局部倾角达到40°根据钻孔获取岩芯的实际情况，基岩可划分为强风化层及中等风化层。基岩强风化层厚度一般为1.74～2.33m2.6水文地质条件2.6.1地表水拟建场地西南侧，分布有一处鱼塘，鱼塘面积约1230m2，勘察期间，鱼塘里的水深约为0.6～1.3m，水面高程与地表高程相差约1.0m。其水面高程约为304.83米。其补给来源主要为大气降水和人工补给。场地西侧用地红线外45米处，有一排水沟渠，2.6.2地下水拟建工程场地内大面积覆盖层人工素填土，多已回填约3年，未经分层碾压夯实，局部表层堆积新近素填土；场地素填土层整体均匀性差，孔隙度大，为透水层；场地粉质粘土含较多块石，均匀性差，为微透水层；强风化基岩风化网状裂隙发育，呈微张～张开状，为弱透水含水带；中等风化泥岩裂隙多呈闭合状，少数微张，为隔水层；中等风化砂岩中裂隙呈微张～闭合状，为裂隙含水层。勘察区赋存的地下水类型有松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两种类型。斜坡地带地势较高，地面排泄条件较好，不利于地下水的储藏，场地西侧排水沟渠，水量受降雨影响，由北至南经过场地西侧斜坡底部，该地表水渗入仅在场地西侧边缘形成少量地下水，场地总体地下水较贫乏。第四系松散岩类孔隙水，主要赋存于人工填土层中，孔隙发育、结构松散、厚度小、渗透性好，受地表水、大气降水补给，地下水沿斜坡排泄，部分沿裂隙渗入下部基岩，为透水层；粉质粘土为隔水层。基岩裂隙水，主要赋存于砂岩中，孔隙裂隙不发育，整体含水量相对贫乏，该类地下水接受大气降水和上伏第四系松散地层中的孔隙水补给。砂质泥岩为相对隔水层。由于勘察区南西侧地势较低洼，松散填土厚度较大，为场地地下水汇集区，地下水较为丰富，但埋深较大，受大气降雨地表水补给，水量动态变化大。综上所述，勘察区水文地质条件中等复杂。2.7土的腐蚀性参考《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）表12.2.1～12.2.5，结合周边工程建设经验，按Ⅲ类环境，场地填土、粉质粘土对混凝土结构有微腐蚀；按地层渗透性，对混凝土结构有弱腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀；对钢结构有微腐蚀。2.8水的腐蚀性参考《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）表12.2.1～12.2.5，结合周边工程建设经验，按Ⅲ类环境水，该水样对混凝土结构有微腐蚀；按地层透水性，该水样对混凝土结构有微腐蚀；对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。2.9不良地质现象及地质灾害经地面地质调查和钻探成果，未发现崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象及地质灾害。3岩土参数的分析与选用3.1、动力触探试验的统计及选用根据拟建场地填土分布范围，选择填土厚度较大的3个钻孔进行N63.5重型动力触探试验，对触探击数进行杆长修正计算，见动力触探试验曲线图（图4.1-1）。触探击数统计过程中对部分击数较高的异常值予以舍弃。各点位填土的触探击数统计结果见下表3.1-1。素填土N63.5动力触探试验数据统计表3.1-1孔号动探深度(m)有效击数范围值（击）击数平均值(击)标准差变异系数击数的加权平均值(击)密实度素填土JZC62.0～12.81.97-12.115.712.370.415.62松散JZC111.8～10.31.97-14.075.322.050.38JZC231.6～13.61.97-12.885.741.970.34备注表中击数均为修正击数，部分击数较高的异常值在统计中舍弃。根据试验结果表明，场地素填土N63.5经过修正后（剔除异常值），锤击数大多在1.97～14.07击之间变化，表明该层土的密实度为松散状态；N63.5击数变异性中等（变异系数在0.34～0.41），表明土层均匀性较差；平面同高程内击数关联不明显。对试验成果采用厚度加权平均法统计后，N63.5指标平均值为5.62击。根据钻探情况揭示，拟建线路内的素填土因为块径较大，局部存在架空，人工填土堆填时间约3年，堆填方式为车载无序抛填，结构呈松散，尚未完成自重固结，局部仍有沉降情况出现。鉴于上述几点原因，本次动探试验主要用来判断素填土的均匀性等状态，不作为提供承载力参考。3.2、粉质粘土物理力学试验成果统计及选用本次勘察在6个钻孔中各取1件粉质粘土土样作土常规试验，试验结果见《土物理力学试验报告》，统计成果见表4.2.1-1～4.2.1-2。粉质粘土物理力学参数统计表表3.2-1孔号物理性质天然含水率ω天然密度ρ土粒比重天然孔隙比液限塑限塑性指数液性指数%g/cm3-%%--JZY11-121.62.022.710.63128.416.412.00.43JZY17-121.12.042.720.61529.417.711.70.29JZY20-120.32.022.700.60828.216.411.80.33JZY42-123.51.962.690.69532.719.912.80.28JZY44-124.21.982.700.69435.019.915.10.28JZC49-124.01.962.680.69631.620.011.60.34统计数n66666666最大值24.22.042.720.696352015.10.43最小值20.31.962.680.60828.216.411.60.28平均值фm22.52.002.700.65730.918.412.50.33标准差1.660.030.010.0432.701.761.3450.058变异系数δ0.0740.0170.0050.0650.0870.0960.1080.177粉质粘土力学参数统计表表3.2-2孔号压缩试验天然快剪饱和快剪压力孔隙比压缩模量压缩系数凝聚力内摩擦角凝聚力内摩擦角kPaMPaMPa-1kPakPaJZY11-12000.5074.0680.40124.211.817.59.2JZY17-12000.4994.9140.32927.312.620.010.1JZY20-12000.4955.4520.29526.612.019.39.5JZY42-12000.5715.230.32430.613.621.811.2JZY44-12000.5725.1060.33227.813.120.011.0JZC49-12000.5715.0040.33926.012.018.59.8统计数n\6666666最大值0.5725.4520.40130.613.621.811.2最小值0.4954.0680.29524.211.817.59.2平均值фm0.5364.9620.33727.112.519.510.1标准差0.040.480.042.130.721.470.81变异系数δ0.0730.0960.1040.0790.0570.0750.080修正系数γs0.9400.9210.9140.9350.9530.9380.934标准值0.5044.5690.30825.311.918.39.5由表3.2.1-1～3.2.1-2可知，粉质粘土天然含水率平均值为22.5％，天然密度平均值为2.00g/cm3，土粒比重平均值为2.68，天然孔隙比平均值为0.608，塑性指数平均值为12.5，液性指数平均值为0.33，属于可塑状；压缩模量标准值为4.569Mpa，压缩系数标准值为0.308Mpa-1，为中压缩性土；天然状态：粘聚力标准值为25.3Kpa，变异系数为0.079，变异性很低；内摩擦角标准值为11.9°，变异系数0.057，变异性低；饱和状态：粘聚力标准值为18.3Kpa，变异系数为0.075，变异性低；内摩擦角标准值为9.5°，变异系数0.0803.3岩土室内试验资料的分析统计本次勘察采用以下公式进行岩土物理力学指标统计分析：1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、计算某一风险概率时的修正系数公式：5、计算标准值公式：式中：——岩土参数的标本数；——岩土参数；——岩土参数的平均值；——岩土参数的标准差；——岩土参数的变异系数；——某一风险概率时的修正系数；——岩土参数标准值。现场采集岩石试样（砂岩15组和砂质泥岩18组）共计33组，进行单轴抗压强度及抗剪切试验、变形试验等，统计分析成果见表3.2.1～表3.2.8中等风化砂质泥岩抗压强度试验成果统计表表3.2.3岩性编号天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）砂质泥岩JZY31-15.105.105.373.043.223.38JZY37-16.547.737.044.214.864.29JZY41-14.994.555.093.032.923.16JZY45-15.478.087.293.735.184.19JZC27-111.308.4710.907.385.796.36JZC34-17.8311.009.925.536.476.24JZC38-18.707.968.925.204.856.09JZC43-14.025.016.772.913.303.56JZC46-14.495.577.532.933.694.30JZC48-14.986.267.523.553.964.33统计数n3030范围值4.02～11.32.91～7.38平均值фm6.984.39标准差σ2.061.26变异系数δ0.2950.288统计修正系数γs0.9070.909标准值фk6.333.99备注适用于场地东侧建筑——2#楼及教学楼B中等风化砂质泥岩抗压强度试验成果统计表表3.岩性编号天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）砂质泥岩JZY13-112.6011.7010.908.787.686.00JZY18-114.3012.8010.209.308.616.27JZC1-113.9010.3012.508.497.657.77JZC12-18.328.569.605.684.716.37JZC21-112.9010.3010.807.846.906.82JZC24-113.9010.7013.309.157.118.36统计数n1818范围值8.32～14.304.71～9.30平均值фm11.537.42标准差σ1.831.28变异系数δ0.1590.172统计修正系数γs0.9340.928标准值фk10.776.88备注适用于场地西侧建筑——运动场、1#楼、3#楼及车库中等风化砂岩抗压强度试验成果统计表表3.2岩性编号天然单轴抗压强度（MPa）饱和单轴抗压强度（MPa）砂岩JZY24-124.3031.4025.0019.8021.6019.70JZC16-130.1036.5031.5024.6027.2026.10JZC31-126.7031.3024.7020.4023.3018.80JZC40-122.3025.8022.4016.0018.7016.60统计数n1212范围值22.3～36.516.0～27.2平均值фm27.6721.07标准差σ4.413.58变异系数δ0.1590.170统计修正系数γs0.9160.911标准值фk25.3519.19中等风化砂质泥岩抗拉、三轴剪试验成果统计表表3.项目孔号抗拉强度（MPa）抗剪强度指标C（MPa）Φ（º）统计值JZY220.5640.5150.4611.8236.5JZY280.3860.3340.4122.3238.2统计个数622数值范围0.334～0.5641.82～2.3236.5～38.2平均值0.4432.0737.4标准差б0.072\\变异系数δ0.163\\修正系数γs0.898\\标准值0.3982.032.0中等风化砂岩抗拉、三轴剪试验成果统计表表3.项目孔号抗拉强度（MPa）抗剪强度指标C（MPa）Φ（º）统计值JZY172.882.722.625.8341.8JZY252.622.582.705.2441.2统计个数622数值范围2.38～2.885.24～5.8341.2～41.8平均值2.615.5441.5标准差б0.150\\变异系数δ0.057\\修正系数γs0.964\\标准值2.525.041.0根据前面统计分析，场地东侧（2#楼及教学楼B）中等风化砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值为6.33MPa，饱和单轴抗压强度标准值为3.99MPa，属极软岩，中等变异性；场地中等西侧（运动场、1#楼、3#楼及车库）中等风化砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值为10.77MPa，饱和单轴抗压强度标准值为6.88MPa，属软岩，中等变异性；中等风化砂岩天然单轴抗压强度标准值为25.35MPa，饱和单轴抗压强度标准值为19.19MPa，属较软岩，中等变异性。对试验结果的统计分析表明，本次勘察取样质量、试验方法符合有关规范要求，试验指标可信。3.4、波速测试资料的分析整理本次勘察期间进行了剪切波和纵波测试，测试成果见下表3.4-1～3.4-2。基岩声波速度测试成果表表3.3-1孔号测试孔深范围(m)岩性vpm速度范围(m/s)vpm平均速度（m/s)vpr岩块声波速度(m/s)岩体完整性系数JZY2011.5-13.0强风化砂质泥岩1942-2564227313.0-18.0中风化砂质泥岩2469-3226278035550.6218.0-22.5中风化砂岩2941-4000345241810.6922.5-28.0中风化砂质泥岩2500-3175292935550.68土层剪切波速度测试成果表表3.3-2孔号测试范围(m)岩性vs速度范围(m/s)vs平均速度（m/s)vse等效剪切波速(m/s)JZY200.0-9.0素填土111-1421271339.0-11.0粉质粘土168-185177由以上成果表明，素填土：剪切波波速127m/s，属软弱土；粉质粘土：剪切波波速177m/s，属中软土；中风化砂质泥岩：压缩波波速2469-3226m/s，完整性系数为0.62～0.68，属较完整，剪切波波速700m/s（经验值），属软质岩石；中风化砂岩：压缩波波速2941-4000m/s，3.5、岩体基本质量等级根据现场调查及钻探揭示，场地东侧（2#楼及教学楼B）中等风化砂质泥岩饱和单轴抗压强度标准值为3.99MPa，属极软岩，中等风化基岩岩体较完整，岩体基本质量等级Ⅴ级；场地中等西侧（运动场、1#楼、3#楼及车库）中等风化砂质泥岩饱和单轴抗压强度标准值为6.88MPa，属软岩，中等风化基岩岩体较完整，岩体基本质量等级Ⅳ级；砂岩饱和单轴抗压强度标准值为19.19MPa，属较软岩，中等风化基岩岩体较完整，岩体基本质量等级Ⅳ级。4.场地稳定性评价4.1场地稳定性评价及建筑适宜性评价根据现场地质调查，并结合野外钻探成果，场区无活动性断层通过，未发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，现状边（斜）坡稳定，场地整体稳定性较好，适宜进行工程建设。4.2地震效应评价根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2018），本工程为学校建筑，抗震设防类别为重点设防类。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016版），重庆市云阳县抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。设计地震分组为第一组。本项目应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施。拟建场地的岩土层为软土（素填土、粉质粘土）和岩石。按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）（2016版）和地区经验，素填土的剪切波速127m/s，粉质粘土的剪切波速177m/s。场地覆盖层的等效剪切波速取建筑场地类别划分表表4.2-1建筑名称覆盖层厚度（m）等效剪切波速（m/s）建筑场地类别设计特征周期（s）建筑抗震地段划分1#楼（主入口广场）0.0~8.63127Ⅱ0.35抗震一般地段2#楼（教学楼A/图书馆）0.34~11.45127Ⅱ0.35抗震一般地段2#楼（教学楼B）1.82~9.03127Ⅱ0.35抗震一般地段地下车库（1#楼（行政楼/食堂/厨房）、3#楼）0.0~24.35127Ⅲ0.45抗震不利地段运动场4.32~10.03127Ⅱ0.35抗震一般地段备注建议平场结束后，对新近回填的素填土进行等效剪切波波速的测试，根据测试值，校核场地类别等。4.3岩土地震稳定性评价据钻探揭示拟建场地存在素填土和粉质粘土，平场后局部地段将回填，存在后期填土。经查明场内地下水较贫乏，加之拟建场地抗震设防烈度为6度区，不存在砂土液化问题；而局部的土质边坡主要由素填土和后期填土组成，当未支挡时在地震作用下边坡不稳定易滑塌或滑动，建议及时支挡；在填土较厚地段当未压实处理时，在地震作用下填土易产生震陷变形，建议对填土进行压实处理。4.4现状边坡稳定性评价拟建场地地形北东高南西低，为斜坡状，斜坡坡角约为10～25°。斜坡上层为第四系覆盖层（素填土和粉质粘土），下伏侏罗系基岩。勘察期间斜坡未发现有变形迹象，现状基本稳定。拟建场地北侧用地红线与内环大道相接，内环大道道路标高约为324.00m，现状地形为高约3.0～10.0米的岩质边坡，勘察期间，边坡现状稳定。4.5场地内边坡稳定性评价根据设计方案，按设计标高平场后，将会在各拟建物之间形成高度不同的挖填方边坡。其中，以填方边坡为主，挖方边坡主要集中在场地北侧区域。4.5.1拟建拟建车库为-1F，车库底板标高313.40m，车库分段编号详见图4.5.1-1。图4.5.1-1地下车库示意图北侧基坑边坡：地下车库建成后，将在其北侧形成基坑边坡为AB段，其长约70.0m，高约4.80~10.30m，坡向约为180东侧基坑边坡：地下车库建成后，将在其西侧形成基坑边坡为BC段，其长约44.40m，高约5.50m，坡向约为270西侧基坑边坡：地下车库建成后，将在其西侧形成基坑边坡为AD段，其长约21.50m，高约0.70～5.50m，坡向约为90南侧无基坑边坡。现对各基坑边坡分别评价如下：按设计方案开挖施工地下车库后，将在其北侧侧壁形成AB段基坑边坡，边坡长约70.0m，高约4.80～10.30m，边坡坡向约为180°，边坡坡角约为90°，其中AA’段，长约20m，边坡高约4.80～8.50m，边坡组成物质以素填土为主，属于土质边坡；A’B段，边坡长约50.0m，高约4.80～10.30m，边坡组成物质以素填土和砂泥岩为主，上部土层厚度约为1.84～5.50m，下部基岩厚度约为3.0～10.30m，边坡岩体类型为Ⅲ类，属于岩质边坡，安全等级为直立切坡后，AA’段土质边坡不易产生沿岩层界面的滑动破环，但是容易在土层内部产生圆弧型滑动破坏，边坡不稳定，建议可采用地下室侧墙进行支挡。直立切坡后，A’B段岩质边坡上部的人工素填土层不易产生沿岩层界面的滑动破环，但是容易在土层内部产生圆弧型滑动破坏，边坡不稳定，建议可采用地下室侧墙进行支挡。图4.5.1-2地下车库A’B段边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（见图4.5.1-2）分析，下部岩质边坡属切向坡，裂隙J2为不利外倾结构面，边坡直立开挖后可能产生沿裂隙J2产生平面滑动破坏。直立切坡后，边坡可能产生沿裂隙J2的滑动破坏，为进一步分析该边坡的稳定性，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）A.0.2节并结合重庆地区经验，选择剖面J9-J9’作为典型剖面，采用平面滑动法对该边坡进行稳定性验算：计算模型见图4.5.1-3图4.5.1-3基坑A’B段边坡稳定性计算示意图基坑A’B段边坡稳定性系数计算表表4.5.1-1计算剖面土体重度γkN/m3土体体积Vm3岩体重度γkN/m3岩体体积Vm3结构面摩擦角Φs(°)结构面粘聚力CskPa结构面面积Am2结构面倾角θ(°)9-19.87.8125.111.50183510.9670抗滑力（ＫＮ）下滑力（ＫＮ）稳定系数Fs432.52413.621.05稳定性验算结果Ks等于1.0＜1.05＜1.35，表明该段边坡直立切坡后基坑边坡处于基本稳定状态，需要进行支护处理。由于该段基坑边坡高度较高（4.80～10.30m），建议可结合地下室侧墙，采用锚杆挡墙进行支挡。建议采用逆做法施工，分段跳槽开挖，边坡砂岩岩体破裂角取58°，等效内摩擦角取55°。按设计方案开挖施工地下车库后，将在其东侧侧壁形成BC段基坑边坡，边坡长约44.4.0m，高约5.50m，边坡坡向约为270°，边坡坡角约为90°，边坡组成物质以素填土和砂泥岩为主，上部土层厚度约为0.35～0.64m，下部基岩厚度约为5.50m，边坡岩体类型为Ⅲ类，属于岩质边坡，安全等级为直立切坡后，人工素填土层不易产生沿岩层界面的滑动破环，由于土层厚度较薄，建议可采用地下室侧墙进行支挡。图4.5.1-4地下车库BC段边坡极射赤平投影图据极射赤平投影图（见图4.5.1-4）分析，下部岩质边坡属切向坡，裂隙J1为不利外倾结构面，边坡直立开挖后可能产生沿裂隙J1产生平面滑动破坏。直立切坡后，边坡可能产生沿裂隙J1的滑动破坏，为进一步分析该边坡的稳定性，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）A.0.2节并结合重庆地区经验，选择剖面J25-J25’作为典型剖面，采用平面滑动法对该边坡进行稳定性验算：计算模型见图4.5.1-5图4.5.1-5基坑BC段边坡稳定性计算示意图基坑BC段边坡稳定性系数计算表表4.5.1-2计算剖面土体重度γkN/m3土体体积Vm3岩体重度γkN/m3岩体体积Vm3结构面摩擦角Φs(°)结构面粘聚力CskPa结构面面积Am2结构面倾角θ(°)25-19.80.3625.19.4518356.3258抗滑力（ＫＮ）下滑力（ＫＮ）稳定系数Fs263.24207.071.27稳定性验算结果Ks等于1.0＜1.27＜1.30，表明该段边坡直立切坡后基坑边坡处于稳定状态，但并未达到规范中要求的安全系数，需要进行支护处理。由于该段基坑边坡高度较小（5.50m），建议可结合地下室侧墙进行支挡。建议采用逆做法施工，分段跳槽开挖，边坡砂岩岩体破裂角取58°，等效内摩擦角取55°。按设计方案开挖施工地下车库后，将在其西侧侧壁形成AD段基坑边坡，边坡长约21.50m，高约0.7～5.50m，坡向约为90°，边坡坡角约为90°拟建建筑2#楼教学楼A/图书馆建成后，将在其东侧形成环境基坑边坡EF段，长约36.60m，高约5.50m，坡向约为270°的环境基坑边坡。边坡组成物质以砂泥岩为主，属于岩质边坡，边坡岩体类型为Ⅲ类，安全等级为二级。由于该段边坡与BC段基本一致，其稳定性评价与BC段一致，即直立切坡后环境边坡。处于稳定状态，但并未达到规范中要求的安全系数，需要进行支护处理。根据设计方案，该处拟采用坡率法放坡处理，建议放坡坡率中风化基岩1：0.75。4.5.2场地内拟建物之间填拟建场地原始地形北高南低，斜坡坡角约为10～25°，按设计标高平场回填后，形成的南北向填方边坡容易产生沿现状地面线的滑动破坏和土体内部的圆弧型破坏。为进一步分析边坡的稳定性，选取代表剖面17-17’，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3，采用折线法对该边坡沿现状地面线的稳定性验算：计算模型见图4.图4.5.2-1场地南北向填方边坡（沿现状地面线）稳定性计算示意图场地南北向填方边坡（沿现状地面线）稳定性系数计算表表4.5.2-1条块号条块总面积容重条块重滑面倾角滑面长度滑面C滑面Φ传递系数下滑力抗滑力稳定系数m2KN/m3KN/m度mKpa度KN/mKN/mⅠ0.8721.018.27192.3518.39.55.9545.90Ⅱ5.0521.0106.05124.2518.39.50.97222.0595.13Ⅲ44.3921.0932.192412.4218.39.51.014379.16369.790.98稳定性验算结果：平场后南北向的填方边坡（沿现状地面线滑动）的稳定性系数Ks为：Ks＝0.98＜1.0。表明南北向的填方边坡将会产生沿现状地面线的滑动破坏。建议该类型的边坡优先考虑架空处理；无架空条件，则建议采用桩板挡墙进行支挡，以中风化基岩作为基础持力层。4.5.根据规划设计方案，按环境标高平场后，拟建场地西侧（靠近运动场）将形成长约136.00m，高约4.0～16.0m的填方边坡，边坡组成物质以人工素填土为主，边坡坡角约为270°，由于边坡坡角较陡，人工填土稳定性差，易产生沿土体内部的圆弧型滑动破坏。根据设计提供方案，建议采用坡率法处理，建议对土质边坡按1:1.75～1：2.0坡率放坡，当坡高大于8m时宜采取分阶放坡。边坡分阶处预留2m宽马道，坡顶做好防水处理，设置好截水沟；若现场因建设用地红线的影响，无放坡条件，则建议可采用架空处理4.5.4相邻建筑物评价场地北侧车库基坑边坡与现状内环道路相邻，基坑开挖线距离内环道路的距离约为11.0m，车库基坑开挖施工时可能会影响到内环道路的安全性，建议基坑开挖采用逆作法施工，采用桩板挡墙进行支挡。边坡开挖时应采取自上而下、分段跳槽、及时支护的逆作法施工，严禁大开挖作业；并加强边坡及相临建筑的监测。5、地基评价5.1地基均匀性评价场内出露土层为素填土，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩和砂质泥岩。素填土拟建场地内局部分布，多为新近人工抛填，厚度变化大，结构松散，均匀性差。粉质粘土场地内局部分布，厚度变化大，一般呈可塑状态，干强度中等，韧性中等，均匀性较差。下伏基岩为砂岩和砂质泥岩互层，其中以砂质泥岩为主。岩体较完整、连续，但各岩层之间的力学性质差异较大，地基均匀性一般。5.2地下水作用评价场地内砂岩构造裂隙不发育，而砂质泥岩为相对隔水层，不利于地下水赋存，仅在第四系土层中存在少量孔隙水和上层滞水，水量不均，主要受大气降水补给，具径流途径短，排泄快、顺坡分散排泄的特点。场地内地下水沿原始斜坡向场地外低洼处的迅速排泄，排泄条件好。但雨季时人工填土中水量将会大增，对基础施工造成不利影响。施工时应完善地表排水系统，防止雨水冲刷坡面及在基坑中汇集。施工中配备抽水设备抽排基坑积水。场地地下室设计标高为313.40m5.3岩土层承载力评价5.3.1地基承载力特征值及相关岩土参数建议场内填土结构松散，厚度变化较大，分布不均匀，承载力低。填土承载力特征值应依据回填夯实后的现场检测成果或静载试验确定。填土天然重度指标采用经验值：19.8kN/m3。粉质粘土厚度变化较大，分布不稳定，承载力较低，其天然重度指标采用经验值：19.4kN/m3。场地内强风化岩石厚度变化较小，分布较均匀，但是承载力低，不适宜作为该项目地基基础持力层。岩石地基极限承载力标准值按《工程地质勘察规范》（DBJ50-043-2005）及《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2006）第4.2.3条式4.2.3计算。公式如下：fuk=Ψ·frkfak=γf·fuk式中：frk——岩石天然单轴抗压强度标准值；Ψ——地基条件系数，取1.0（因场地岩体较完整）；fuk——地基极限承载力标准值；fak——地基承载力特征值；γf——地基极限承载力分项系数，对岩质地基取0.33。根据相关规范结合地区经验及试验成果，岩体抗剪强度建议值：粘聚力c取岩块值的0.25倍，内摩擦角取岩块值的0.85倍；抗拉强度建议值：取岩块值的0.3倍；变形强度建议值：取岩块值的0.85倍。岩土设计参数建议见表5.3-1岩土设计参数建议表表5.3-1指标岩土类别天然重度(kN/m3)天然抗压强度标准值(MPa)饱和抗压强度标准值(MPa)承载力特征值(kPa)内聚力C(Kpa)内摩擦角Φ(°)等效内摩擦角(°)岩体破裂角(°)抗拉强度(KPa)岩石与锚固体极限粘结强度标准值(kPa)地基水平抗力系数(MN/m3