高大模板安全施工计算书

1.1一类梁计算书 11.1.1支模高度6.82m，875*800梁，板厚180mm计算书 11.1.2梁侧模板计算书 121.2二类梁计算书 191.2.1支模高度6.82m，700*1200梁，板厚180mm计算书 191.2.2梁侧模板计算书 301.3三类梁计算书 371.3.1支模高度6.82m，700*1950梁，板厚180mm计算书 371.3.2梁侧模板计算书 491.4四类梁计算书 561.4.1支模高度10.95m，400*800梁，板厚150mm计算书 561.4.2梁侧模板计算书 681.5五类梁计算书 751.5.1支模高度10.95m，500*1000梁，板厚150mm计算书 751.5.2梁侧模板计算 871.6一类板计算书 931.1.1支模高度10.52m，板厚180mm计算书 931.7二类板计算书 1051.1.2支模高度3.8m，板厚400mm计算书 1051.8布料机部位板模板计算书 115一类梁计算书支模高度6.82m，875*800梁，板厚180mm计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称LL13混凝土梁截面尺寸(mm×mm)875×800模板支架高度H(m)6.82模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)9支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地区海口市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1300步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)650梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)433,867梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距292每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×0.9×3]×1＝30.7kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×26.65×0.2922+0.117×4.05×0.2922＝0.267kN·mσ＝Mmax/W＝0.267×106/37500＝7.121N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×20.5×291.6674/(100×5400×281250)＝0.661mm≤[ν]＝L/250＝291.667/250＝1.167mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×26.65×0.292+0.45×4.05×0.292＝3.641kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×26.65×0.292+1.2×4.05×0.292＝9.968kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×20.5×0.292＝2.392kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×20.5×0.292＝6.577kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.641/1＝3.641kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[9.968,9.968]/1=9.968kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=3.641/1＝3.641kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.875/3=0.076kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.65-0.875/2)/2×1=1.123kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.3-0.65)-0.875/2)/2×1=1.123kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.641+0.076+0.403+1.123=5.243kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=9.968+0.076=10.044kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.641+0.076+0.403+1.123=5.243kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.243,10.044,5.243]=10.044kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.392/1＝2.392kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.577,6.577]/1=6.577kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.392/1＝2.392kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.875/3=0.058kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.65-0.875/2)/2×1=0.533kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.3-0.65)-0.875/2)/2×1=0.533kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.392+0.058+0.31+0.533=3.293kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=6.577+0.058=6.635kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.392+0.058+0.31+0.533=3.293kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.293,6.635,3.293]=6.635kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.044×0.92，0.5×10.044×0.252]＝1.017kN·mσ=Mmax/W=1.017×106/83333=12.204N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.044×0.9，10.044×0.25]＝5.65kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.65×1000/(2×50×100)＝1.695N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.635×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.582mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.635×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.083mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.044×0.9,0.375×10.044×0.9+10.044×0.25]=11.3kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.898kN,R2=11.3kN,R3=11.3kN,R4=5.898kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.635×0.9,0.375×6.635×0.9+6.635×0.25]=7.464kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.705kN,R2'=7.464kN,R3'=7.464kN,R4'=3.705kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.357×106/4490=79.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.792kNτmax=2Vmax/A=2×6.792×1000/424＝32.038N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.08mm≤[ν]＝L/250＝434/250＝1.736mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.983kN，R2=9.348kN，R3=9.333kN，R4=0.974kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.983/0.6=1.638kN，P2=9.348/0.6=15.581kN，P3=9.333/0.6=15.555kN，P4=0.974/0.6=1.624kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.983,0.974]＝0.983kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝15.581kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2218/15.9=139.497≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l02]/i=2561/15.9=161.069查表得：φ＝0.2712、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.112×0.9×1.22/10)＝0.012kN·m3、稳定性计算P1＝1.638kN，P2＝15.581kN，P3＝15.555kN，P4＝1.624kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.65-0.875/2)/2×0.9=5.293kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.3-0.65-0.875/2)/2×0.9=5.293kNNd＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.82-0.8)＝max[1.638+5.293，15.581，15.555，1.624+5.293]+1.174＝16.755kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝16754.579/(0.271×424)+0.012×106/4490＝148.486N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.82/9=0.758≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.985=0.886kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.711=0.768kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.822×0.886+6.82×0.768=25.854kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×0.9×[0.15×6.82/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=137.52kN.m≥3γ0Mok=3×1×25.854=77.561kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型楼板地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.755/(1×0.15)＝111.697kPa≤γufak＝1.254×200=250.8kPa满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称LL13混凝土梁截面尺寸(mmxmm)875×800新浇混凝土梁计算跨度(m)9二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.8}＝min{29.868，19.2}＝19.2kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×19.2+0.9×1.5×4)＝30.36kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180180梁下挂侧模高度(mm)620620小梁道数(下挂)44左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2500对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：2、抗弯验算q1＝bS承＝1×30.36＝30.36kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×19.2×1＝24.96kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×24.96×0.2072+0.117×5.4×0.2072＝0.134kN·mσ＝Mmax/W＝0.134×106/37500＝3.562N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×19.2＝19.2kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×19.2×206.6674/(100×10000×281250)＝0.084mm≤206.667/250=0.827mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×24.96×0.207+1.2×5.4×0.207＝7.013kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.207×19.2＝4.365kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图2、抗弯验算q＝7.013kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.013×0.62，0.5×7.013×0.32]=0.316kN·mσ＝Mmax/W＝0.316×106/83333＝3.787N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.013×0.6，7.013×0.3]=2.525kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.525×1000/(2×50×100)＝0.757N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算q＝4.365kN/m跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.365×6004/(100×9350×4166670)＝0.098mm≤600/250=2.4mm悬挑段ν2max＝qL4/(8EI)=4.365×3004/(8×9350×4166670)=0.113mm≤2×300/250=2.4mm满足要求！5、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×7.013×0.6，0.4×7.013×0.6+7.013×0.3]＝4.629kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×4.365×0.6，0.4×4.365×0.6+4.365×0.3]＝2.881kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.016kN，R2＝2.777kN，R3＝2.777kN，R4＝1.016kN正常使用极限状态：R'1＝0.629kN，R'2＝1.728kN，R'3＝1.728kN，R'4＝0.629kN计算简图如下：2、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.203×106/4490=45.256N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×1.765×1000/424＝8.324N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中ν1max＝0.017mm≤300/250=1.2mm悬挑段ν2max＝0.151mm≤2×200/250=1.6mm满足要求！5、最大支座反力计算R下挂max＝4.805/0.6=8.009kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[8.009]＝7.609kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！二类梁计算书支模高度6.82m，700*1200梁，板厚180mm计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1200模板支架高度H(m)6.82模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)9支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地区海口市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×0.9×3]×1＝43.96kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×39.91×0.1752+0.121×4.05×0.1752＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/37500＝3.888N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1754/(100×5400×281250)＝0.12mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×39.91×0.175+0.446×4.05×0.175＝3.061kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×39.91×0.175+1.223×4.05×0.175＝8.85kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×39.91×0.175+1.142×4.05×0.175＝7.291kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.175＝2.111kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.175＝6.141kNR3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.175＝4.986kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.061/1＝3.061kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[8.85,7.291,8.85]/1=8.85kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.061/1＝3.061kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/4=0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.6-0.7/2)/2×1=1.322kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=1.322kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.061+0.045+0.663+1.322=5.091kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.85+0.045=8.895kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.061+0.045+0.663+1.322=5.091kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.091,8.895,5.091]=8.895kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.111/1＝2.111kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.141,4.986,6.141]/1=6.141kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.111/1＝2.111kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.7/2)/2×1=0.627kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.7/2)/2×1=0.627kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.111+0.035+0.51+0.627=3.284kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=6.141+0.035=6.176kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.111+0.035+0.51+0.627=3.284kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.284,6.176,3.284]=6.176kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.895×0.92，0.5×8.895×0.252]＝0.901kN·mσ=Mmax/W=0.901×106/83333=10.807N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.895×0.9，8.895×0.25]＝5.003kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.003×1000/(2×50×100)＝1.501N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.176×9004/(100×9350×416.667×104)＝0.542mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.176×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.077mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×8.895×0.9,0.375×8.895×0.9+8.895×0.25]=10.007kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.727kN,R2=10.007kN,R3=8.253kN,R4=10.007kN,R5=5.727kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.176×0.9,0.375×6.176×0.9+6.176×0.25]=6.948kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.694kN,R2'=6.948kN,R3'=5.649kN,R4'=6.948kN,R5'=3.694kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.337×106/4490=75.067N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝8.48kNτmax=2Vmax/A=2×8.48×1000/424＝40N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.091mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.446kN，R2=11.47kN，R3=11.47kN，R4=0.446kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.446/0.6=0.743kN，P2=11.47/0.6=19.117kN，P3=11.47/0.6=19.117kN，P4=0.446/0.6=0.743kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.446,0.446]＝0.446kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝19.117kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755立杆钢管截面类型(mm)Ф48×3立杆钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l02]/i=2218/15.9=139.497≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432mmλ=max[l01，l02]/i=2561/15.9=161.069查表得：φ＝0.2712、风荷载计算Mwd＝γ0×γL×φwγQ×Mωk=γ0×γL×φwγQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1×0.9×0.6×1.5×(1×0.112×0.9×1.22/10)＝0.012kN·m3、稳定性计算P1＝0.743kN，P2＝19.117kN，P3＝19.117kN，P4＝0.743kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+0.6-0.7/2)/2×0.9=5.472kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.9+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9=5.472kNNd＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.82-1.2)＝max[0.743+5.472，19.117，19.117，0.743+5.472]+1.096＝20.213kNfd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝20212.78/(0.271×424)+0.012×106/4490＝178.583N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=6.82/9=0.758≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.985=0.886kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：Fwk=l'a×Hm×ωmk=0.9×1.2×0.711=0.768kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.822×0.886+6.82×0.768=25.854kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=92×0.9×[0.15×6.82/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=137.52kN.m≥3γ0Mok=3×1×25.854=77.561kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝20.213/(1×0.15)＝134.752kPa≤γufak＝1.254×200=250.8kPa满足要求！梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称KZL8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)700×1200新浇混凝土梁计算跨度(m)9二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.2}＝min{29.868，28.8}＝28.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q2k)＝1×(1.3×28.8+0.9×1.5×4)＝42.84kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝28.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)200200梁下挂侧模高度(mm)10001000小梁道数(下挂)66左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2800对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2800对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：2、抗弯验算q1＝bS承＝1×42.84＝42.84kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×28.8×1＝37.44kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q2k×b＝1×0.9×1.5×4×1＝5.4kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×37.44×0.22+0.121×5.4×0.22＝0.186kN·mσ＝Mmax/W＝0.186×106/37500＝4.97N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝bS正＝1×28.8＝28.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×28.8×2004/(100×10000×281250)＝0.104mm≤200/250=0.8mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×37.44×0.2+1.223×5.4×0.2＝9.88kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×28.8＝6.584kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图2、抗弯验算q＝9.88kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×9.88×0.62，0.5×9.88×0.32]=0.445kN·mσ＝Mmax/W＝0.445×106/83333＝5.335N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！3、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×9.88×0.6，9.88×0.3]=3.557kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.557×1000/(2×50×100)＝1.067N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算q＝6.584kN/m跨中ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.584×6004/(100×9350×4166670)＝0.148mm≤600/250=2.4mm悬挑段ν2max＝qL4/(8EI)=6.584×3004/(8×9350×4166670)=0.171mm≤2×300/250=2.4mm满足要求！5、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×9.88×0.6，0.4×9.88×0.6+9.88×0.3]＝6.521kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×6.584×0.6，0.4×6.584×0.6+6.584×0.3]＝4.345kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.61、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.356kN，R2＝3.912kN，R3＝3.24kN，R4＝3.24kN，R5＝3.912kN，R6＝1.356kN正常使用极限状态：R'1＝0.896kN，R'2＝2.607kN，R'3＝2.117kN，R'4＝2.117kN，R'5＝2.607kN，R'6＝0.896kN计算简图如下：2、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.376×106/4490=83.778N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.24×1000/424＝15.284N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中ν1max＝0.367mm≤600/250=2.4mm悬挑段ν2max＝0.171mm≤2×200/250=1.6mm满足要求！5、最大支座反力计算R下挂max＝8.508/0.6=14.18kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[14.18]＝13.471kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！三类梁计算书支模高度6.82m，700*1950梁，板厚180mm计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL12混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1950模板支架高度H(m)6.82模板支架横向长度B(m)9模板支架纵向长度L(m)9支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1200梁侧楼板厚度(mm)180二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份海南0.45ωk=ω0μzμst=0.112地区海口市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.58模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.157整体模板支架μstw1.386ωfk=ω0μzμstw=0.985竖向封闭栏杆μs1ωmk=ω0μzμs=0.711三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1400步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)700梁底增加立杆根数3梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)350,700,1050梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距175每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.95)+1.5×0.9×3]×1＝68.823kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.95]×1＝64.773kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.95)]×1＝49.825kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×64.773×0.1752+0.121×4.05×0.1752＝0.227kN·mσ＝Mmax/W＝0.227×106/37500＝6.06N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×49.825×1754/(100×5400×281250)＝0.194mm≤[ν]＝L/250＝175/250＝0.7mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×64.773×0.175+0.446×4.05×0.175＝4.771kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×64.773×0.175+1.223×4.05×0.175＝13.823kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×64.773×0.175+1.142×4.05×0.175＝11.328kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×49.825×0.175＝3.427kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×49.825×0.175＝9.966kNR3'=0.928q2L=0.928×49.825×0.175＝8.092kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.771/1＝4.771kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[13.823,11.328,13.823]/1=13.823kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.771/1＝4.771kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.7/4=0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.95-0.18)=1.151kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.95-0.18)=1.151kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×(0.7-0.7/2)/2×1=1.85kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×0.9×3]×((1.4-0.7)-0.7/2)/2×1=1.85kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=4.771+0.045+1.151+1.85=7.817kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=13.823+0.045=13.868kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=4.771+0.045+1.151+1.85=7.817kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.817,13.868,7.817]=13.868kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.427/1＝3.427kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.966,8.092,9.966]/1=9.966kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.427/1＝3.427kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/4=0.035kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.95-0.18)=0.885kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.95-0.18)=0.885kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.7-0.7/2)/2×1=0.878kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.4-0.7)-0.7/2)/2×1=0.878kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=3.427+0.035+0.885+0.878=5.225kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=9.966+0.035=10.001kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=3.427+0.035+0.885+0.878=5.225kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.225,10.001,5.225]=10.001kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×13.868×0.62，0.5×13.868×0.252]＝0.624kN·mσ=Mmax/W=0.624×106/83333=7.489N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×13.868×0.6，13.868×0.25]＝5.2kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.2×1000/(2×50×100)＝1.56N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×10.001×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.173mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝10.001×2504/(8×9350×416.667×104)＝0.125mm≤[ν]＝2l2/250＝2×250/250＝2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×13.868×0.6,0.375×13.868×0.6+13.868×0.25]=10.401kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.863kN,R2=10.401kN,R3=8.53kN,R4=10.401kN,R5=5.863kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×10.001×0.6,0.375×10.001×0.6+10.001×0.25]=7.501kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.919kN,R2'=7.501kN,R3'=6.095kN,R4'