附着式升降脚手架安全施工计算书

9.1全钢附着式升降脚手架TSJJ50计算单元简图 29.2计算依据 29.3荷载计算 29.3.1静荷载 39.3.2活荷载 39.3.3风荷载 39.3.4荷载合计 49.4各构件的计算 69.4.1脚手架单元计算 69.4.2水平支承桁架的计算 79.4.3导轨与竖向主框架的计算 119.4.4附墙支座的计算 159.4.5穿墙螺栓的计算 199.4.6架体抗倾翻验算 199.4.7定位器顶撑验算 199.4.8建筑结构混凝土强度验算 209.4.9升降系统的计算 209.4.10阳台机位处结构复核 23取As=ρmin*b*s=0.200％*200*100=40mm2加高件支座螺杆计算及加高件稳定性 259.4.12板式支座计算 279.4.13钢立柱强度计算 289.5爬升式卸料平台计算书 299.5.1计算依据 299.5.2荷载计算 299.5.3导轨承载计算 319.5.4导轨与料台连接螺栓抗剪验算 329.5.5料台底板设计计算 329.5.6料台斜拉杆抗拉强度计算 339.5.7料台侧面桁架受力计算 349.5.8卸料平台设计计算书 349.6悬挑主梁作为找平架验算 439.1全钢附着式升降脚手架TSJJ50计算单元简图图9.1计算单元简图9.2计算依据表9.2-1计算依据序号法律、法规、规范性文件名称文件号1《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20112《建筑施工用附着式升降作业安全防护平台》JG/T546-20193《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115《钢结构设计规范》GB50017-20036《建筑结构荷载设计规范》GB50009-20127《建筑施工升降设备设施检验标准》JGJ305-20138《建筑机械施工安全技术规程》JGJ33-20129《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169.3荷载计算计算脚手架整体模型按图所示建立模型，单个机位跨度6米；高度内排14米、外排16米，脚手板宽度0.6米；立杆间距2.0米，脚手板每隔2米一道（7道），架体底部安装副板、翻板，上部密封层安装副板，每步架脚手板底部均安装内外立杆连接撑；整体模型长22米、高16米、宽0.6米，设置3个机位。考虑单个机位计算模型为：架体高度为16米，跨度6米、脚手板宽度为0.6米，立杆间距2米，脚手板布设2米一道。9.3.1静荷载表9.3.1整体模型静载荷计算表序号构配件名称重力值备注1导轨（下节+标准节+上节）（39+79+74）×4×9.8=7526.4N1根长度11.4米2吊点桁架+下吊点+上吊点（29+10+10+29）×4×9.8=3057.6N1套包含两个（吊点桁架、吊点）3架体立杆12×（12+14）×4.5×9.8=13759.2N12米12根，14米12根4网片22×9.8×14×8=24147.2N308平米5底部：底板+副板+翻板22×（16+4.5+2）×9.8=4851N1层22米长6密封层：钢板脚手板+副板22×（18.5+4）×9.8=4851N1层22米长7中部：钢网脚手板22×12.5×5×9.8=13475N5层22米长8内外立杆连接：斜撑6×12×7.9×9.8=5574.24N72件9底部立杆连接件24×9.8×1.2=282.24N24件10水平桁架22×9.8×18.75=4042.5N22米11网片固定卡322×9.8×0.5=1577.8N322件12防护网垫块322×9.8×0.3=946.68N322件静载合计F1=84090.86N（含导轨）F2=76564.46N（不含导轨）（含导轨）3822N/米（不含导轨）3480/米9.3.2活荷载包括施工人员、材料及施工机具等自重；可按施工设计确定的控制荷载采用，但其取值不小于以下规定：二步同时作业时，使用状况下按每层3000N/m2计算；三步同时作业时，使用状况下按每层2000N/m2计算；升降及坠落时，使用状况下按每层500N/m2计算。表9.3.2活荷载计算表序号计算荷载重力值备注1三步同时作业F2=0.6×22×2000×3=79200N2000N/m2，脚手板宽0.6米2二步同时作业F3=0.6×22×3000×2=79200N3000N/m2，脚手板宽0.6米9.3.3风荷载基本风压：N/m2（100年一遇）高度修正系数：（建筑物高度按200m，B类地区)风振系数：体型系数：其中：所以：Wk＝1×1.07×2.46×500＝1316.1N/m29.3.4荷载合计根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011，取：恒荷载分项系数g=1.35活荷载分项系数q=1.4使用工况下：附加安全系数1=1.43使用工况下坠落：附加荷载不均匀系数2=2.0恒荷载：P静＝γg×∑F静＝1.35×84091＝113522.85N活荷载：P活＝q×L×H×3×2000＝1.4×22×0.60×3×2000＝110880N风荷载：F风=1.4×308×1316.1=567502.3N，（风载面积为：A=14×22=308m2）计算构件时按照6米跨度进行计算恒荷载：P静＝γg×∑F静＝1.35×22934＝30961N活荷载：P活＝q×L×H×3×2000＝1.4×6×0.60×3×2000＝30240N风荷载：F风=1.4×84×1316.1=154774N，（风载面积为：A=14×6=84m2）表9.3.4荷载效应组合表序号计算项目荷载效应组合1纵、横向水平杆，水平支承桁架，使用过程中的固定吊拉杆和竖向主框架，附墙支座、防倾及防坠落装置永久荷载+施工活荷载即：γ1×(P静＋P活)＝1.43×（30961＋30240)＝87517.43N=P使使用：γ2×(P静＋P活)＝1.3×（30961＋30240)＝79561.3N2（防倾覆时）竖向主框架脚手架立杆稳定性a：永久荷载+施工荷载b：永久荷载+0.9（施工荷载值+风荷载）取二种组合，按最不利的计算，即：Fa＝1.43×（30961＋30240)＝87517.43NFb=1.43×30961＋1.43×0.9×30240+0.9×154774＝222490N则取P1max=222490N3选择升降动力设备时选择钢丝绳及索吊具时横吊梁及其吊拉杆计算永久荷载+升降过程的活荷载，即：P升=P静＋γq×L×H×500＝30961＋1.4×6×0.6×500＝33481N坠落冲击力：Fmax=γc×P升=2×33481=66962NFmax=γc×P使=2×87517.43=175035N4连墙杆及连墙件风荷载+5.0KN=154774+5000=159774N使用迈达斯GEN2017建立模型如下：迈达斯模型添加约束条件添加施工活荷载风压荷载风压荷载图9.3.4-1迈达斯GEN2017荷载模型对架体模型进行整体使用工况下各构件稳定性进行分析：使用工况下：纵、横向水平杆，水平支承桁架添加荷载组合：永久荷载+施工活荷载即：γ1×(P静＋P活)=1.43×(1.2D＋1.4L)=1.72D+2L架体在使用状态时整体图9.3.4-2应力图图9.3.4-3位移变形图从上图应力图可以看出零部件最大应力值为139N/mm2＜[f]＝215N/mm2,位移变形图可以看出最大位移变形18.5mm≤6000/150=40mm。9.4各构件的计算9.4.1脚手架单元计算附着式升降脚手架TSJJ50单元在平面长度方向上有四种规格，即有3.0米、2.0米、1.0米和0.6米等四种，脚手板净空宽度均为0.6米，立面高16米，按最不利情况的3.0×16米的脚手架单元进行计算。表9.4.1-1静荷载计算表项次构配件名称重力值备注1立杆(53+62)×2×9.8=2254N14米2根，16米2根2底部：底板+副板+翻板（48+15+4.5）×9.8=661.5N1单元1层3.0米长计算线荷载：221N/m3上部：钢板脚手板+副板（55+15）×9.8×2=1372N2层/单元，计算线荷载：229N/m4中部：钢网脚手板38×9.8×4=1489.6N4层/单元计算线荷载：124N/m5内外立杆连接：斜撑7.9×9.8×12=929N12件/单元6外防护网8.5×9.8×35=2915.5N35个/单元7水平桁架57×9.8=558.6N1个/单元8网片固定卡80×9.8×0.5=392N80件9防护网垫块80×9.8×0.3=235.2N80件10底部立杆连接件4×9.8×1.2=47N4件静载合计F2=10854.4N线荷载:3618N/m1）静荷载静载荷合计：F2=10854.4N。2）施工荷载项次计算荷载重力值备注1三步同时作业F3=0.6×3.0×2000×3=10800N长度方向线载:1200N/m2二步同时作业F4=0.6×3.0×3000×2=10800N长度方向线载：1800N/m表9.4.1-2施工荷载表9.4.2水平支承桁架的计算架体水平桁架由前后两组构成，后组为网架构成，架体外侧整面都安装，主要为架体架构需要，承担自身的重力，故勿需计算。前组桁架如下图所示，为主要承力构件。图9.4.2-1前组桁架前部水平桁架承力构造如右图示：上下弦杆采用70×50×3方钢管,两端立杆采用50×50×3方钢管，其余竖杆和斜杆采用40×40×3.0方钢管。荷载组合：eq\o\ac(○,1)永久荷载+施工荷载：29773N单根内立杆受力按1/2计，内立杆F=29773/2=14887N图9.4.2-2前组水平桁架构造力学简图如下所示。图9.4.2-3水平支撑桁架计算简图1）内力计算将结构及载荷输入计算软件，得到简化的桁架计算示意图如下图所示：图9.4.2-4水平支撑桁架计算示意图通过软件计算，得到水平桁架应力图和变形图如下图所示：图9.4.2-5应力图（KN）图9.4.2-6变形图（mm）水平支撑桁架计算结果图水平桁架挠度验算：经过计算，跨中变形最大，最大竖向位移为3.45mm。水平桁架挠度限值为综上计算结果所述：最大竖向变形和最大水平位移均小于桁架挠度限值，整体变形满足要求。主框架与水平桁架连接部位验算：竖向主框架与水平桁架采用普通螺栓连接，水平桁架支承在竖向主框架上，由水平桁架的轴力图可知：支座反力为：F=21.1kN安全考虑。按照每个支点计算：τ=F/2A=21100/（2×157）=67.2N/mm2＜[τ]=125N/mm22）安全校核由于结构为左右对称结构，且受力也左右对称，所以分析1/2跨度的水平桁架即可。根据前面计算的轴力图中各杆件受力的大小，需分析AB杆、EF杆、BF杆、CH杆、CF杆的强度，若为受压杆，还需分析压杆稳定性。AB杆、EF杆采用50×50×3方钢管，其截面系数为：A=684mm2，i=20.04mm，W=12584mm3AB杆为压杆，FAB=52KN，两端铰接稳定性：λ=μl/i=1.0×1000/20.04=49.9<[λ]=150,满足要求强度：σ=FAB/（ψA）=52000/（0.9×684）=84N/mm2<[f]=215N/mm2,满足要求若B点处荷载偏心，假设偏心b=100mm，则其产生的弯矩为：MA=Fb/2=52000×100/2=2600000Nmm,对应的弯曲强度：σ=MA/W=206N/mm2＜[f]=215N/mm2，满足要求EF杆受拉力，FEF=52KN强度：σ=FCF/A=52000/684=76N/mm2<[f]=215N/mm2,满足要求BF杆、CH杆、CF杆均采用40×40×2.5方钢管，其截面系数为：i=15.12mm,A=358.9mm2BF杆为压杆，FBF=26.1KN,两端铰接，l=800mm,稳定性：λ=μl/i=1.0×800/15.12=52.63<[λ]=150,满足要求强度：σ=FBF/（ψA）=26100/（0.9×358.9）=80.8N/mm2<[f]=215N/mm2,满足要求CF杆受拉力，FCF=52.8KN强度：σ=FCF/A=52800/358.9=147N/mm2<[f]=215N/mm2,满足要求CH杆为压杆，FCH=52.8KN，两端铰接稳定性：λ=μl/i=1.0×1261/15.12=83.40<[λ]=150,满足要求强度：σ=FCH/（ψA）=52800/（0.9×358.9）=163.5N/mm2<[f]=215N/mm2,满足要求综上，水平支承桁架满足使用要求。9.4.3导轨与竖向主框架的计算竖向主框架由内立杆（导轨立杆）和斜撑、外立杆（架体立杆）组成，形成稳定的空间桁架结构，导轨与竖向主框架连接在一起，具体结构如下图示。图9.4.3-1主框架结构俯视图图9.4.3-2主框架结构图导轨及导轨与架体连接螺栓受力计算导轨制作为成型框架，导轨与立杆连接后的断面如右图示。图9.4.3-3导轨断面图导轨主要承受垂向荷载，该垂向荷载又分为里、外两个力作用在导轨上，导轨外侧由定型的脚手架架体承载。按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f]、τ≤[fv]。导轨杆制作材料为φ48.3×3.6钢管，截面积AS1＝489.2mm2,50×50×3方钢管，截面积AS2＝564mm2,导轨小横杆及小斜杆为φ32×3.25钢管，截面积：AS3＝293.5mm2。许用应力[f]＝215N/mm2，[fv]＝125N/mm21）导轨内侧承载计算计算荷载：∑F=Pmax=222490N即为导轨内立杆的竖向受力。图9.4.3-4导轨结构图计算时简化为2个三角形承力，则P1＝P2＝F/4＝222490/4=55623N，P2L＝P2×（3602+2002）1/2/360＝55623×411/360＝63503N，P2N＝P2×200/360＝55623×200/360＝30901N该处承载杆件为φ32×3.25钢管AS3＝293.5mm2斜杆压应力：σ2L＝P2L/AS3＝63503/293.5＝197N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求横杆压应力：σ2N＝P2N/AS1＝30901/293.5＝105.3N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求导轨2280mm长度内设计有3个三角结构，2个三角结构即可满足要求，3个三角结构完全满足施工需求。2）导轨后立杆承载计算导轨外侧立杆：50×50×3.0方钢管2根，截面积AS2＝564mm2，P2＝F＝55623N，σ2L外＝P2/2AS2＝55623/（564+564）＝49.3N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求3）导轨与架体连接螺栓抗剪验算每个导轨通过6个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为157mm2，2根螺栓承载抗双剪验算为：τ＝P2/（4×157）＝55623/（4×157）＝88.6N/mm2＜[τ]＝125N/mm2，满足要求4）静止状态下导轨小横杆的抗变能力导轨立面结构形式如右图示。小横杆采用Φ32×3.25无缝钢管，As＝293.4mm2，小横杆中心采用70mm宽垫块承力，按“容许应力设计法”进行计算。f＝M/W≤[f]，fv＝Fτ/As≤[fv]W＝π（D4-d4）/（32D）＝3.14×（324-25.54）/（32×32）＝1918.8(mm3)，Mmax＝P2L/8＝55623×(140-48-70)/8＝152963Nmmf＝Mmax/W＝152963/1918.8＝79.7(N/mm2)＜[f]＝215N/mm2,满足要求图9.4.3-5导轨立面结构形式图5）架体坠落时，小横杆的抗弯及小横杆端头处与导轨焊缝处的抗剪验算坠落冲击力：F=175035N小横杆抗剪验算F＝175035(N)，As＝803.84mm2fv＝F/2As＝175035/1607.68＝109N/mm2＜[fv]＝125N/mm2,满足要求6）焊接处焊缝抗剪验算焊缝采用母材直角焊，整个外圆满焊，则由建筑结构荷载设计规范GB50017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf”，焊缝强度许用设计值：角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2小横杆与导轨管焊接处的焊缝高度h≥5mm焊缝长度L＝2πd＝2×π×32＝200.96mm焊缝抗剪截面积AS1＝Lh/1.414＝200.96×5／1.414＝710.4(mm2)fv＝Fτ/4As＝175035/2841.6＝62N/mm2＜[τf’]＝118N/mm2,满足要求7)坠落时小横杆抗弯验算F＝96634NL＝140－48－75＝17mmMmax＝FσL/8＝175035×17/8＝371949Nmmfv＝Mmax/W＝371949/6433＝58(N/mm2)＜[fv]＝125N/mm2,满足要求9.4.4附墙支座的计算附墙支座如下图示。图9.4.4-1附墙支座图1）荷载确认：=1\*GB3①竖向荷载：使用时按：永久荷载+施工活荷载计算，即：∑F=87517.43N计算时，按单个支座受力，则单个附墙支座的受力为：F=∑F=87517.43N=2\*GB3②防坠落时单个附墙支座受冲击荷载冲击系数γc＝2，∑F=87517.43NF=γc∑F=2×87517.43=175035N比较1项和2项，竖向荷载取两者的大值计算：F=175035N=3\*GB3③水平荷载：按连墙件计算，荷载为：风荷载+5.0KN∑Q2=33165+5000=38165N，竖向荷载使用时偏心产生的水平力：Q3=F×130÷250=175035×130÷250=96218N=4\*GB3④水平荷载合计：Q=∑Q2+Q3=38165+96218=134383N2）附墙支座背板的计算背板如下图所示。图9.4.4-2附墙支座背板图及计算模型背板材料为Q235材质，[f]＝215N/mm2。竖向力作用时，固定螺栓固定在背板两螺栓中部时受力最为不利，背板断面受弯矩作用，按单个螺栓受力计算：F=175035N,l=58mm,M=Fl/2=5076015Nmm,背板断面抗弯截面模数计算如下：W=b(H3-h3)/6H=8×(1833-323)÷6÷183=44413mm3σ=M/W=114MPa＜[f]＝215N/mm2,满足要求水平力作用时，固定螺栓固定在背板螺栓位置中部时受力最为不利，背板断面受弯矩作用，按单个螺栓受力计算：Q3=96218N，l=110mm,M=Q3l/2=5291990Nmm,图9.4.4-3附墙支座断面图L型断面抗弯截面模数计算如下：e1=(aH2+bd2)/2(aH+bd)=(8×2882+130×102)÷2÷(8×288+130×10)=93.9mme2=H-e1=194mmI=（Be13-bh3+ae23）/3=(110×93.93-10×323+8×1943)÷3=49718784mm4，W=I/e1=49718784÷93.9=529468.52mm3,σ=M/W=10MPa＜[f]＝215N/mm2,满足要求水平荷载组合风荷载时：Q=134383N，l=110mm,M=Ql/2=7391065Nmm,σ=M/W=13.96MPa＜[f]＝215N/mm2,满足要求3）附墙支座横板的计算使用时，横板前端由定位器将竖向荷载传至横板。计算单个附墙支座的竖向受力为：F=∑F=87517.43N横板前端为双T型构件，如下左图所示。图9.4.4-4附墙支座横板图及计算简图横版材料为Q235材质，[f]＝215N/mm2,T型断面受弯矩作用，F=87517.43N，l=130mm,计算简图如上右图。M=Fl/2=5688633Nmm,T型断面抗弯截面模数计算如下：W=(BH3+bh3)/6H=(8×1303+8×1773)÷6÷130=79407mm3σ=M/W=71.64MPa＜[f]＝215N/mm2,满足要求4）附墙支座横板下立板的计算下立板Q235材质，[f]＝215N/mm2。竖向荷载取大值，即坠落时的冲击力：F=175035N，产生的弯矩：M=Fl=175035×120=21004200Nmm,截面为177×8钢板2块，W=ab2/6=8×1772÷6=41772mm3σ=M/2W=197MPa＜[f]＝215N/mm2,满足要求图9.4.4-5附墙支座横板下立板结构图图9.4.4-6附墙支座摆块图5）附墙支座摆块轴的计算竖向荷载取大值，即坠落时的冲击力：F=175035N摆块轴受剪力，Q235材质，[τ]＝125N/mm2,受剪面积：A=πR2=3.14×152=706.5mm2,τ=F/2A=123MPa＜[τ]＝125N/mm2,满足要求6）附墙支座防坠摆块的计算竖向荷载取大值，即坠落时的冲击力：F=175035N防坠摆块受剪力作用，选用ZG270-500材料，许用剪力[τ]＝120N/mm2，受剪面积：A=ab=20×60=1200mm2, τ=F/2A=72.9MPa＜[τ]＝120N/mm2,满足要求7）附墙支座抱块轴的计算竖向荷载取大值，即坠落时的冲击力：F=175035N摆块轴受剪力，Q235材质，[τ]＝125N/mm2,受剪面积：A=πR2=3.14×222/4=379.94mm2,τ=F/4A=115MPa＜[τ]＝125N/mm2,满足要求9.4.5穿墙螺栓的计算穿墙固定附墙支座和吊挂件的螺栓均采用M30螺栓副，螺栓有效截面积：A1s＝561mm2，螺栓在使用时承受剪力和向外的拉力，应符合下列公式的要求：螺栓验算：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2≤1，8.8级螺栓：fbt＝400N/mm2，fbv＝320N/mm2。分别按使用工况和坠落两种工况计算。使用时附墙支座螺栓承受竖向荷载为：NV＝F=87517.43N，使用时附墙支座承受最大拉力为组合风荷载的水平力：Q=∑Q2+Q3=38165+96218=134383NNbv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080(N)，Nbt＝ntd2πfbt/4＝26.732×π×400/4＝224350(N)，其中：nv＝1，nt＝1则：[(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2]1/2=[(87517.43/226080)2+(134383/224350)2]1/2=0.71＜1满足要求。吊挂件固定螺栓在提升时所承担的竖向荷载和水平荷载均小于附墙支座使用时的载荷，M30螺栓副满足吊挂件的使用要求。9.4.6架体抗倾翻验算建设部《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》第二十三条第6款，“在升降和使用工况下，确保每一架体竖向主框架能够单独承受该跨全部设计荷载和倾覆作用的附着支承构造均不得少于二套。”前面计算的全钢附着式升降脚手架，架体附墙结构，无论在使用工况或升降工况情况下，与建筑结构的附墙连接都有二处或二处以上，而连接附墙固定附着支座的穿墙螺栓、附墙固定附着支座侧板、背板、吊挂件及吊挂件螺栓等，均已进行了详细计算，从以上的计算可知，完全能满足要求。在进行附墙支座和穿墙螺杆的强度计验算时均按最上部的支座并组合了风荷载进行计算，完全满足使用要求，在此不再累述。9.4.7定位器顶撑验算由前面计算可以推知，顶杆所受最大轴力为94.9KN。顶杆为Q235钢Φ38×6圆管，最大长度为265mm，回转半径i=11.5mm，截面积A=603.19mm2。长细比λ=30，查表知稳定系数φ=0.918，则N/φA=94.9KN/(0.918×603.19mm2)=171.4N/mm2<[f]=205N/mm2,满足要求。顶杆丝杆为#45钢M30螺杆，回转半径取i=5.5mm，计算截面积A=380mm2，计算长度为265mm，长细比λ=62，查表知稳定系数φ=0.81，则N/φA=94.9KN/(0.81×380mm2)=308N/mm2<[f]=360N/mm2,满足要求。顶杆转轴为#45钢Φ20圆轴，受力简图如下：图9.4.7定位器顶杆受力简图转轴受剪力，#45钢材质，[τ]＝146N/mm2,受剪面积：A=πR2=3.14×202/4=314mm2,τ=F/2A=127MPa＜[τ]＝146N/mm2,满足要求9.4.8建筑结构混凝土强度验算要求穿墙螺栓承载力：1.35βbβlfcbd≥Nv，其中：Nv：一个螺栓承受的剪力设计值，Nv＝nvπd2×fbv/4＝π×302×320/4＝226080N，βb：螺栓孔混凝土受荷计算系数，不大于C50混凝土时，取1，βl：混凝土局部承压强度提高系数，取1.73，fc:上升时混凝土龄期试块轴心抗压强度设计值，C20混凝土，fc=9.6N/mm2,b:混凝土外墙厚度，最小值350mm,d:穿墙螺栓直径，M30则：1.35βbβlfcbd=1.35×1×1.73×9.6×350×30=235418N≥Nv=226080N，满足要求9.4.9升降系统的计算1）电动葫芦的选型计算荷载为：永久荷载+升降过程活荷载，图9.4.9-1下吊点耳板示意图P升=P静＋γq×L×H×500＝30961＋1.4×6×0.6×500＝33481N提升力乘以2.0的不均匀系数：2P升=66962N，选用7.5吨的电动葫芦，其额定提升力：75000N>2P升=66962N，满足要求2）下吊点和下吊点桁架计算=1\*GB3①下吊点计算升降设备钩挂在下吊点耳板处上，如图4-26所示。最危险断面截面积为AS断＝36×10＝360mm2，则:σ＝NV/4AS断＝66962/（4×360）＝46.5N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求=2\*GB3②连接耳板处焊缝强度计验算总焊缝长度：ΣL＝210×4＝840(mm)焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝2P升＝66962Nfv＝NV/helw＝66962/heΣL＝69124/(4.2×840)＝18.98N/mm2＜[τp’]＝118N/mm2,满足要求=3\*GB3③下吊点桁架连接螺栓计算下吊点桁架与导轨用4套M16螺栓副连接，4.8级螺栓：fbt＝170N/mm2，fbv＝140N/mm2，单个螺栓剪力：Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×162×140/4＝28134(N)，3个螺栓副的剪力：4Nbv>2P升=66962N,满足要求图9.4.9-2下吊点桁架结构图=4\*GB3④下吊点桁架与下吊点组合抗弯计算起吊力：P升=∑F2=33481N，l=110,M=Fl=33481×110=3682910Nmm,抗弯断面为：50×50×4方管2根和70×50×3方管1根，其抗弯截面模数分别为：9490mm3和12584mm3，W=2×9490+12584=31564mm3σ＝M/W=116.68N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足要求9.4.10阳台机位处结构复核1)计算内力①计算模型如下图所示，本项目按简支梁考虑，因爬架使用周期短，不考虑地震作用。图9.4.10-1受力简图2)计算信息①恒荷载(1)、集中力，P=72kN，荷载位置：距左端1.475m(2)、均布荷载，g=5.25kN/m，荷载分布：满布②活荷载(1)、均布荷载，q=1.0kN/m，荷载分布：满布③跨度L=1.7m，集中荷载距支座A距离a=1.475m，集中荷载距支座B距离b=0.225m，3）恒载力学平衡公式FA+FB-g*L-F=0MA=-g*l2/2-F*a+FB*l=0解得：FA=14kN，FB=66.9kN弯矩最大值在P点为M恒=-14*1.475+1/2*5.25*1.475*1.475=-14.9kN*m2剪力最大值在B点为V恒=66.9kN4）活荷载弯矩最大值M活=1/8q*l2=1*1.7*1.7/8=0.36kN*m2活荷载剪力V活=1/4P*l=1*1.7/4=0.425kN5）荷载组合弯矩组合为M组=γM恒+γQM活=1.3×14.9+1.5×0.36=19.91kN*m2剪力组合为V组=γV恒+γQV活=1.3×66.9+1.5×0.425=87.6kN6）正截面验算①计算信息 a.几何参数 截面类型:矩形 截面宽度:b=200mm 截面高度:h=1050mm b.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 钢筋种类: HRB400 fy=360N/mm2 最小配筋率: ρmin=0.200％ 纵筋合力点至近边距离:as=60mm c.受力信息 M=19.910kN*m d.设计参数 结构重要性系数:γo=1.0②计算过程 a.计算截面有效高度 ho=h-as=1050-60=990mm b.计算相对界限受压区高度 ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518 c.确定计算系数 αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*19.910*106/(1.0*14.3*200*990*990)=0.007 d.计算相对受压区高度 ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.007)=0.007≤ξb=0.518 满足要求。 e.计算纵向受拉筋面积 As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*14.3*200*990*0.007/360=56mm2 f.验算最小配筋率 ρ=As/(b*h)=56/(200*1050)=0.027％ ρ=0.027％<ρmin=0.200％,不满足最小配筋率要求， 取As=ρmin*b*h=0.200％*200*1050=420mm2而本梁纵筋配筋为4C18，As=1017mm2>420mm2,满足要求。7）斜截面验算①计算信息 a.几何参数 截面类型:矩形 截面宽度:b=200mm 截面高度:h=1050mm b.材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 箍筋种类: HRB400 fyv=360N/mm2 箍筋间距: s=100mm 最小配箍率: ρmin=0.200％ 纵筋合力点至近边距离:as=60mmc.荷载信息 V=87.600kN d.设计参数 结构重要性系数:γo=1.0②计算过程 a.计算截面有效高度和腹板高度 ho=h-as=1050-60=990mm hw=ho=990mm b.确定受剪面是否符合条件 当hw/b=990/200=4.950,4<hw/b<6时,根据内插法计算得到 V≤0.226*βc*fc*b*ho/γo 【6.3.1-1】和【6.3.1-2】内插 =0.226*1.0*14.30*200.00*990.00/1.000 =640.604kN截面符合条件 c.确定是否需要按构造箍筋 0.7*βh*ft*b*ho/γo=0.7*0.95*1.43*200*990/1=187.916kN≥V=87.600kN 不进行斜截面的承载力计算，仅需按构造要求配置箍筋。 d.计算箍筋面积 Asv=(0.24*ft/fyv)*b*s=(0.24*1.43/360)*200*100=19mm2 e.验算最小配箍率 ρ=Asv/(b*s)=19/(200*100)=0.095％ ρ=0.095％<ρmin=0.200％,不满足最小配箍率要求。 取As=ρmin*b*s=0.200％*200*100=40mm2加高件支座螺杆计算及加高件稳定性每个附墙支座处采用2根M30的Q235A材质的普通粗牙螺栓，其抗拉强度设使用工况时，穿墙螺栓应同时承受剪力和轴向拉力，其强度应按下列公式验算图9.4.11-1加高件受力分析图杆件分类下弦杆（双）上弦杆（双）立杆（四）斜腹杆（双）最大受力值+52（3）52.0018.0026水平桁架杆件各杆件均采用50×50×3.0mm方钢管，A1=5.64cm2，ix=1.92cm，iy=1.92cm。下弦杆为最大水平受拉杆件的强度验算上弦杆为最大水平受压杆件的强度和稳定性验算立杆为最大垂直受压杆件的强度和稳定性验算斜腹杆为最大受拉杆件的强度验算斜腹杆为最大受压杆件的强度和稳定性验算综合加高件的组合方式为以三角形稳定结构为基础的空间几何不可变的结构，满足附墙支座的作用力，稳定性满足。9.4.12板式支座计算1.计算简图如下：根据静力学原理得：∑MA=0得FA=41.8KN(↑)FB=-10.9KN(↓)C30轴抗压强度设计值14.3N/mm2;A点所受力最大，换算成压强为4.18N/mm2;14.3N/mm2>4.18N/mm2满足强度要求。2.支座的抗弯计算:支座由2根16#槽钢背靠背焊接而成，以下按一根槽钢计算。选择受荷截面1）、截面类型：槽钢：[16a2）、截面特性：Ix=391cm4Wx=62cm3Sx=36.4cm3翼缘厚度tf=9.5mm腹板厚度tw=5.5mm相关参数1）、材质：Q2352）、x轴塑性发展系数γx：1.053）、梁的挠度控制［v］：L/250内力计算结果1）、A支点反力FA=10.9KN2）、B支点反力FB=41.8KN3）、最大弯矩Mmax=F*0.6520.09KN.M强度及刚度验算结果1）、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx*Wx)＝308N/mm22）、A处剪应力τA=FA*Sx/(Ix*tw)＝70.7N/mm23）、B处剪应力τB=FB*Sx/(Ix*tw)＝18.5N/mm2由于此支座有2根16#槽钢背靠背焊接而成故支座所受力为1、弯曲正应力σmax=154N/mm22、A处剪应力τA=＝9.3N/mm23、B处剪应力τB=FB*Sx/(Ix*tw)＝35.35N/mm2弯曲正应力σmax=154N/mm2<抗弯设计值f:215N/mm2,满足要求.B支点最大剪应力τB=35.3N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2满足要求。9.4.13钢立柱强度计算计算简图1)AB杆为[18a槽钢截面积A＝25.699mm2截面模量W＝161000.00mm3钢立柱支座为受压弯构件，N支座=120.1kn，其中：强度f＝215N/mm2σ＝120.1*1000/25.699*102=46.73N/mm2附墙支承结构强度σ<f，满足要求9.5爬升式卸料平台计算书9.5.1计算依据（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）（3）《建筑施工手册》第五版（4）《钢结构设计规范》(GB50017-2017)（5）《机械设计手册》第五版（6）《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）（7）《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）9.5.2荷载计算（1）静荷载：料台自重:F自重＝1390×9.8N=13622N静荷载:F静＝F自重＝13622N（2）活荷载：当料台处于作业状态时1500N/m2当为提升状态时500N/m2（3）荷载合计：按规范取：动力系数γb＝1.05冲击系数γc＝2.0恒载分项系数γa＝1.3活载分项系数γq＝1.5根据设计布置，最大跨度L=1.8m，底板前后12.6#槽钢中心距离H=3.762m.静载：P静＝γa×F静＝1.3×13622＝17708.6N活荷载：P活＝γq×L×H×1500＝1.5×1.8×3.762×1500＝15236.1N使用时：P使＝γb×(P静＋P活)＝1.05×(17708.6＋15236.1)＝32944.7N提升时：P升＝P静＋γa×L×H×500＝17708.6＋1.3×1.8×3.762×500＝22110.14N防坠时：P坠＝γc×P升=2×22110.14＝44220.28N图9.5.2-1荷载计算9.5.3导轨承载计算导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载，该垂向荷载又分为里、外两个力作用导轨上，且导轨外侧由三个导轨支架承载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算，f≤[f]、τ≤[fv]。导轨杆制作材料为φ48×3.0钢管，主要参数为：截面积AS1＝489.2mm2,导轨外杆为70×50×3方钢管，截面积AS2＝684mm2,导轨小横杆及小斜杆为φ32×3.0钢管，截面积：AS3＝293.5mm2。许用应力[f]＝215N/mm2，[fv]＝125N/mm2导轨内侧承载计算：P1＝P2＝P使/2＝32092/2＝16047N（导轨由两根钢管组成）P2L内＝P2×＝16047×403/380＝17018NP2N内＝P2×200/380＝16047×200/380＝8445N 该处承载杆件为φ32×3.25钢管，AS3＝293.5mm2计算应力：σ2L内＝P2L/AS3＝17018/293.5＝57.98N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足使用要求。 σ2N内＝P2N/AS1＝8445/293.5＝28.8N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足使用要求。由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构有十多个，承载完全满足使用要求。导轨外侧导轨支架承载计算：导轨支架材料：70×50×3方钢管，截面积AS2＝684mm2,σ2L外＝P2L外/AS2＝32092/684 ＝46.9N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足使用要求。图9.5.3-1导轨承载计算9.5.4导轨与料台连接螺栓抗剪验算工具式爬升料台配备两根导轨，每跟导轨通过2个M16副螺栓与料台连接，螺栓抗剪截面积为201mm2，连接螺栓承载抗双剪验算为τ＝P2L外/（2×2×201）＝32092/（2×2×201）＝39.9N/mm2＜[τ]＝125N/mm2，满足使用要求。9.5.5料台底板设计计算料台底板纵向边框由2根12.6#槽钢，10根6.3#槽钢，2.0mm扁豆型花纹钢板构成。12.6#槽钢抗弯截面系数:W12.6x=62.1cm3,6.3#槽钢抗弯截面系数:W6.3x=16.1cm3；面荷载按照ρ=1.5KN/m2计算,静荷载修正系数1.2。ΣW=2W12.6x+10W6.3x=2.84×10-8m3，纵向线荷载:q=1.5×3.762KN/m=5.643×1.2KN/m=6.8KN/m受力简图如下：按两端铰结计算：图9.5.5-1受力简图Mmax=ql2/8=6.8×（2.6）2/8=5.746KN·mσmax=Mmax/ΣW=5.746/2.84×10-8N/mm2=32N/mm2<215N/mm2,满足使用要求。12.3#槽钢中心间距：360mm，面板按双向板计算，四面固结，按360/360=1，查《常用结构计算》中“荷载与结构静力学表”得最大弯矩系数K=0.0176，取b=10mm宽的板条为计算单元，线荷载为：q=ρ·L=0.0015×10N/mm，M1max=K·ql2=0.0176×0.015×(360)2=34.2N·mm查“按照五等跨连续梁内力计算系数表”得最大弯矩系数K=0.079，M2max=K·ql2=0.079×0.015×(360)2=153.6N·mm〉M1max取M2max，Wx=b·H2/6=10×22/6=6.7mm3σmax=M2max/Wx=153.6/6.7=23N/mm2<215N/mm2,满足使用要求。底板四角12.6#槽钢端部销轴连接板开直径30孔与料台固定销配合，如下图所示：图9.5.5-2连接示意图计算连接板的切应力。受力简图如下，料台额定承载物料能力F额=1500N，料台自重F＝13622N，F(板）＝1.5F额+1.3F自重＝19958.6N，Q=F/4=4611.6N，料台固定销直径为25mm，因为连接板受双面剪切作用，所以A=2A1（A1为料台固定销横截面面积），A=2×3.14×（25÷2）2=981.25mm2,切应力τ=Q/A=4611.6÷981.25=4.7N/mm2<120N/mm2,满足使用要求。9.5.6料台斜拉杆抗拉强度计算斜拉杆选用Φ48×3焊管制作，将料台与导轨连接，结构简图及受力如下：图9.5.6-1斜拉杆受力简图料台两侧对称安装斜拉杆，斜拉杆受斜向拉力F1作用，集中荷载F等于料台许用对放物料荷载与料台自身荷载之和，静荷载系数1.3，即：F=1.3（1500+1300）N=3640N，斜拉杆横截面面积A=3.676cm2,根据杆件拉伸应力计算公式στ=P/A≦[στ]计算，即：查稳定性系数表得：满足使用要求。9.5.7料台侧面桁架受力计算图9.5.7-1侧面桁架受力简图结构受力简图如上,AD、DE及EB杆为零力杆，AB、BC、CE及EF杆为压杆，AE、EG、HI为拉杆；AC为2根10#槽钢背靠背制作，截面积A10=1270mm2,DF为60×60×3方钢管，截面积A60=684mm2，AD、BE为40×40×3方钢管，截面积A40=444mm2，AE、CE为40×40×4角钢，截面积A40=309mm2，F1=F2=1.2（1500+582）N=2498.4N，FAE=F1/sin42。=2498.4÷0.67=3728.96N，σAE＝PAE/A40＝3728.96/309N/mm2＝12.07N/mm2＜[f]＝215N/mm2，满足使用要求。FAB＝FAEcos42。＝3728.96×0.74N＝2759.43N，σAB＝PAB/2A10＝2759.43÷2×1270N/mm2＝1.09N/mm2＜[f]＝215N/mm2，满足使用要求。FCE＝F1/sin42＝2498.4÷0.67=3728.96N，σCE＝PCE/A40＝3728.96/309N/mm2＝12.07N/mm2＜[f]＝215N/mm2，满足使用要求。9.5.8卸料平台设计计算书根据卸料平台的构造简图，面板采用2mm防滑板满铺，自重量为176N/m2。次梁采用6.3#槽钢间距离为500mm自重44N/m，主梁采用[16槽钢，自重145N/m，防护栏采用40×40×2mm矩管，自重23.5N/m，侧护栏防护钢板网自重30.8N/m2。平台面积为3.6m×1.8m=6.48m2。施工活荷载按1700N/m2考虑。（1）计算次梁1)确定计算简图按照图示6.3#槽钢次梁长为1665mm，间距500mm，次梁按单跨简支梁计算，计算简图如下：图9.5.8-1次梁计算简图2)荷载计算：防滑板自重GK1=176N/m2×0.65m=114.4N/m次梁自重GK2=44N/m施工活荷载QK=1700N/m2×0.65=1105N/m荷载效应组合值S=γGSG+γQSQ=1.3×（114.4+44）+1.5×1105=1.74KN/m3)验算弯曲强度故得跨中弯距为M=1/8qL2=1/8×1740×2.52=1360N.m查表得6.3#槽钢的截面抵抗矩为W=8.34cm3σ=M/W=1360*1000/8.34*1000=164N/mm2次梁抗弯强度σ=164N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。（2）计算主梁1）计算简图确定悬挑平台长度为3.6m则计算简图图9.5.8-2主梁计算简图2）荷载计算次梁作用于主梁上的支座反力为R外=1/2qL=1/2×1740×2.5=2175N较为安全地考虑，按第二道斜拉杆不起作用，所拉结的槽钢也不起作用考虑，得等效均布荷载为q′=2175/0.65=3346.2N/m[16槽钢自重为GK1=145N/m防护钢网自重GK2=30.8N/m2×1.2m=37N/m护栏自重GK3=23.5×（3.35+1.222*4）/3.35=58N/m荷载效应组合值S′=q′+GK1+GK2+GK3=3586.2N/m3）强度验算外侧主梁弯矩为M=1/8gL2=0.125×3586.2×3.352=5031N·m。查表得[16槽钢截面抵抗矩W=152cm3σ=M/W=5031*1000/152*1000=33.1N/mm2主梁抗弯强度σ=33.1N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。（3）刚性斜拉杆验算每个侧面采用两根φ25mm的圆钢作为斜拉杆，考虑安全因素，现仅以外侧一根受力计算。故主梁上的均布荷载应按标准值计算，得：等效均布荷载q1=S′=q′+GK1+GK2+GK3=3586.2N/m则主梁作用于导轨上的支座反力为R=1/2q1L=1/2×3586.2×3.35=6007N刚性斜拉杆为受拉杆件，所受的拉力为：（θ为刚性斜拉杆与料台主梁间夹角，约为47º）T=R/cosθ=6007/0.682=8808Nφ25mm的钢管截面面积为A=4.57cm2σ=T/A=8808/(4.57*100)=19.3N/mm2刚性斜拉杆轴力σ=19.3N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。（4）螺栓受力验算1）刚性斜拉杆螺栓强度验算考虑安全因素，现仅以外侧一根刚性斜拉杆受力计算，斜拉杆与导轨连接采用M16螺栓连接，与料台底框连接采用M32螺栓连接，连接螺栓主要承受剪切力，螺栓材质为Q235，材料的许用剪切应力值为140N/mm2。τ=N/（i×A）式中：i——螺栓杆受剪面的数量；A——螺栓的有效截面积（M16螺栓有效截面积为157mm2）τ=8808/（2×157）=28.05N/mm2<[τ]=140N/mm2,满足要求。2）料台主体与导轨连接螺栓强度验算料台主体与导轨两侧各采用6颗螺栓连接，共12颗螺栓，考虑安全因素，现仅以两侧各3颗螺栓计算。根据计算书可知，作用于上螺栓的荷载为12014N，螺栓主要承受剪切应力。τ=12014/（2×3×157）=12.75N/mm2<[τ]=140N/mm2,满足要求。（3）悬挑支座及板式螺栓验算1）悬挑支座计算简图及荷载计算简图如下图示，悬挑支座采用两根[10槽钢，板式螺栓使用两个T30(Q235)螺栓紧固。图9.5.8-3悬挑支座计算简图注：400mm为卸料平台安装时导轨距墙距离,为安装时严格控制尺寸，计算弯矩按900mm取矩。按最不利因素验算，即在使用过程中坠落，则使用工况中坠落支座承受的轴向压力设计值：N=γ3×（γGNGk+γQNQk）—NGk为恒荷载标准值，通过计算取NGk=22.7KN（可参考检测报告中整机重量）；—NQk为活荷载标准值，取1.7KN/m2；—γG恒荷载分项系数，取1.3；—γQ活荷载分项系数，取1.5；中螺杆直径D螺=32mm;螺栓螺纹处有效截面直径d0=30.72mm；螺栓抗剪强度设计值fbV=190N/mm2；螺栓抗拉强度设计值fbt=210N/mm2；一个螺栓抗剪承载能力设计值:NbV=(πD2螺/4)fbV=(3.14x322/4)x190=152729.6N=152.73kN一个螺栓抗拉承载能力设计值:Nbt=(πd02/4)fbt=(3.14x30.722/4)x210=155571.98N=155.58kN经计算，一个板式螺栓承受的内力如下NV=0（螺栓所承受的剪力值）Nt=400N/1000=18.88KN（螺栓所承受的拉力值）板式螺栓强度计算公式：[(NV/NbV)2+(Nt/Nbt)2]0.5=[(0/152.73)2+(18.88/155.58)2]0.5=0.34<1板式螺栓强度满足安全使用要求。卸料平台安装部位需拆除架体下节立杆、导轨、钢网标准节、操作层等构件以便卸料平台的安装。卸料平台安装完成后位于架体底部，当架体提升时卸料平台可随爬架一起提升，也可以先提升爬架，后提升卸料平台。卸料平台安装位置：卸料平台安装时，拆除中间的4米立杆，拆除第2步走道板，拆除第1步和第2步外部护网。料台导轨总高10.8米（4根5.4米导轨），6件板式支座，1件附墙吊挂件，导轨间距1730mm，电动葫芦悬挂在料台导座的挂板上，下端悬挂钢丝绳通过固定在下端料台导座上的钢丝绳轮翻转180°固定在附墙吊挂件上，实现卸料平台的爬升。（无钢丝绳的卸料平台通过周转电动葫芦实现卸料平台的爬升）本工程2#楼使用卸料平台两台，穿架体三步；脚手板布置如下图所示：图9.5.8-4卸料平台位置图9.5.8-5卸料平台安装侧立面图图9.5.8-6卸料平台安装示意图图9.5.8-7无需周转电动葫芦的卸料平台图9.5.8-8需要周转电动葫芦的卸料平台图9.5.8-9卸料平台示意图9.6悬挑主梁作为找平架验算计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度(m)57.15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)780主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2400梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50三、荷载布置参数作用点号内排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)（爬架荷载等同）外排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)11.8852.46300150021.8852.4611501500附图如下：平面图立面图四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=1.885/1=1.885kN第2排：F'2=F2'/nz=1.885/1=1.885kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/nz=2.46/1=2.46kN第2排：F2=F2/nz=2.46/1=2.46kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=3.813×106/185000=20.612N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=5.296×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=5.182N/mm2τmax=5.182N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=1.23mm≤[ν]=2×lx/360=2×1300/360=7.222mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-1.242kN,R2=7.231kN五、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构