结构设计原理课程设计

装配式钢筋混凝土简支T行梁设计与计算书

一、设计资料

（一）桥梁基本概况

1、桥面净空：净-7m+2xl.5m;

2、设计荷载：公路-II级汽车荷载，人群3.5MV/加，结构安全等级

为二级，/0=1;

3、材料规格：

钢筋：主筋采用“RB400钢筋，箍筋采用”助400,I类环境；

混凝土：采用C30混凝土；

4、结构尺寸：

标准跨径Lh=20.00m；

计算跨径J=19.50机；

主梁全长L=19.96m;

图120nl钢筋混凝土简支梁尺寸（尺寸单位：mm）

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（二）内力计算结果

表1弯矩标准值Md汇总表（单位：AW-/n）

内力横载Mg汽车加②人群“02

/d,L/2702.0608.055.0

L/4560.0466.040.0

表2弯矩标准值匕汇总表（单位：KN）

内力横载％汽车％人群%2

%160.0128.04.0

匕，L/2045.52.0

注：车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+〃=119

二、跨中截面的纵向受拉钢筋计算

1、承载能力极限状态计算时作用效应组合

+?Q1SQM

I=1j=l

=1.0x(1.2x702.0+1.4x608.0+0.8x1.4x55.0)

=1755.20V•加

2、T形截面受压翼板有效宽度不

I140+100、

nf=--------=120(777帆)

,11

bfl=—L=—xl9500=6500(mm)

bf2=1600(mm)

bf3=b+2bh+i2hf=180+2x0+12x120=1620(mm)

所以，受压翼板的有效宽度：

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bf=1600(mm)

3、主钢筋数量计算

由规范查得f,=138MPa,九=1.39MPa,fxd=330MPa,^h=0.53,%=1.0。

1)采用的是焊接钢筋骨架

设：

as=30+0.07/z=30+0.07x1300=12\{mm)

4=1300-121=1179。切九)

2)判定T形截面类型

hr120

fcdbfhf.(^-工)=13.8x1600x120(1179--)

=2964.9xIO,(N•丽)

=2964.9(ATN-mm)>M=1755.2(^-mm)

所以属于第一类T形截面。

3)求受压区高度

1755.2xl06=13.8x1600x(1179-X/2)

所以：

x2-2358x+158986=0

玉=2288m/w(>120mm,舍)

x2-70加/”(适合)

4)求受拉钢筋面积人

4fbx13.8x1600x702、

=-n-I-f-=------------=4684(〃〃%)

5几330

所以现在选择钢筋8c25+2C22,钢筋截面面积：

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4=3927+760=4687(m/H)

钢筋叠高层数为5层，布置如图2所示。

图2钢筋布置图(尺寸单位：mm)

混凝土保护层厚度取3^mm)>d=25(mm),钢筋的横向净距：

5„=180-2x30-2x28.4=63.4(m/?i)>40(/«m)及1.25d=31.25(mm)

故满足构造要求。

5)截面复核

在已设计的受拉钢筋中，8C25的面积为3927〃"疗，2C22的面积

为760mW,£=33OMPa。由钢筋布置图可以求得久,即：

2937x(30+2x28.4)+760x(30+4x28.4+25.1)…、

a=-------------------------------------------=103(772/77)

sv2937+760

所以实际有效高度：

%=1300—103=1197(机加)

因为：

6

fs(lbfhf=13.8x16()0x120=2.65xl0(^-mm)=2.65(初加m)

6

fsdAs=330x(3927+760)=1.55xl0(^-mm)=1.55(KN-mm)

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因为几。也＞£A所以为第一类T形截面。

330x4678

=70mm<hf

九M13.8x1600

%=几也”(%一》

70/

=13.8x1600x70x(1197-y)=1795.99xlO6(^-zw?z)

=1795.99(KN•mm)>M(=\755.2KN•m)

又：

4678

A=2.18%>/7=0.2%

b%180x1197min

所以截面复核满足要求。

4、腹筋设计

1)承载能力极限状态计算时作用效应组合

%)%,()=九很+70品决+QZ/@SQ欣)

/=ij=i

=1.0x(1.2x160.0+1.4x128.0+0.8x1.4x4.0)

=375.7女N

，0%,L/2=7。(^^及法+7Q1SQM+0CZ/QSQA)

i=lj=l

=1.0x(1.2x0+1.4x45.5+0.8x1.4x2.0)

=65・%N

2)截面尺寸检查

根据构造要求，梁最底层钢筋2c25通过支座截面，支点截面有

效高度为：

28.4

%=/z-(30H———)=1256(/篦加)

0.51xlO-3属跖=0.51x10,病x180x1256=632(KN)>为匕。(=375.7/GV)

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跨中截面:

0.51x10-3=0.51x10-3V30X180XI197=602（X7V）＞九匕o（=65.9KN）

所以截面尺寸符合设计要求。

3）检查是否需要根据计算配置箍筋

跨中段截面：

0.5x1OT3a?九bh0=0.5x1O_3x1x1.39x180x1197=149.74（

0.5x1V3adM=0.5xIO-*ix1.39xl80x1256=157.13（KN）

因为：

/o-匕-2（=65.9m）＜0.5x10-3%/,/%＜/o.匕o（=375.7/OV）

故可在梁跨中的某长度范围内按构造要求配置箍筋，其余区应按

计算配置腹筋。

4）确定计算剪力

绘制此梁半跨剪力包络图，见图3

匕=%以=0.5X10&/,力4=149.74MV的截面距中截面的而距离可

由剪力包络图按比例求得：

149.74-65.9

X=9750x=2639(mm)

-2K-V£/2375.7—65.9

所以在4长度内可按构造要求配置箍筋。

距支座中心线为A/2的计算剪力值（吃）由剪力包络图按比例求

得，为:

,_LV0-h(V0-VLI2)_19500x375.5-1300x(375.5-65.9)

▼d-=355.05(KN)

19500

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其中应有混凝土和箍筋共同承担的剪力值至少为：0.6匕=213.03(KN)

应由弯起钢筋(包括斜筋)承担的剪力计算值最多为：0.6%=142.02(KN)

5)配置弯起钢筋时

按比例关系，依剪力包络图计算所需设置弯起钢筋的区段长度

(375.7—213.03)x650

=5120(mm)

375.7-355.05

计算各排弯起钢筋截面面积。

①计算第一排(对支座而言)弯起钢筋截面面积4.

取用距支座中心线为2处由弯起钢筋承担的剪力值。

2

设焊接钢筋骨架的架立钢筋(HRB400)为2c22,钢筋重心距梁

受压翼板上边缘距离：

as=56(m〃?)

/o*K»i________142.02

血=812(〃〃%2)

A0.75x10-3几©n45。0.75xW3x330x0.707

而2C25钢筋实际截面面积4“=982如/>4“=812,〃加2满足抗剪要

求，其弯起点为B,弯起终点落在支座中心A截面处，弯起点B至点

A的距离为：

AB=1300-(56+出+坐+30+28.4+—)=1145。初〃)

222

则第一排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为1145mm,弯起

钢筋与梁纵轴线交点1’距支座中心线的距离为：

1145-r^y^-(30+28.4x1.5)1=568(相机)

②计算第二排弯起钢筋截面面积4以

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按比例关系，依剪力包络图计算第一排弯起钢筋弯起点B处由第

二排弯起钢筋承担的剪力值:

(5120-1145)x142.02

=126.29(KN)

5120-650

所以:

A㈤=---------------=-------；----------=722(mm~)

M0.75x10-3九.而45'0.75xl0-3x330x0.707

而2C25钢筋实际截面面积4,2=982加〃2＞儿=722加＞满足抗剪要

求，其弯起点为C,弯起终点落在第一排弯起钢筋弯起点B截面处，

弯起点C至点B的距离为：

251284

BC=1300-(56+^+-^+30+28.4x2.5)=1116(mm)

22

则第二排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：

1116+1145=2261(/mj)

第二排弯起钢筋与梁纵轴线交点距支座中心距离为：

226,(30+28.4x2.5)1=1712(mm)

③计算第三排弯起钢筋截面面积

按比例关系，依剪力包络图计算第二排弯起钢筋弯起点C处由第

三排弯起钢筋承担的剪力值:

(5120-2261)x142.02

=90.84(KN)

5120-650

所以:

________90.84________

A/?3=519.14(mm2)

3s-3

0.75xlO_Xrf-sin450.75xl0x330x0.707

而2c25钢筋实际截面面积4,3=982相机2＞电=519.14加2满足抗剪

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要求，其弯起点为D,弯起终点落在第二排弯起钢筋弯起点C截面处,

弯起点D至点C的距离为：

251284

CD=1300—(56+—+—+30+28.4x3.5)=1088(mm)

22

则第三排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：

2261+1088=3349(〃"〃)

第三排弯起钢筋与梁纵轴线交点距支座中心距离为：

3349—-(30+28.4x3.5)]=2828(加加)

④计算第四排弯起钢筋截面面积

A,4

按比例关系，依剪力包络图计算第三排弯起钢筋弯起点D处由第

四排弯起钢筋承担的剪力值:

(5120-3349)x142.02

K,=56.27(KN)

45120-650

所以:

56.27

=322(nw?)

A力40.75x10-3九.sin45。0.75xlO-3x33Ox0.707

第四排使用补充斜筋2C22,补充斜筋2C22的实际截面面积为

A.=760加/>4.=322加加满足抗剪要求，其弯起点为E,弯起终点落

在第二排弯起钢筋弯起点D截面处，弯起点E至点D的距离为：

251251251

DE=1300-(56+^+^+30+28.4x4+^)=1063(mm)

222

则第四排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：

3349+1063=4412(mm)

第四排弯起钢筋与梁纵轴线交点距支座中心距离为:

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4412—-(30+28.4x4+^^)]=3918(/〃，〃)

22

⑤计算第五排弯起钢筋截面面积4处

按比例关系，依剪力包络图计算第四排弯起钢筋弯起点E处由第

五排弯起钢筋承担的剪力值:

(5120—4412)x142.02

=22.49(侬)

5120-650

所以:

4,5=-------3磬-------=--------31---------=128.53（加加2）

“50.75xlQ-/；rf-sin45°0.75x10-x330x0.707

而2C22的实际截面面积为AM=760mm2>=128.53/W满足抗剪

要求，其弯起点为F,弯起终点落在第四排弯起钢筋弯起点E截面处,

弯起点F至点E的距离为：

251251251

DE=1300-（56+—+—+30+28.4x4+—）=1063（raw）

222

所以第五排弯起钢筋的弯起点距支座中心的距离为：

4412+1063=5475（，加）

已经大于5120m,即在欲设置弯起钢筋区域长度外，弯起钢筋

已经满足抗剪承载力要求。第五排弯起钢筋与梁纵轴线交点距支座中

心'£巨离为:5475-（30+28.4x4+—）］=4981（相加）

22

6）检验各排弯起钢筋的弯起点是否符合构造要求

①保证斜截面抗剪承载力方面

从图3可以看出，对支座而言，梁内第一排弯起钢筋的弯起点以

落在支座中心截面处，以后各排弯起钢筋的弯起终点均落在前一排弯

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起钢筋的弯起点截面上，这些均符合《公路桥涵设计通用规范》(JTG

D60-2004)的有关规定，即能满足斜截面抗剪承载力方面的构造要求。

②保证正截面抗弯承载力方面

计算各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩：

跨中弯矩为1755.2侬.相，支点弯矩M“o)=。，其他截面的设计弯

矩可以按二次抛物线公式计算：

对于跨中截面：

几A=330x(3927+760)=1.55(KN•m)

几(瓦=13.8x1600x120=2.65(KN-m)

所以：

A<

fsdsfcdbfhf

说明跨中截面中性轴在翼缘内，属于第一种T形截面，其他截面

的主筋截面面积均小于跨中截面的主筋面积，故各截面均属于第一种

T形截面，均可按单筋矩形截面々•〃计算。各排弯起钢筋弯起后，相

应正截面抗弯承载力“见表2o

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表2钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力

梁区段截面纵筋纵筋有效受压区高度抗弯承载力

面积高度x=L<AJ几也M,U=-1)

A〜B2C25982125615412

B〜C4C251864124229786

C~D6C2529461227441171

D~F8C2539281213591542

F~梁跨中8C25+8C2545881197691771

将表2的正截面抗弯承载力也,.在图4上用直线表示出来，它们

与弯矩包络图的交点分别为人，……q,将叫/直代入:

距离X：

%,.=0

195001542

%,=-----1--------=3398(即)

121755.2

=5625(〃〃”)

=7245(〃?〃?)

19500412

1--------=8529(加加)

Xm=一―

1755.2

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图4梁的弯矩包络图与抵抗弯矩图(尺寸单位：mm,弯矩单位：KN-m)

现以图4中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足

《公路桥涵设计通用规范》的要求。

a、第五排弯起钢筋其充分利用点i的横坐标为0,2M的弯起点5

的横坐标马=9750-5475=4275>0且〉％/2==599(相加)，其不需要点

)的横坐标x=3398mm,2M钢筋与梁中线交点5,的横坐标

x5-9750-4981—4769>x=3398(〃〃”)，满足要求。

b、第三排弯起钢筋其充分利用点)的横坐标为3398mm,2N,的弯

起点3的横坐标巧=9750—3349=6401>x=3398Q〃M

1913

JL-x=6401-3398=3003>/^/2==607(/ran),其不需要点上

的横坐标x=5615mm,2N,钢筋与梁中线交点3,的横坐标

x；=9750-2828=6922>x=5625(mm),满足要求。

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c、第二排弯起钢筋其充分利用点攵的横坐标为5625mm,22的弯

起点2的横坐标马=9750-2261=7489>%=5625（加〃）

1227

并且Z―％=7489-5625=1864>%/2=^-=614（加加），其不需要点/

的横坐标x=7245.，2M钢筋与梁中线交点2’的横坐标

x2=9750-1712=8038>x=7245（mw）,满足要求。

d、第一排弯起钢筋其充分利用点/的横坐标为7245mm,2M的弯

起点1的横坐标玉=9750—1145=8605>x=7245（〃7M

124?

并且％—x=8605—7245=1360>4/2=^-=621（加加），满足要求。

其不需要点机的横坐标x=8529“〃，2M钢筋与梁中线交点I的横

坐标玉=9750—568=9182>x=8529（根根），满足要求。

7）配置箍筋

根据《公路桥涵设计通用规范》关于“钢筋混凝土应设置直径不小于

8mm,且不小于1/4主筋直径的箍筋”的规定，本设计采用封闭式双

肢箍筋，〃=2,HRB335（X=280MPa）,直径为B8,每支箍筋截面面积

22

asv=50.3mm,所以Asv=50.3x2=100.6mm

在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。为简

便计算，按下式设计箍筋：

九%"=«%%（045。10-3）岫J（2+o.6p）J几血£+（0.75乂10-3）/三小皿6

公中的斜截面内纵筋配筋率p及截面有效高度均可近似按支座截面

和跨中截面的平均值取用，计算如下：

跨中截面：p〃2=2.13<2.5,%=1197mm

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支点截面：Po=0.43,4=1256mm

1Al/古mi、/12.13+0.431197+1256scr

则平均值分别为：p=---------=1.28,%=---------=1227mm

箍筋间距：

_片第(0.56乂10-6)(2+0.60爪；4£姆

「(V?

1x(1.1)2x(0.56x10-6)(2+06x1.28)^x100.6x280x180x12272

(355.05尸

=555mm

《公路桥涵设计通用规范》中又规定：“箍筋间距不大于梁高的

1/2和400加加”，“支承截面处，支座中心向跨径方向长度相当于不小

于一倍梁高范围内，箍筋间距不大于100mm”。被设计参照这些规定,

对于梁端而言，在支座中心向跨径长度方向的1300〃制范围内，设计箍

筋间距为100mm,其他箍筋间距为350“n,相应的配箍率为：

4„_100.6

=0.16%>0.12%

A,瓦―180x350

8)斜截面抗剪承载力的复核

图5梁弯起钢筋和斜筋设计布置图

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a）相应的计算剪力值匕的弯矩计算值M,的包络图；b）弯起钢筋和斜筋布置示意图；c）

剪力计算匕的包络图

图5b）为梁的弯起钢筋和斜筋布置示意图，箍筋设计见前述结果。

图5c）、a）是按照承载能力极限状态计算时最大剪力计算值匕的

包络图及相应的弯矩计算值的包络图。对于等高度简支梁，它们

可以分别按照式［=匕〃2+（匕.。M〃2）F和式%"=此“2（1-苓）近似

描述。

对于钢筋混凝土简支梁斜截面抗剪承载力的复核，按照《公路桥

涵设计通用规范》关于复核截面位置和复核方法的要求逐一复核。

①距支座中心处6/2处斜截面抗剪承载力复核

（1）选定斜截面顶端位置

由图5b）可得到距支座中心为〃/2处斜截面的横坐标为

x=9750-650=9100%〃，正截面有效高度为=1256加加。现取斜截面投影

长度cx%=1256mm,则得到相应选择的斜截面顶端位置A,其横坐标

为x=9100—1256=7844加加。

（2）斜截面抗剪承载力复核

A处正截面上的剪力匕及相应弯矩〃，计算如下：

2x

2+%2）7

匕=匕〃品-JL/

2x7844

=65.9+（375.5-65.9）----

19500

=315.4KN

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4x7844?

=1755.2x(1-

1950()2

=619.16KN•加

A处正截面的有效高度%=1242相加=1.242相(主筋为4c25),则实

际广义剪跨比，〃及斜截面投影长度c分别为：

619.16

m-=1.58<3

315.14x1.242

c=0.6/〃4=0.6x1.58x1.242=1.177m>1.256m

将要复核的斜截面如图5所示布截面(虚线表示)，斜角

(3=tan-1(4/c)=tan-1(1.242/1.177)«46.5°。

斜截面内纵向受拉主筋有2c25(2N6),相应主筋配筋率p为

A100x982

〃二］00—二=0.43<2.5

180x1256

箍筋的配筋率(取S,,=350〃加时一)为

4_100.6

P.SV=0.16%>p(=0.12%)

嬴-180x350min

与斜截面相交的弯起钢筋有2N5(2C25)和2N4(2C25)

/L4‘斜截面抗剪承载力为：

匕=%a2a3Q45x10-)叽出2+06pHf”:+Q75x10。几彳Ast,sin0

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x1242J(2+0.6x0.43)而x0.0016x280

+(0.75xl0-3)x280x(2x982)x0.707

=260.48+291.80

=552.28KN>315.4KN

故距支座中心为〃/2处的斜截面抗剪承载力满足设计要求。

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②距支座第一个弯起点处斜截面抗剪承载力复核

（1）选定斜截面顶端位置

由图5b）可得到距支座第一个弯起点处的横坐标为

x=9750-1145=8650mm,正截面有效高度%=1242,〃相。现取斜截面投影

长度c。4=1242〃加，则得到相应选择的斜截面顶端位置B,其横坐标

为x=8605-1242=7363mm。

（2）斜截面抗剪承载力复核

B处正截面上的剪力匕及相应弯矩M,计算如下：

2x

匕=%"2+解一心）7

c/rruu公C、2x7363

=65.9+（375.5—65.9）-------

19500

=299.86KN

4x73632

=1755.2x(1-

1950()2

=754.22KN•优

B处正截面的有效高度为=1227m,〃=1.227相（主筋为6c25）,则实

际广义剪跨比机及斜截面投影长度c•分别为：

加*=754.22=2.05<3

匕%299.86x1.227

c-0.6m%-0.6x2.05x1.227=1.509m>1.242m

将要复核的斜截面如图5所示截面(虚线表示)，斜角

-1-1

0=tan(4/c)=tan(1.227/1.509)«39.To

第18页共33页

斜截面内纵向受拉主筋有4c25(2N6,2N5)，相应主筋配筋率p

为

A100x1964

p=100-==0.88<2.5

叽180x1242

箍筋的配筋率(取=350/WTJ时)为

4_100.6

=0.16%>夕而<=0.12%)

比―180x350

与斜截面相交的弯起钢筋有2N4(2C25)和2N3(2C25)

83,斜截面抗翦承载力为：

3

匕=/。0Q45x1O-M7(2+O.6P)7Z.MAX+(0-75x10与几£4sin0

=1x1x1.lx(0.45xW3)xl80xl2277(2+0.6x0.88)730x0.0016x280

+(0.75x1Of)*280x(2x982)x0.707

=272.29+291.80

=564.09KN>299.86KN

故距支座第一个弯起点处斜截面抗剪承载力满足设计要求。

③箍筋间距改变处截面抗剪承载力复核

(1)选定斜截面顶端位置

由图5b)可得到箍筋间距改变处截面处的横坐标为

x=9750-1300=8450/77/77,正截面有效高度为=1242/次〃。现取斜截面投影

长度c。/%=1242板“，则得到相应选择的斜截面顶端位置C,其横坐标

为x=8450—1242=7208mm。

(2)斜截面抗剪承载力复核

C处正截面上的剪力匕及相应弯矩",计算如下：

第19页共33页

匕=匕〃2+解一%)7

c/rruu公小2x7028

=65.9+(375.5—65.9)-------

19500

=289.21KN

=843.23KM〃z

C处正截面的有效高度为=1227加/〃=1.227相(主筋为6c25),则实

际广义剪跨比机及斜截面投影长度c•分别为：

2.38<3

匕%289.21x1.227

c=0.6m1%=0.6x2.38x1.227=1.752/??>1.242m

将要复核的斜截面如图5所示CC'截面(虚线表示)，斜角

0=tan-1仇/c)=tan-1(1.227/1.752)«35°。

斜截面内纵向受拉主筋有4c25(2N6,2N5),相应主筋配筋率〃

箍筋的配筋率(取巢=350/nm时)为

■>"__=____0___.__1___6___%____>p(=0.12%)

比―180x350inin

与斜截面相交的弯起钢筋有2N4(2C25)和2N3(2C25)

CC'斜截面抗剪承载力为：

第20页共33页

K=«2a3（045x炉）妫历砺诉瓦T+Q75x炉）几£勺sin0

=lxlxl.lx（0.45X10-3）x180x12277（2+0.6x0.88）730x0.0016x280

+（0.75x10-3）*280x（2x982）x0.707

=272.29+291.80

=564.09KN>289.31KN

故箍筋间距改变处截面抗剪承载力满足设计要求。

④距支座第二个弯起点处斜截面抗剪承载力复核

（1）选定斜截面顶端位置

由图5b）可得到距支座第二个弯起点处的横坐标为

X=9750-1145-1116=7489/m?,正截面有效高度为=1227能加。现取斜截

面投影长度"&=1227加加，则得到相应选择的斜截面顶端位置D,其

横坐标为x=7489-1227=6262〃“。

（2）斜截面抗剪承载力复核

D处正截面上的剪力匕及相应弯矩也计算如下：

2x

匕=%"2+（匕一

=65.9+（375.5-65.9）2x6262

19500

=264.87KN

ML"-下）

4x6262；

=1755.2x(1-

1950()2

=1031.19KN〃z

D处正截面的有效高度%=1213.=1.213加（主筋为8c25）,则实

际广义剪跨比加及斜截面投影长度。分别为：

第21页共33页

M1031.19c由0

m-———r=-----------=3.21>3,取〃z=3

匕为264.87x1.213

c=O.6m/?o=0.6x3x1.213=2.183m>1.221m

将要复核的斜截面如图5所示。力截面(虚线表示)，斜角

(5=tan-1(4/c)=tan-1(2.183/1.227)«29.06°。

斜截面内纵向受拉主筋有6c25(2N6,2N5,2N4),相应主筋配

筋率〃为

箍筋的配筋率(取巢=350/nm时)为

pn.=4=-100，6-=0.16%>pmin(=0.12%)

m,n

“bSv180x350

与斜截面相交的弯起钢筋有2N3(2C25)和2N1(2C22),斜筋2N2

(2C22)

。力斜截面抗剪承载力为：

匕=%a2a3(045x10-3)MJ(2+o.6p)J九*4,几+(0.75><10-3)0Z4而。

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x12137(2+0.6x1.34)^0x0.0016x280

+(0.75x1CT?)*280x(982+2x760)x0.707

=257.72+371.47

=629.19KN>264.87KN

故距支座第二个弯起点处斜截面抗剪承载力满足设计要求

⑤距支座第三个弯起点处斜截面抗剪承载力复核

(1)选定斜截面顶端位置

由图5b)可得到距支座第三个弯起点处的横坐标为

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x=9750-1145-1116-1084=6405/7im,正截面有效高度为=1213加加。现取

斜截面投影长度c。%=1213加〃?，则得到相应选择的斜截面顶端位置

E,其横坐标为x=6045-1213=5192mm。

(2)斜截面抗剪承载力复核

E处正截面上的剪力匕及相应弯矩心计算如下:

匕=%.〃2+（%一%）7

7V51Q?

=65.9+（375.5—65.9）

19500

=230.87KN

苓）

=1257.48KM〃z

E处正截面的有效高度％=1213加加=1.213加(主筋为8c25),则实

际广义剪跨比，〃及斜截面投影长度c分别为：

4.49>3,取〃2=3

匕为230.87x1.213

c=O.6m〃o=0.6x3x1.213=2.183/%>1.227/%

将要复核的斜截面如图5所示EE'截面(虚线表示)，斜角

(3=tan-1(4/c)=tan-1(2.183/1.227)«29.06°。

斜截面内纵向受拉主筋有8c25(2N6,2N5,2N4,2N3),相应主

筋配筋率〃为

第23页共33页

箍筋的配筋率(取Sr=350〃加时)为

pn.=4=-10°，6一=0.16%>pmi„(=0.12%)

m,n

“bSv180x350

与斜截面相交的弯起钢筋有2N1(2C22),斜筋2N2(2C22)

EE'斜截面抗剪承载力为：

匕=4%。3(045乂10.3)她,巧飞赢反方X+Q75X10-3)几Z4sine

=lxlxl.lx(0.45xl0-3)x180x12137(2+0.6x1.80)730x0.0016x280

+(0.75x1CT')x280x(2x760)x0.707

=297.12+225.67

=522.79KN>230.87KN

故距支座第三个弯起点处斜截面抗剪承载力满足设计要求。

⑥距支座第四个弯起点处(补充些筋)斜截面抗剪承载力复核

(1)