精馏实验数据处理

精馆实验

一、前-XZ-百-

利用混合物中各组分挥发能力的差异，通过液相和气相的回流，使气、液两

相逆向多级接触,在热能驱动和相平衡关系的约束下，使得易挥发组分（轻组分）

不断从液相往气相中转移，而难挥发组分却由气相向液相中迁移，使混合物得到

不断分离，称该过程为精储。精储是石油化工、炼油生产过程中的一个十分

重要的环节。精微过程的实质就是迫使混合物的气、液两相在塔体中作逆

向流动，利用混合液中各组分具有不同的挥发度，在相互接触的过程中，

液相中的轻组分转入气相，而气相中的重组分则逐渐进入液相，从而实现

液体混合物的分离。

在精储实际生产中，无论是精储塔正常运行，还是由操作条件的变化和塔性

能改变等原因，出现非正常现象，均需对塔的操作进行分析。一方面为塔的合理

操作提供适宜操作条件的范围，以提高塔的生产能力，降低生产成本；另一方面

针对不同工况进行分析，为出现故障及时、准确的诊断提必要的信息，以便排除

故障恢复正常生产。操作过程的分析的方法、手段，通常是调查研究、现场测试

以及严格的模拟计算。

精储塔过程系统的严格模拟计算，是精储操作分析的主要手段之一，通过严

格模拟计算可获得塔内气、液相流量，温度，压力，组成等参数的分布。同时通

过操作参数与系统目标函数值间灵敏度分析，可选择适宜操作条件的范围，以指

导操作和诊断故障的原因。

二、实验目的

1、了解填料精储塔的基本结构，熟悉精储的工艺流程；

2、掌握精微过程的基本操作及调节方法；

3、掌握测定塔顶、塔釜溶液浓度的实验方法；

4、掌握精微塔性能参数的测定方法，并掌握其影响因素；

5、掌握用图解法求取理论板数的方法；

6、通过如何寻找连续精储分离适宜的操作条件，培养分析解决化工生产中

实际问题的能力、组织能力、实验能力和创新能力。

三、实验原理

1.1.1等板高度（HETP）

HETP是指与一层理论塔板的传质作用相当的填料层高度。它的大小,不仅取决

于填料的类型，材质与尺寸，而且受系统物性,操作条件及塔设备尺寸的影响.对

于双组分体系，根据其物料关系X”,通过实验测得塔顶组成跖塔釜组成x.,进料

组成xr，及进料热状况q,回流比R和填料层高度Z等有关参数,用图解法求得其理

论板N（不包括塔釜）后，即可用下式确定：

HETP=Z/NT

1.1.2图解法求理论塔板数NT

精储段的操作线方程为：

__RX.

Wrn'+TTT

式中，yn+l——精储段第n+1块塔板上升的蒸汽组成，摩尔分数.；

乙一一精微段第n块塔板下流的液体组成，摩尔分数;

xD一一塔顶储出液的液体组成，摩尔分数；

R——泡点回流下的回流比。

提储段的操作线方程为：

L+qF

=------------x,---------——

L+qF-W'L+qF-W

y=J-上

加料线（q线）方程可表示为：qTqT

―1+金九，）

其中“

式中，q---进料热状况参数；

rF——进料液组成下的汽化潜热，kj/kmol；（参照附表4）

tS——进料液的泡点温度，"C；

tf——进料液温度，°C；

cpF——进料液在平均温度（tS+tf）/2下的比热容,kJ/（kmol℃）；（参

照附表3）

xF----进料液组成，摩尔分数。

实际回流比R的确定：

R=L/D[l+cp（tlL-tR）/r]

式中，R——实际回流比；

L---回流液量，kmol/s；

D——偏出液量，kmol/s；

tlL一一塔顶温度，C；

tR——回流温度，。C；

cp——回流液在平均温度（tlL+tR）/2的比热容，kj/（kmol℃）；（参照附

表3）

r一一回流液组成下的汽化潜热，kj/kmol；（参照附表4）

四、实验内容

1、研究开车过程中精僧塔在全回流条件下，塔顶温度等参数随时间的

变化情况；

2、测定全回流和部分回流条件下的理论塔板数和全塔效率；

3,研究不同回流比对操作条件和分离能力的影响。

五、实验装置与与流程

示意图：

惰性气体出口

图1填料塔精储过程示意图

1一塔釜排液口；2—电加热器；3—塔釜；4—塔釜液位计；5—填料；6—窥视节；7—冷

却水流量计；8一盘管冷凝器；9—塔顶平衡管；10—回流液流量计；11一塔顶出料流量计；

12一产品取样口；13—进料管路；14一塔釜平衡管；15一盘管换热器；16—塔釜出料流量计：

17—进料流量计；18—进料泵；19-产品储槽；20一残液储槽；21—料液取样口。

六、实验操作步骤及注意事项

1.3.1全回流操作

1.3.1.1配料：在料液桶中配制浓度10%〜30%（酒精的体积百分比）的

料液。把料液装入原料罐中。

1.3.1.2进料：常开所有料罐放空阀，打开泵出口的旁路阀D,打开进料

C和阀A,关闭阀B,启动泵，把料液打入塔釜中。当液位至釜容积的2/3

处时，停泵，关闭阀A。从塔釜取样口取样测其浓度。

1.3.1.3加热：关闭进料阀C、塔釜出料流量计阀门、塔顶出料流量计阀

门，全开回流液流量计阀门，启动电加热管电源。

1.3.1.4调节冷却水流量，建立全回流：当塔釜温度缓慢上升至窥视节内

有液体回流，即可观察到窥视节中液体下流，开冷却水水源，打开冷却水

进出口阀门，调节冷却水流量为60-80m3/h左右。

1.3.1.5塔顶温度等参数随时间的变化：从加热时起每隔2min记录一次

塔顶温度、回流量和塔釜温度，待示数稍稳定后可隔较长时间读数。至电

表示数稳定为止。数据记录于表1中。

1.3.1.6读数、取样分析：当塔顶温度、回流量和塔釜温度稳定后，记录

加热电压、电流、冷凝水流量、回流量、塔顶温度和塔釜温度，并分别把

塔顶样品、塔底样品送分析仪分析其塔顶浓度孔和塔釜浓度X.。数据记

录于表2、表3中。

1.3.2部分回流操作

1.3.2.1检查原料储罐中的料液是否够用。

1.3.2.2待塔全回流操作稳定时，打开进料阀C,在旁路阀D开通状态下，

启动泵。再慢慢打开进料阀B,调节进料量至5-9L/h左右，然后打开塔

釜出料流量计至某一个流量，此时仍然关闭塔顶产品流量计的阀门，待系

统稳定以后，打开塔顶产品流量计的阀门，调节某一回流比（R=l~4）,进行

部分回流操作。操作中要使进料、出料量基本平衡，釜液残液出料量的调

节要维持釜内液位不变。

1.3.2.3当塔顶、塔釜温度稳定，各转子流量计读数稳定后，记录加热电

压、电流、各流量计流量、塔顶温度和塔釜温度，并分别取塔顶样品、塔

底样品、原料液送分析仪分析浓度。

实验结束时，先关掉加热电源，关闭进料泵、进料阀。待塔内没有回流

液时，关闭冷凝水进水阀、冷却水水源和精僧塔仪表电源。清理实验装置。

取样操作：

1、进料、塔顶、塔釜从各相应的取样阀放出。

2、取样前应先放空取样管路中残液，再用取样液润洗试剂瓶，最后取

10g左右样品，并给该瓶盖标号以免出错，各个样品尽可能同时取样。

3、将样品用液体比重计分析。

1.3.4注意事项：

1、塔顶放空阀一定要打开，否则容易因塔内压力过大导致危险，在开启

泵时旁路阀要打开。

2、料液一定要加到设定液位2/3处方可打开加热管电源，否则塔釜液位

过

低会使电加热丝露出干烧致坏。

3、数据的测定必须在稳定的条件下进行，并要密切观察各仪表示数是否

异常。

4、原料灌原料要及时补充。

5、取样前先应对取样器和容器进行清洗，回流时取塔釜样品时因温度很高

要注意防止烫伤。

七、实验数据的处理

1、基本参数

1.大气参数：

项目温度（°C）大气压（kpa）

实验前23.53101.2

实验后26.67101.3

填料精储塔主要结构参数：塔内径D=68mm,塔内填料层总高Z=2m（乱堆）

填料为0环。进料位置距填料层顶面1.2m处。塔釜为内电加热式，加热功率4.5KW,

有效容积为9.8L。塔顶冷凝器为盘管式换热器。

3.物料参数：

进料为乙醇-水系统，进料组成0.2（质量分数）

2、数据表

表1全回流条件下，塔顶温度等参数随时间的变化情况

时间塔釜温度

序号^\回流温度tL/℃塔顶温度M/C

t/mintw/℃

1026.925.726.5

2232.325.726.5

3438.425.726.5

4645.725.726.5

5851.925.726.5

61058.325.726.5

71264.825.626.5

81470.725.726.5

91676.325.726.5

101881.325.726.5

11208625.626.5

122288.125.726.5

13248925.626.5

142689.3-25.726.5

152889.725.776.7

16309025.879.1

173290.231.879.2

183490.340.379.2

193690.316.779.2

203890.348.779.2

214090.449.979.2

224290.450.779.1

234490.451.279.1

244690.451.179.1

图1塔顶温度等参数随时间的变化曲线

一塔受温度tw/C*回流温度tL/C一一塔顶温度tD/C

<1V3而时间他♦化曲偿lHhJt/»in

由图1可知刚开始加热的前十五分钟时，塔釜温度逐步升高，回流温度和塔

顶温度基本不变，到一定时间(20分钟左右)后，塔釜温度趋于稳定，塔顶

温度急剧上升到一定温度，回流温度逐步升高，但塔釜温度始终高于回流温

度和塔顶温度。

表2全回流情况下各参数记录

电压电流回流量塔釜温度塔顶温度冷凝水流量

参数

U/VI/AL/L*h1t../℃tn/℃q/L*h-1

数据142.07.35.290.479.059.0

表3全回流情况下各料液比重及组成

温度20℃比重

项目质量外摩尔分数X

T/℃平均值

全回流塔顶25.00.8118Xw0.0276

全回流塔釜26.00.9867XD0.8243

表4部分回流下塔釜流量的标定

塔顶采出量D(L/h)1.001.201.401.201.501.80

塔釜采出量W(L/h)8.036.816.136.198.503.90

进料流量F(L/h)3.53.33.63.63.63.6

回流流量L(L/h)3.63.52.83.62.31.90

塔顶样品％(质量分数)0.91150.90410.89270.91990.90040.8773

塔底样品%(质量分数)0.04210.02200.00300.03850.00580.0000

进料样品临(质量分数)0.35710.35280.36230.38350.39990.4512

回流比R3.62.92.03.01.51.1

冷凝水流量q/L*h-1595959595959

进料夜泡点温度ts89.589.689.388.487.786.0

进料温度tr75.876.474.958.576.866.7

塔顶温度t„79.279.379.479.279.479.6

回流温度tL53.153.053.551.551.252.5

t82.658382.173.4582.2576.35

CpF0.97110.97280.96890.94630.95970.9320

rf420.21421.62418.48411.54406.16389.37

q1.031.031.031.071.031.05

Cp0.72020.72350.72960.71380.72240.7352

r239.76242.15245.82237.02243.34250.79

实际回流比R3.883.152.153.251.661.14

X„/(R+1)0.1640.1930.2540.1880.3010.374

塔顶样品X,（摩尔分数）0.80120.80120.80120.80120.80120.8012

塔底样品X,（摩尔分数）0.01690.00870.00120.01540.00230.0000

进料样品（摩尔分数）0.26770.28670.30810.30780.33960.3789

表5全回流及部分回流比重记录表

温度20c比重20℃比重数据表中质量百内插法换算摩尔百

项目比重d'

T/℃d平均值的比重分数质量百分数分数X

全回流125.00.80800.81130.81260.92

0.81180.92300.8243

塔顶％225.00.80900.81230.80980.93

全回流126.00.98300.98670.98630.07

0.98670.06760.0276

塔釜t..226.00.98300.98670.98780.06

取全回流数据进行举例分析：

比重的换算

①塔顶测得25°C下的比重为0.8113

推测塔顶质量分数在90%-100%间

当W=90%时：由公式W=0.977+3.54734d-4.48986d2

解得：d:i0.r=0.8112查表得d20.c=0.9982

当W=100%时：同理解得d30-c=0.7836查得d20-c=0.7893

d30c-d20c

△d,/l℃=------------=(0.8112-0.8180)/10=-0.00068

d30c-d20c

△d2/l℃=-----------=(0.7836-0.7893)/10=-0.00057

△d/l℃=7AdlxAd2=0.00062

所以20°C时塔顶实际比重d=0.8113+(25-20)X0.00062=0.8144

该值介于0.8126和0.8153间，对应质量分数在0.91和0.92间.

由内插法得：

W20.c=0.91+(0.92-0.91)X(0.8144

-0.8153)/(0.8126-0.8153)=0.9133

换算成摩尔分数XD=(0.9133/46)/(0.9133/46+(1-0.9133)/18)=0.8048

②塔釜

与上同理计算得：26°C时塔釜实际比重d=0.9867

该值介于0.9894和0.9910间,对应质量分数在0.04和0.05间.

同理由内插法得:W20c=0.0412

换算成摩尔分数为：X*=0.0165

①塔釜测得26°C下的比重为0.9867

推测塔顶质量分数在0%T0%间

当W=0%时：由公式W=0.977+3.54734d-4.48986d2

解得：dMc=L0063查表得d-c=0.9982

当W=10%时:同理解得d30.c=0.9878查得d2-c=0.9819

d30c-d20c

△d,/l℃=-----------=(1.0063-0.9982)/10=0.00081

d30c-d20c

△d2/l℃=------------=(0.9878-0.9819)/10=0.00059

Ad/rC=7AdlxAd2=0.00069

所以20°C时塔顶实际比重

d=0.9867+(26-20)X0.00069=0.9908

该值介于0.9894和0.9910间,对应质量分数在0.04和0.05间.

由内插法得：

w2o.c=0.04+(0.05-0.04)X(0.9908

-0.9910)/(0.9894-0.9910)=0.0412

换算成摩尔分数XD=(0.0412/46)/(0.0412/46+(1-0.0412)/18)=0.0165

同理，通过相同的方法，可算出部分加流时的相应比重，数据统计见下表:

内插法

20℃比数据表

温度比重20℃比质量百换算质摩尔百

项目重平均中的比

T/℃d'重d分数量百分分数X

值重

数

全回流125.00.80800.81130.81260.92

0.81180.92300.8243

塔顶225.00.80900.81230.80980.93

全回流126.00.98300.98670.98670.98630.070.06760.0276

塔釜tw226.00.98300.98670.98780.06

126.00.81100.81490.81260.92

I0.81490.91150.8012

226.00.81100.81490.81530.91

126.00.81300.81690.81530.91

部II0.81690.90410.7867

226.00.81300.81690.81800.90

分

126.00.81600.81990.81800.90

回III0.81990.89270.7650

226.00.81600.81990.82060.89

流

127.00.80800.8126

塔IV0.81260.81260.920.91990.8181

顶227.00.80800.8126

126.00.81400.81790.81530.91

V0.81790.90040.7796

226.00.81400.81790.81800.90

126.00.82000.82390.82320.88

VI0.82390.87730.7367

226.00.82000.82390.82580.87

126.00.98700.99070.98940.05

I0.99070.04210.0169

226.00.98700.99070.99100.04

126.00.99000.99370.99280.03

部II0.99420.02200.0087

226.00.99100.99470.99450.02

分

126.00.99400.99770.99640.01

回III0.99770.00300.0012

226.00.99400.99770.99820.00

流

127.00.98700.99130.99100.04

塔IV0.99130.03850.0154

釜227.00.98700.99130.99280.03

126.00.99300.99670.99640.01

V0.99720.00580.0023

226.00.99400.99770.99820.00

126.00.99801.00170.99820.00

VI1.00170.00000.0000

226.00.99801.00170.99820.00

3.1全回流操作等板高度的确定

在精谯全回流操作时，操作线在y-x图上为对角线，如图2所示，根据塔

顶、塔釜的组成（根据表3XD=0.833,X“=0.061）在操作线和相平衡线（根据

附表2常压下乙醇一一水的气液相平衡数据）间作梯级，即可等到理论塔

板数。

1

0.9-

A111I1II，I，I

uXwXD

00.10.20.30.40.50.60.70.80.91

全回流时理论塔板数的确定*

5.2部分回流操作等板高度的确定

5.2.2进料液的泡点温度ts的确定

由附表5乙醇一一水混合液在常压下汽液平衡数据作乙醇-水溶液沸点组成图,

如图3所示

用37,酹-NiS请淮西-州成图

由图3可知进料组分酒精质量分数为33.96%时，进料液的泡点温度ts=90.l℃o

5.2.3进料热状况参数q的确定

,CpF&-tp）

q-1+---------------

rF

表乙醇一一水溶液的比热（千卡/千克°C）

质量外温度

030507090

3.981.031.011.021.021.02

8.011.051.021.021.021.03

16.211.051.031.031.031.03

24.611.001.021.051.071.09

33.300.940.981.001.041.06

42.430.870.920.961.011.05

52.090.800.860.920.981.04

62.390.750.800.880.941.02

73.080.670.740.770.870.97

85.660.610.670.700.800.90

100.000.540.600.650.710.80

也可用以下回归方程式计算：

Q?=1.01+[3.1949rlog(x)-5.5099x-3.0506/]x!0-3

式中:Cp---比热[kcal/kg]

x-------乙醇的重量百分数氏]

t——温度[℃].=*•

2

3

CPF=1.01+[3.1949*(ts+t,)/2*log(wF)-5.5099*wr.-3.0506*(ts+tf)/2]*10

=1.01+[3.1949*(87.8+76.8)/2*log(39.99)-5.5099*39.99-3.0506*

(87.8+76.8)/2]*103

=0.9597[kcal/kg℃]

rF=4.745*10、(wj2-3.315*w1；+5.3797*10?

=4.745*10、(39.99),-3.315*39.99+5.3797*102[kcal/kg]

=406.16[kcal/kg]

得q=l+%F&TF)

rF

=1+0.9697*(87.7-76.8)/406.16

=1.03

5.2.4实际回流比R的确定

R=L/D[1+cp(tn-tn)/r]

：!

cp=l.01+[3.1949*(t1L+tR)/2*log(wD)-5.5099*wD-3.0506*(t1L+tR)/2]*10

=1.01+[3.1949*(79.4+51.2)/2*log(90.04)-5.5099*90.04-3.0506*

(79.4+51.2)/2]*10-3

=0.7224[kcal/kg℃]

H2

r=4.745*10*(WD)-3.315*w,)+5.3797*10?

=4.745*10(90.04)2-3.315*90.04+5.3797*102[kcal/kg]

=243.34[kcal/kg]

得R=L/D[1+Cp(t1L-tR)/r]

=2.3/1.5*[1+0.7224/243.34*(79.4-51.2)]

=1.66

5.2.5部分回流操作等板高度的确定

部分回流操作时，如图4所示

精循段的操作线与y轴的交点［0,xn/（R+l）］

其中，XD/（R+1）=0.7796/（1.66+1）=0.293

q线为y=-^—x--^—

q-\q-\

其中，y=l.03/（1.03T）x-0.340/（1.03-1）

即y=39.83x-13.19

八、思考题

1.什么是全回流，它是在什么情况下使用？

答：在精储操作中，若塔顶上升蒸汽经冷凝后全部回流至塔内，则这种

操作方法称为全回流。全回流时的回流比R等于无穷大。此时塔顶产

品为零，通常进料和塔底产品也为零，即既不进料也不从塔内取出产

品。显然全回流操作对实际生产是无意义的。但是全回流便于控制，

因此在精储塔的开工调试阶段及实验精镭塔中，常采用全回流操作。

2.影响精储塔操作稳定的因素有哪些？如何确定精储塔操作已达稳定？

答：填料塔的操作是从物料平衡、热量平衡、相平衡及填料塔性能等几个

方面考虑，通过控制系统建立并调节塔的操作条件，使填料塔满足分离要求。塔

操作控制的典型参数，其中6个流量参数：进料量、塔顶和塔釜产品流量、冷凝

量、蒸发量和回流量。除流量参数外，还有压力、塔釜液位、回流罐液位、塔顶

产品组成和塔釜产品组成等参数。

物料平衡体现了塔的生产能力，它主要是用进料量和塔顶、侧线及塔底出料量来

调节的。操作中物料平衡的变化具体反映在塔底液面上。当塔的操作不符合总的

物料平衡式时，可以从塔差压的变化上反映出来。

气液相平衡主要体现了产品的质量及损失情况。它是靠调节塔的操作条件（温度、

压力）及塔板上气液接触的情况来达到的。只有在温度、压力固定时，才有确定

的气液相平衡组成。

热量平衡是指进塔热量和出塔热量的平衡，具体反映在塔顶温度上。

要保持稳定的塔底液面的平衡必须稳定：（1）进料量和进料温度；（2）塔顶、侧线

及塔底抽出量；（3）塔顶压力。要保持稳定的塔顶温度，必须稳定：（1）进料量和

进料温度；（2）顶回流、循环回流及中段回流的量及温度；（3）塔顶压力；（4）汽

提蒸汽量；（5）原料及回流不带水。只要密切注意塔顶温度、塔底液面，分析波

动原因，及时加以调节，就能掌握塔的三个平衡，保持塔的正常操作。

3.试分析实验结果成功或失败的原因，提出改进意见。

本实验基本成功，达到了较高的分离效果，且初探出精储能力与进料量，

回流比的变化关系。在实际操作过程中，测量进料液流量的流量计波动幅度较大,

不易掌控，设备仪器方面有待提高精密度。

改进意见：增加回流、增、降压操作、进料的预冷、预热、增强塔操作的稳

定性、降低收率。还可以对保温系统的加强。填料塔在设计气液负荷范围内操作

可取得所需的分离效率,超过此负荷范围，会导致分离效率下降、压降升高泛塔等

现象，多数情况下填料塔操作提高处理能力和分离效率的瓶颈是填料塔本身。①

增、降压操作若设备及工艺条件允许,适当增、降塔压是提高填料塔处理能力的

最好办法。②进料的预热

塔顶冷凝器在操作后期经常会成为操作瓶颈,可采用以下措施：

(1)提高操作压力。压力升高塔顶温度提高，换热温差加大。

⑵降低进料温度。进料温度降低,进料以下内回流加大,从而减少上升蒸气

量,减少塔顶热负荷。

对于塔釜

(1)降低操作压力。压力降低,塔釜温度降低，换热温差加大,加热量增加。

⑵提高进料温度。进料温度提高,减少进料以下的内回流,从而减少了所需

加热量。

附表1乙醇一一水溶液比重(20℃、30C、28℃)与质量百分数关系

质量%20℃比重30℃比重28℃比重质量外20℃比重30℃比重28℃比重

00.99821.00641.0047510.91160.90500.9064

10.99641.00451.0029520.90940.90290.9042

20.99451.00271.0011530.90710.90070.9019

30.99281.00090.9993540.90490.89840.8997

40.99100.99900.9974550.90260.89620.8975

50.98940.99720.9956560.90030.89400.8953

60.98780.99530.9938570.89800.89180.8930

70.98630.99350.9920580.89570.88950.8908

80.98480.99160.9902590.89340.88730.8885

90.98330.98970.9884600.89110.88500.8862

100.98190.98790.9867610.88880.88270.8839

110.98050.98600.9849620.88650.88040.8816

120.97910.98410.9831630.88420.87810.8793

130.97780.98220.9813640.88180.87580.8770

140.97640.98030.9795650.87950.87350.8747

150.97510.97840.9777660.87710.87120.8723

160.97390.97650.9760670.87480.86880.8700

170.97260.97460.9742680.87240.86650.8676

180.97130.97260.9724690.87000.86410.8653

190.97000.97070.9706700.86770.86170.8629

200.96860.96880.9687710.86530.85930.8605

210.96730.96680.9669720.86290.85690.8581

220.96590.96490.9651730.86050.85450.8557

230.96450.96290.9632740.85810.85210.8533

240.96310.96090.9614750.85560.84960.8508

250.96170.95900.9595760.85320.84720.8484

260.96020.95700.9576770.85080.84470.8459

270.95870.95500.9557780.84840.84220.8434

280.95710.95300.9538790.84590.83970.8410

290.95550.95100.9519800.84340.83720.8384

300.95380.94900.9500810.84100.83470.8359

310.95210.94700.9480820.83850.83210.8334

320.95040.94500.9461830.83600.82960.8309

330.94860.94290.9441840.83350.82700.8283

340.94680.94090.9421850.83100.82440.8257

350.94490.93890.9401860.82840.82180.8231

360.94310.93680.9381870.82580.81920.8205

370.94110.93480.9360880.82320.81660.8179

380.93920.93270.9340890.82060.81390.8153

390.93720.93060.9319900.81800.81130.8126

400.93520.92850.9299910.81530.80860.8099

410.93310.92640.9278920.81260.80590.8072

420.93110.92430.9257930.80980.80310.8045

430.92900.92220.9236940.80710.80040.8017

440.92690.92010.9215950.80430.79760.7990

450.92470.91800.9193960.80140.79490.7962

460.92260.91580.9172970.79850.79210.7934

470.92040.91370.9150980.79550.78930.7905

480.91820.91160.9129990.79240.78640.7876

490.91600.90940.91071000.78930.78360.7847

500.91380.90720.9085

附表2常压下乙醇一一水的气液相平衡数据

液相中乙醇气相中乙醇液相中乙醇气相中乙醇

的摩尔分率的摩尔分率的摩尔分率的摩尔分率

0.000.450.635

0.010.1100.500.657

0.020.1750.550.678

0.040.2730.600.698

0.060.3400.650.725

0.080.3920.700.755

0.100.4300.750.785

0.140.4820.800.820

0.180.5130.850.855

0.200.5250.890.894

0.250.5510.900.898

0.300.5750.950.942

0.350.5951.01

0.400.614

附表3乙醇一一水溶液的比热（千卡/千克°C）

质量%量%i温度S

030507090

3.981.031.011.021.021.02

8.011.051.021.021.021.03

16.211.051.031.031.031.03

24.611.001.021.051.071.09

33.300.940.981.001.041.06

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