金融中心高大模板支撑施工计算书和相关施工图纸

9.1计算书 19.1.1验算类型及截面选取 19.1.23000mm厚板模板支撑体系验算（盘扣式） 19.1.33000mm厚侧墙模板验算 129.1.41800mm厚侧墙模板验算 219.2附图 299.2.1盘扣式脚手架构件设计加工图 299.2.2盘扣式脚手架系列节点及杆件承载力试验检测报告 319.1计算书9.1.1验算类型及截面选取类型尺寸验算内容备注板模板支撑体系（盘扣式）3000mm模板支撑体系验算验算9.1.23000mm厚板模板支撑体系验算（盘扣式）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-20103、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-20171、工程属性新浇混凝土楼板名称3000mm厚墙新浇混凝土楼板板厚(mm)3000模板支架高度H(m)7模板支架纵向长度L(m)20模板支架横向长度B(m)20支架外侧模板高度Hm（mm）10002、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份湖南0.25ωk=ω0μzμst=0.046地区长沙市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)7风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.184整体模板支架μstw2.28ωfk=ω0μzμstw=0.57支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.3253、模板体系设计结构重要性系数γ01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)600立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1500顶层步距hˊ(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)120小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数γL10.9可变荷载的分项系数γQ11.5永久荷载的分项系数γG11.3结构重要性系数γ01.1设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×1=112.277kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×3))×1＝75.4kN/m计算简图如下：1)强度验算Mmax＝q1l2/8＝112.277×0.122/8＝0.202kN·mσ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.389N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2)挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×75.4×1204/(384×10000×281250)=0.072mmνmax=0.072mm≤min{120/150，10}=0.8mm满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.667小梁计算方式三等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×0.12＝13.508kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.1×1.3×(0.3+(24+1.1)×3)×0.12＝12.973kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b=1.1×1.5×0.9×3×0.12＝0.535kN/m计算简图如下：1)强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×12.973×0.62+0.117×0.535×0.62＝0.49kN·mM2＝q1L12/2=13.508×0.22/2＝0.27kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.27]＝0.49kN·mσ=Mmax/W=0.49×106/83333=5.875N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2)抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×12.973×0.6+0.617×0.535×0.6＝4.868kNV2＝q1L1＝13.508×0.2＝2.702kNVmax＝max[V1，V2]＝max[4.868，2.702]＝4.868kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.868×1000/(2×50×100)＝1.46N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3)挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×3))×0.12＝9.072kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.072×6004/(100×9350×416.667×104)＝0.204mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(600/150，10)＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=9.072×2004/(8×9350×416.667×104)＝0.047mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×200/150，10)＝2.667mm满足要求！6、主梁验算主梁类型铝梁主梁截面类型150铝梁主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面抵抗矩W(cm3)53.1主梁弹性模量E(N/mm2)70000主梁截面惯性矩I(cm4)417.9主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11)小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×3)+1.5×0.9×3]×0.12＝13.542kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×3)×0.12＝13.007kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1.1×1.5×0.9×3×0.12＝0.535kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×3))×0.12＝9.096kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×13.007×0.6+1.2×0.535×0.6＝8.97kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.4q1静+0.45q1活)L+q1l1＝(0.4×13.007+0.45×0.535)×0.6+13.542×0.2＝5.974kNR＝max[Rmax，R1]＝8.97kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×9.096×0.6＝6.003kN按三等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.4q2L+q2l1＝0.4×9.096×0.6+9.096×0.2＝4.002kNR'＝max[R'max，R'1]＝6.003kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2)抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=2.512×106/53100=47.299N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！3)抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=24.942×1000×[68×1002-(68-4.5)×84.82]/(8×4179000×4.5)＝37.032N/mm2≤[τ]=115N/mm2满足要求！4)挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.075mm≤[ν]=min{600/150，10}=4mm悬挑段νmax＝0.083mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5)支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=42.403kN，R2=43.894kN，R3=46.286kN，R4=37.848kN图二支座反力依次为R1=40.096kN，R2=45.119kN，R3=45.119kN，R4=40.096kN7、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)140按上节计算可知，可调托座受力N＝46.286kN≤[N]＝140kN满足要求！8、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Ф60×3.2立杆钢管计算截面类型(mm)Ф60×3.2钢材等级Q345立杆截面面积A(mm2)571立杆截面回转半径i(mm)20.1立杆截面抵抗矩W(cm3)7.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立杆计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71)长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ=max[l01，l0]/i=1800/20.1=89.552≤[λ]=150满足要求！2)立杆稳定性验算考虑风荷载:λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552查表得，φ1=0.558Mwd=γ0×γLφwγQMwk=γ0×γLφwγQ(ζ2wklah2/10)=1.1×0.9×0.6×1.5×(1×0.046×0.6×1.52/10)=0.006kN·mNd=Max[R1,R2,R3,R4]+1.1×γG×q×H=Max[42.403,45.119,46.286,40.096]+1.1×1.3×0.15×7=47.787kNfd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝47.787×103/(0.558×571)+0.006×106/7700=150.701N/mm2≤[σ]=300N/mm2满足要求！9、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7/20=0.35≤3满足要求！10、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.6×0.57=0.342kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la×Hm×ωmk=0.6×1×0.325=0.195kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×72×0.342+7×0.195=9.744kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：B2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mokgk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+gk2)+2ΣGjkbj=B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=202×0.6×[0.15×7/(0.6×0.6)+0.5]+2×1×20/2=840kN.m≥3γ0Mok=3×1.1×9.744=32.155kN.M满足要求！11、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)150立杆垫板宽b(mm)150F1=N=47.787kN1)受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=180mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpcm)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×180/1000=137.879kN≥F1=47.787kN满足要求！2)局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×22500/1000=755.791kN≥F1=47.787kN满足要求！9.1.33000mm厚侧墙模板验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181、工程属性砼墙特性3000mm厚侧墙砼墙厚度(mm)3000砼墙高度(mm)35502、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)200对拉螺栓水平间距s(mm)400主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道600第3道1100第4道1600第5道2100第6道2600第7道3100简图如下：墙模板正立面图3、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.55新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.55}＝min{38.403，85.2}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h＝G4k/γc＝38.403/24＝1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×38.403+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q4k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝38.403kN/m2Sˊmin＝0kN/m24、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15.444面板弹性模量E（N/mm2）9350根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mmW＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1)强度验算q＝bSmax＝1.0×52.62＝52.62kN/m验算简图Mmax＝ql2/8=52.62×0.2002/8=0.26kN·mσ＝Mmax/W＝0.26×106/37500=7.017N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2)挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2004/(384×9350×281250)=0.30mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数η11)强度验算qmax＝ηlSmax＝1×0.2×52.624＝10.525kN/mqmin＝ηlSmin＝1×0.2×2.7＝0.54kN/m验算简图弯矩图(kN.m)Mmax＝0.264kN·mσ＝Mmax/W＝0.264×106/54000=4.891N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2)挠度验算qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.2×38.403＝7.681kN/mqˊmin＝ηlSˊmin＝1×0.2×0＝0kN/m验算简图变形图(mm)νmax＝0.156mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm满足要求！3）支座反力计算承载能力极限状态剪力图(kN)R1=3.261/η=3.261/1.000=3.26kNR2=5.800/η=5.800/1.000=5.80kNR3=5.111/η=5.111/1.000=5.11kNR4=5.332/η=5.332/1.000=5.33kNR5=4.860/η=4.860/1.000=4.86kNR6=2.993/η=2.993/1.000=2.99kNR7=2.019/η=2.019/1.000=2.02kN正常使用极限状态剪力图(kN)Rˊ1=2.380/η=2.380/1.000=2.38kNRˊ2=4.234/η=4.234/1.000=4.23kNRˊ3=3.727/η=3.727/1.000=3.73kNRˊ4=3.900/η=3.900/1.000=3.90kNRˊ5=3.503/η=3.503/1.000=3.50kNRˊ6=2.201/η=2.201/1.000=2.20kNRˊ7=1.178/η=1.178/1.000=1.18kN4)抗剪验算Vmax＝3.05kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×3.05×103/(2×40×90)=1.27N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.0主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.7主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)360主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)360主梁弹性模量E(N/mm2)200000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.3主梁截面惯性矩I(cm4)6.04主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数ζ0.6主梁计算方式三等跨梁由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。承载能力极限状态：Rmax＝ζMax[3.261，5.8，5.111，5.332，4.86，2.993，2.019]＝0.6×5.8=3.48kN。正常使用极限状态：Rˊmax＝ζMax[2.38，4.234，3.727，3.9，3.503，2.201，1.178]＝0.6×4.234=2.54kN。1）强度验算验算简图弯矩图(kN.m)Mmax＝0.696kN·mσ＝Mmax/W＝0.70×106/4300=161.869N/mm2[f]≤360.000N/mm2满足要求！2)支座反力计算剪力图(kN)第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝5.77/ζ=5.77/0.60=9.617kN计算方法同上，可依次知：第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝10.27/ζ=10.27/0.60=17.110kN第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝9.04/ζ=9.04/0.60=15.075kN第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝9.44/ζ=9.44/0.60=15.729kN第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝8.60/ζ=8.60/0.60=14.337kN第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝5.30/ζ=5.30/0.60=8.830kN第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝3.57/ζ=3.57/0.60=5.954kN3)挠度验算验算简图变形图(mm)νmax＝1.318mm≤[ν]=l/250=400/250=1.6mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：N＝17.11kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！9.1.41800mm厚侧墙模板验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20181、工程属性砼墙特性1800mm厚侧墙砼墙厚度(mm)1800砼墙高度(mm)35502、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)200对拉螺栓水平间距s(mm)400主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道100第2道600第3道1100第4道1600第5道2100第6道2600第7道3100简图如下：墙模板正立面图3、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.55新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×3.55}＝min{38.403，85.2}＝38.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h＝G4k/γc＝38.403/24＝1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3×38.403+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q4k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值Sˊmax＝G4k＝38.403kN/m2Sˊmin＝0kN/m24、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）15.444面板弹性模量E（N/mm2）9350根据《规范》JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b＝1000mmW＝bh2/6＝1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×153/12=281250mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1)强度验算q＝bSmax＝1.0×52.62＝52.62kN/m验算简图Mmax＝ql2/8=52.62×0.2002/8=0.26kN·mσ＝Mmax/W＝0.26×106/37500=7.017N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2)挠度验算qˊ＝bSˊmax＝1.0×38.40＝38.40kN/m验算简图挠度验算,νmax＝5qˊl4/(384EI)=5×38.40×2004/(384×9350×281250)=0.30mm≤[ν]=l/250=200/250=0.80mm满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数η11)强度验算qmax＝ηlSmax＝1×0.2×52.624＝10.525kN/mqmin＝ηlSmin＝1×0.2×2.7＝0.54kN/m验算简图弯矩图(kN.m)Mmax＝0.264kN·mσ＝Mmax/W＝0.264×106/54000=4.891N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2）挠度验算qˊmax＝ηlSˊmax＝1×0.2×38.403＝7.681kN/mqˊmin＝ηlSˊmin＝1×0.2×0＝0kN/m验算简图变形图(mm)νmax＝0.156mm≤[ν]=l/250=500/250=2.0mm满足要求！3)支座反力计算承载能力极限状态剪力图(kN)R1=3.261/η=3.261/1.000=3.26kNR2=5.800/η=5.800/1.000=5.80kNR3=5.111/η=5.111/1.000=5.11kNR4=5.332/η=5.332/1.000=5.33kNR5=4.860/η=4.860/1.000=4.86kNR6=2.993/η=2.993/1.000=2.99kNR7=2.019/η=2.019/1.000=2.02kN正常使用极限状态剪力图(kN)Rˊ1=2.380/η=2.380/1.000=2.38kNRˊ2=4.234/η=4.234/1.000=4.23kNRˊ3=3.727/η=3.727/1.000=3.73kNRˊ4=3.900/η=3.900/1.000=3.90kNRˊ5=3.503/η=3.503/1.000=3.50kNRˊ6=2.201/η=2.201/1.000=2.20kNRˊ7=1.178/η=1.178/1.000=1.18k