卸料平台施工计算书及图纸

未找到目录项。盘扣式操作平台计算书一、构造参数平台搭设高度H(m)8平台纵向跨距la(mm)×跨数n：900×6平台横向跨距lb(mm)×跨数m：900×5立杆步距h(mm)1500脚手板铺设方式平行于平台纵向支撑脚宽度B(mm)1200支撑脚与平台纵向夹角θ(°)135防护栏杆高度h1(mm)1200二、荷载设计每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.17脚手板自重标准值G1k(kN/m2)0.35横杆自重标准值G2k(kN/m)0.031施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3平台堆放荷载标准值Fk(kN)6非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.1工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2是否考虑风荷载是基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs0.35风荷载高度变化系数μz0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)0.068附图如下：平台布置图三、材料参数立杆钢管规格(mm×mm)Ф60×3.2横杆钢管规格(mm×mm)Φ48×2.8脚手板类型木脚手板四、脚手板验算脚手板承载能力确定方式极限值法单块脚手板长度l(mm)x宽度b(mm)2000×1000单块脚手板截面抵抗矩W(cm3)37.5单块脚手板截面惯性矩I(cm4)28.125脚手板弹性模量E(N/mm2)206000脚手板弯矩设计值[M](kN·m)5脚手板剪力设计值[V](kN)10脚手板挠度允许值[ν](mm)5因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γGG1k+γQQ1k)=1×1×(1.2×0.35+1.4×3)=4.62kN/mp=γ0γQFk/K=1×1.4×6/2=4.2kN正常使用极限状态q'=b(γGG1k+γQQ1k)=1×(1×0.35+1×3)=3.35kN/mp'=γQFk/K=1×6/2=3kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算Mmax=ql2/8+pl/4=4.62×(900/1000)2/8+4.2×900/1000/4=1.413kN·mMmax＝1.413kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算Vmax=ql/2+p=4.62×900/1000/2+4.2=6.279kNVmax＝6.279kN≤[V]＝10kN满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×3.35×9004/(384×206000×28.125×104)+3×103×9003/(48×206000×28.125×104)=1.28mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=4.62×0.9+4.2=8.358kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=3.35×0.9+3=6.015kN五、横杆验算横杆承载能力确定方式精算法横杆截面面积A(cm2)3.98横杆截面抵抗矩W(cm3)4.25横杆截面惯性矩I(cm4)10.19横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125横杆弹性模量E(N/mm2)206000承载能力极限状态：脚手板传递给横杆的支座反力换算成线荷载为：q1=R1/b=8.358/1=8.358kN/m横杆自重设计值：q2=γ0γGG2k=1×1.2×0.031=0.037kN/mq=q1+q2=8.395kN/m正常使用极限状态：脚手板传递给横杆的支座反力换算成线荷载为：q1'=R1'/b=6.015/1=6.015kN/m横杆自重标准值：q2'=γGG2k=1×0.031=0.031kN/mq'=q1'+q2'=6.046kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)Mmax=0.85kN·mσ＝Mmax/W＝0.85×106/4250＝199.999N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.778×1000/398＝18.984N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm)跨中νmax=2.461mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：Rmax=3.778kN正常使用极限状态：Rmax'=2.721kN六、工作状态立杆验算立杆截面类型(mm)Ф60×3.2立杆允许长细比[λ]210立杆回转半径i(cm)2.01立杆截面面积A(cm2)5.71立杆抗压、弯强度设计值[f](N/mm2)300立杆计算长度系数μ1.6架体稳定允许高宽比[Ж]3立杆钢材等级Q3451、长细比验算l0=μh=1.6×1500=2400mm查表得：φ=0.352λ=l0/i=2400/20.1=119.403≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力Rmax=3.419kNN=Rmax+γ0γGgkH=3.419+1×1.2×0.17×8=5.051kN3、立杆稳定性计算Mw=γ0γQφcωk×max[la，lb]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[0.9,0.9]×1.52/10=0.017kN.mσ=N/(φA)+Mw/W=5.051×103/(0.352×5.71×102)+0.017×106/7.7×103=27.382N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！4、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nla，mlb]=8×103/min[6×900，5×900]=1.778≤[Ж]=35、施工过程抗倾覆验算在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩MT由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωknlaH=0.068×6×0.9×8=2.938kNF=Q3knla=0.2×6×0.9=1.08kNMT=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(2.938×8/2+1.08×8)=25.692kN·m抗倾覆力矩MR由操作平台自重G承担：G=gknmH+G1knlamlb=0.17×6×5×8+0.35×6×0.9×5×0.9=49.305kNMR=γ0γGG(mlb/2+Bsinθ)=1×0.9×49.305×(5×0.9/2+1.2×sin135°)=137.496kN·mMT=25.692kN·m≤MR=137.496kN·m满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nla=6×900=5400>mlb=5×900=4500，取平台纵向验算)F=γ0φcγQQ2kla=1×0.9×1.4×0.1×0.9=0.113kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)mlb]=3×0.113×8/[(2+1)×5×0.9]=0.202kNN=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k)=0.202+1×1.2×(0.17