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文档简介
雨棚结构计算
一、计算说明
本章计算的5号楼雨棚系统,幕墙建筑标高为10m,面板采用8+1.52pvb+8钢化夹胶玻
璃。墙系统详见大样Q1DY-02。
二、荷载计算
1、幕墙的自重荷载计算
1)玻璃幕墙自重荷载标准值计算
GGK:8+1.52PVB+8mm厚玻璃
GGK=16*25.6*10=0.41KN/m2
考虑其他附属结构如玻璃肋自重取
GGK=0.5KN/m2
2、风荷载计算
(1)水平风荷载标准值计算B类地面粗糙度标高10m
Bw:阵风系数,取Bw=1.7
Us:风荷载体型系数,Us=-2.0/1(雨棚负风压)
Pz:风压高度变化系数,取Uz=L0
Wo:作用在幕墙上的风荷载基本值0.4kN/m?(成都)
22
玻璃幕墙负风压:Wk=B「Us♦uz•W0=l.7*1.0*2*0.4=1.36kN/m>l.OkN/m
22
玻璃幕墙正风压:uz•W0=l.7*1.0*1*0.4=0.68kN/m>0.5kN/m
则取:负风M=1.36KN/m2
正风WK-=O.5KN/m'
3、活荷载
LK=O.5KN/m2
4、雪荷载
Ur:屋面积雪分布系数,取Nr=2
南京地区50年基本雪压为So=O.65kN/m2
2
雪压Sk=yrXSo=l.3kN/m
5、施工荷载
FK=1.OKN/m(作用在最不利位置)
6、荷载组合
强度校核:(雪荷载和活荷载不同时组合)
2
SI:1.2Gk+l.4%,+0.98SK=1.2*0.5+1.4*0.68+0.98*1.3=2.83kN/m
2
S2:1.2Gk+0.84Wk++l.4SK=1.2*0.5+0.84*0.68+1.4*1.3=2.4kN/m
2
S3:1.35Gli+0.84Wk.+0.98SK=1.35*0.5+0.84*0.68+0.98*1.3=2.52kN/m
2
S4:1.OGk+1.4WK-=1.0*0.5-1.4*1.36=-l.4kN/m
S5:1.2Gk+1.4FK
挠度校核:(雪荷载和活荷载不同时组合)
2
U1:1.0Gk+l.0WM+0.7SK=1.0*0.5+1.0*0.68+0.7*1.3=2.09kN/m
2
U2:1.0Gk+0.6Wk++1.OSK=1.0*0.5+0.6*0.68+1.0*1.3=2.21kN/m
U3:1.OGk+1.0%-=l.0*0.5-1.0*1.36=-0.86kN/m2
U4:1.OGk+1.0FK
强度校核取:q=2.83kN/m2
刚度校核取:q-=2.21kN/m2
三、玻璃面板计算(上部)
1、计算参数
分格尺寸:aXb=1450mmX1740mm;alXbl=150mmX150mm
玻璃配置:8+1.52pvb+8夹胶钢化玻璃,对边简支;模型简图为:
q
a
强度校核取:q=2.4kN/m2
刚度校核取:4=1.8kN/m-
2、玻璃面板强度校核
根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定,夹胶玻
璃的内外片玻璃承受的荷载分别为强=1仙£、%=q工。夹胶玻璃内外片相同,仅需
‘I+’24+4
要计算外片玻璃上承受的强度。
强度校核:q
制U+g+t8+8'
3)、强度校核
外片玻璃
22
玻璃产生的最大应力。=34.228N/mm<fB=84N/mm,满足规范要求。
3、玻璃面板挠度校核
等效厚度(=0.95犹+g+g=0.95阿而而=14.17mm
玻璃最大挠度d,=9.278mmWdc=(1600-250)/60=22.5mm,满足规范要求。
4、活荷载作用面板强度和挠度计算
1与水平面夹角小于30°的屋面玻璃,在玻璃板中心点直
径为150mm的区域内.应能承受垂苴产玻璃为1.IkN的活荷载
标准值;
荷载作用区域:S=150*150=22500min-,转为为面荷载为FK=1100/22500=0.049N/mm2
荷载加载:
应力云图
22
最大应力。=15.60N/mm<fg=42N/mm,强度满足要求。
位移云图
;:SAP2000V15.2.1UltimateC-面板.
文件(F)辐(E)视图(V)定义(D)绘WR)癖⑸砺(A)分析(N)显RP)设计(G)选项(O)TM(T)行助
「•凶H喳Q。/:昌蝮,0aq网;林xyxzyz66分。器回力,nO
g变形形状画一[
■
\
9.80
\9.10
涨8.40
7.70
国
7.00卜
r6.301
n5.60
B4.90
4.20
x3.501
/2-80h
2.10.
®1.40^
3O
xO.7H
二
MIH=0.000,MAX=9.973,节点处右键点击显示位移值开始动国|||CL0BAL=JM,fC2]
最大变形f=9.973mm<1650/60=27.5mm,变形满足要求。
三、玻璃面板1计算(下部)
1、计算参数
分格尺寸:aXb=1450mmX1740mm;alXbl=150inmX150mm
玻璃配置:8+1.52pvb+8夹胶钢化玻璃,对边简支;模型简图为:
bl
q
a
强度校核取:q=2.4kN/m2
2
刚度校核取:qk=l.8kN/m
2、玻璃面板强度校核
根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.4条和第6.1.5条的规定,夹胶玻
璃的内外片玻璃承受的荷载分别为强=1.0g&、纵=勺£。夹胶玻璃内外片相同,仅需
要计算外片玻璃上承受的强度。
强度校核:q=ia=J=1.0x2.4x£=L2KN/m2
制4+g+r;83+83
3)、强度校核
外片玻璃
XSAP2OOOV15.2.1UltimateC-雨朗面板2计算
文件(F)编辑(E)视图(V)定义⑼绘制(R)选择⑸指定(A)分析(N)
D匹H喳曾》e9,qaQ3|gStlxyxzyz
■
\
\
娘
国
r
口
臼
X
3
22
玻璃产生的最大应力。=34.228N/mm<f8=84N/mm,满足规范要求。
3、玻璃面板挠度校核
等效厚度te=0.95次+g+g=095y10、+10,+12?=14.17mm
玻璃最大挠度d,=9.278mmWdf,lim=(1600-250)/60=22.5mm,满足规范要求。
4、活荷载作用面板强度和挠度计算
1与水平面夹角小于30°的屋面玻璃,在玻璃板中心点直
径为150mm的区域内,应能承受垂苴f玻璃为1.1kN的活荷载
标准值;
荷载作用区域:S=150*150=22500mm2,转为为面荷载为“=1100/22500=0.0490111•
荷载加载:
应力云图
22
最大应力。=15.60N/mm<fg=42N/mm,强度满足要求。
位移云图
XSAP2000V15.2.1UltimateC-面板[=阐.1^1
文件(F)辐(E)视图(V)定义(D)绘刮(R)选择⑸指定(A)分析(N)显示(P)设计(G)选项(0)工M(T)帮助
口日封喳10。/自》6,,qaa9K就xyxzyzn\^6d^。^^%,n?1
J>,变形形状(U1)
■
\
9.80P
\9.10l
8.4ol
)t(7.70
每
7.00j
r6.301
n
5.60
l4.90
l4.20
33.50-I
x2.80.
*2.10
81.40
J0.70
X
二
MIN=0.000,MAX=9.973,节.点处右键点击显示,于;俱开始动画||[GLOBAL三)恒,mm,C;]
最大变形f=9.973mm<1650/60=27.5mni,变形满足要求。
四、龙骨计算(大雨棚)
1、计算说明
雨棚主龙骨立柱龙骨长度5500mm,龙骨截面H300*125*10*12・H200*150*10*12变截
面。横龙骨龙骨截面H250*125*10*12,边缘封边龙骨H250*125*10*12,次龙骨之间支撑龙
骨选用60*60*4(传递荷载用):
计算模型
jXMOuitt]________________________________________________________________
2、加载
为了简化计算加均布面荷教。
1)自重
雨棚自重面荷载:GK=O.5KN/m2
2)负风荷载
雨棚负风压荷载忆=-1.36kN/m2
>;SAP2000V15.2.1UltimateC-雨棚计算模型荷奏
编蚩(E)视圉(V)定义⑼绘制(R)醒(S)指定(A)分析(N)显示(P)设计⑹选项(O)工具(T)帮助
一
Q
T
•
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概
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E
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x
ll、
W
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3-D视图6j4[GLOBAL刁N,-m,C口
3)雪荷载
2
雨棚雪荷载:Sk=1.3kN/m
XSAP2OOOV15.2.1UltimateC-甫棚计算度型荷载
文件(F)辐(E)视图(V)定义(D)绘制(R)选择(S)指定(A)分析(N)显示(P)设计(G)选项(O)工具(T)
口修:6)喳10。;/爸>6q/qqq网辍xyxzyznv画3令。宠匐
>.面均布到框架(SK)(GLOBAL-Gravity)(2-向)▼
中》JGLOBAL三]|此爪叫E
3-D视图
4)施工荷载
施工荷载:Fk=l.OkN/m
其SAP2OOOV15.2.1UltimateC-雨棚计算模型荷载
文件(F)编辑(E)视图(V)定义(D)绘制(R)选择⑸指定(A)分析(N)显示(P)设计(G)选项(O)工具(T)
留环xyxzyz⑷6d令◊非回
口;::推架跨荷蓑(FK)GD定义)
审
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欧
国
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口
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l/x
a
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x
.
3-1视图年中」GLOBAL三忖mm,C二J
3、荷载组合
定义荷载组合
4、强度校核
XSAP2000V15.2.1UltimateC-南明叶箕模型荷载
一—--____=________fSlfe______—**•
文件的编辑(E)视图(V)定义(D)绘制(R)版⑸指定(A)分析(N)显示(P)设计(G)选项(O)T*(T)
.口日日喳〃。/昌留抑xyxzyz'v®6dQO^[^匕
“_fM铜P-M相关比(Chinese2010)
・
\
\
墩
r国
口
x区
/
8
3
x
.
3-D视图|GLOBAL三j|N,mm,C二J
最大应力比为0.645<1,立柱的强度满足设计要求;
5、刚度校核
1)两根主钢梁
挠度
Deflection(2-dir)
7.623165mm
at2475.00mm
Positivein-2direction
r绝对r相对于梁最小值行相对于梁端部
最大挠度,其值dr=7.62mmWmin(5500/250,30mm)=30mm
主钢梁挠度满足要求。
2)横向两端固定主钢梁
挠度
Deflection(2-dii)
19.232218mm
at8000.00mm
Positivein-2direction
6趣戏C相对于梁最小值r相对于梁端部
挠度
Deflection[2-dir]
1.745682mm
at0.00mm
Positivein-2direction
6绝对「相对于梁最小值C相对于梁端部
悬挑端最大挠度,其值&=1.74mmWmin(3600/125)=28.8mni
两端固定端最大挠度,其值人二19.23mmWmin(7800/2500)=31.2mm
主钢梁挠度满足要求。
6、支座反力
S1工况下反力最大:
五、龙骨计算(小雨棚悬挑计算SAP2000)
1、计算说明
龙骨为T125*124*6*9钢,长度为1500mm,荷载作用长度1200mm,左右分格1680/1680。
采用sap2000有限元软件进行计算(龙骨的自重由软件直接加载),具体的尺寸详见CAD图
3#DY-02o
计算模型
125截面几何参数表
A1893.5354Ip3956941.7452
lx2487050.8060ly1469890.9392
ix36.2415iy27.8616
Wx(l)89602.4133Wy(左)23518.2550
Wx(下)25575.5008Wy(右)23518.2550
绕X轴面积矩28368.8856绕Y轴面积短18314.2417
形心高左边缥柜离62.5000形心离右边缘距离62.5000
形心南上边缘距离27.7565形心离下效缘距离97.2435
主短12487050.806主相1方向(1.000,0.000)
主柜121469890.939谈2方向(0.000,1.000)
运3-D视图
材质
2、加载
为了简化计算加均布线荷载于主龙骨上。
定义荷载模式
荷载
1)自重
自重线荷载GK1=O.5*1.68=0.84KN/m
.一五框架分布荷莪(DEAD)一
2)雨棚负风荷载标准值%
雨棚负风压线荷载标准值WK一=1.87*1.68=3.14KN/m
;;;框架分布荷载(WKO—'I
3)雨棚正风荷载标准值府
雨棚正风压线荷载标准值WK.=0.5*1.68=0.84KN/m
4)雪标准值&
雪荷载线荷载标准值SK,=O.6*1.68=1.01KN/m
框架分布荷蓑(sk)
3、荷载组合
定义荷载组合
4、强度校核
采用sap2000有限元软件计算
XSAP2000V15.2.1UltimateC-南栩画
文件(F)编辑(E)视图(V)定义(D)绘制(R)建⑸指定(A)分析(N)
:ED'■&H喳。。/昌》6,,9qq网的xyxzyz
E|网相关比(Chins2010)|
彳
■
\
\
烟
0.70
国
二0.50
口
0.00
臼
・
3-D视图[GLOBAL二J|N,mm,C二J
龙骨最大的应力比0.670<1,则钢架的强度能满足要求。
5、挠度校核
SAP2000vl52]UltimateC二匪
文件(F)编辑(E)视图(V)定义(D)绘制(R)选择(S)指定(A)分析(N)显示(P)
:11£旧1喳10。/昌》eq,qqq3Kl^xyxzyznv®
I区变形形状(U2)
z
A
—
PtObj:1
PtElm:1
U1=0
U2=0
U3=-3.6049
R1=0
R2=.00316
R3=0
节点处右键点击显示位移值开始动国|♦|,jGUJBAL:||瓦mm,C二]
最大变形3.6mm<1500/125=12mm,
6、支座反力
」迎首点助(S3)
彳
F3=406
—68,•
六、龙骨计算(小雨棚悬挑计算手算)
1、计算说明
龙骨为T125*124*6*9T钢,长度为L=1500mm,左右分格Bl/B2=1680/1680。具体的尺寸
详见CAD图。
2、荷载计算
立柱竖直方向线荷载标准值:子所qx*B=l.2*1.5=1.8KN/m
立柱竖直方向线荷载设计值:q所q*B=l.6*1.5=2.4KN/m
立柱竖直方向集最大弯矩:M=q线*L*L/2=1.8*1.5*1.5/2=2.7KN/m
立柱竖直方向最大剪力:V=q统*L=2.4*1.5=3.6KN
3、立柱截面参数
125截面几何参数表
A1893.5354Ip3956941.7452
lx2487050.8060ly1469890.9392
ix36.2415iy27.8616
Wx(上)89602.4133Wy(i)23518.2550
Wx(T)25575.5008Wy(右)23518.2550
绕X轴面积柜28368.8856绕Y轴面积柜18314.2417
形心离左边缘距离62,5000形心离右边缘距离62.5000
形心高上边缘距离27.7565形心高下边缘距高97.2435
主柜112487050.806主苑1方向(1.000,0.000)
主苑121469890.939主相2方向(0.000,1.000)
材质Q235B
4、立柱抗弯强度校核
22
。=N/A+M/yWs=2.7*10'6/(l.05*64092)=40.12N/mm<fa=215N/mm
立柱强度符合规范要求。
5、立柱挠度校核
竖直方向的挠度计算
dr.5=WKS*H7(8EIX)=1.8*1500'4/(8*206000*9422895)
=0.59mm<drjim=inin(1500/125,20)=12mm
立柱刚度符合规范要求。
6、支座反力
竖直方向剪力为:V=3600N
竖直荷载产生弯矩:M=2700000N.mm
七、拉杆端部连接计算
1、荷载计算
1
-R
此处的连接受自重和风荷载共同作用。竖直方向V=74.217KN,水平方向F=83.163KN
2、M30不锈钢螺计算
每个M30螺栓承受的最大剪力为匕用=>/72,412+83.1632=11
M30销轴材质不锈钢316,截面积S=3.14*15*15=706.5
b
Nv:M12螺栓的抗剪能力
b
Nv=nv•Ao-fv=2*7O6.5*lO3=145539N>F=52900N
3、201nm钢板局部承压计算
承压强度设计值f=325N/mm2
d:M30销轴直径,取d=30mm
St:穿过钢板的总壁厚Et=t=20mm
NCb:局部承压能力
Ncb=d•Et•fab=20*30*305=183000N>l10000N
20mm钢板局部承压能满足要求。
八、拉杆端部埋件计算
600
方一150150150一75
I
8
r±
荷载:竖直方向剪力为:V=F3=74.217KN
水平方向拉力为:N=F1=83.163KN
采用600x400x16埋板,锚筋采用12颗M20锚筋
2、锚筋面积校核
校核依据,同时满足以下两个条件:
a:As^V/a,.avfy+N/0.8a„fy+M/l.3arabfyzC.0.1-1[JGJ102-2003]
b:As'N/0.8af+M/0.4a,abf,zC.0.1-2[JGJ1O2-2OO3]
其中:
As:锚筋的总截面面积(mn?);
V:剪力设计值(N);
ar:钢筋层数影响系数,二层取1.0,三层取0.9,四层取0.85;
a,:钢筋受剪承载力系数,不大于0.7:
fs:锚筋抗拉强度设计值(MPa),按[GB50010]选取,但不大于300MPa;
N:法向拉力设计值(N);
加:锚板弯曲变形折减系数;
M:弯矩设计值(N・mm);
z:沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm);
另外:
d:锚筋直径(mm);
t:锚板厚度(mm);
匕混凝土轴心抗压强度设计值(MPa),按[GB50010]选取;
05
a、,=(4.0-0.08d)X(fc/fs)-C.0.1-5[JGJ102-2003]
=(4.0-0.08X20)X(14.3/300)05
=0.524
ab=0.6+0.25t/dC.0.1-6[JGJ1O2-2OO3]
=0.6+0.25X16/20
=0.8
As=nJtd'/4
=9X3.14X2074
=2827mm2
V/a,avfy+N/0.8alify+M/1.3arabf>z
=74217/0.9/0.524/300+83163/0.8/0.8/300+0/1.3/0.9/0.8/300/460
=988mm'As=3769mm2
N/0.8abf»+M/0.4a,abfsz
=83160/0.8/0.808/300+0/0.4/1.0/0.808/300/80
=433mm‘<As=3769mm-
所以,预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。
3、锚筋锚固长度计算
计算依据:
1„=1.IXaX(fy/fJXdC.0.5[JGJ102-2003]
在上面的公式中:
L:受拉钢筋的锚固长度(丽);
f,:混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa),按[GB50010]选取,当混凝土强度高于C40时,
按C40取值;
fy:锚筋抗拉强度设计值(MPa),按[GB50010]选取;
d:锚筋公称直径(mm);
a:锚筋的外型系数,光圆筋取0.16,带肋筋取0.14;
L=l.IXaX(fy/fjXd
1.1X0.14X(300/1.43)X20
=646mm
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第8.3.3当纵向受拉普通钢筋末端采用
弯钩或机械锚固措施时,包括弯钩或锚固端头在内的锚固长度(投影长度)可取为基本锚固长
度戛的60%。L=0.6X646=387mm本工程采用的锚筋长度为440mm>232.8mm,则满足锚
筋长度要求。
根据《混凝土结构设计规范》图8.3.3条一侧贴焊锚筋长度4d=4x320=80mm
所以按照上述的计算该埋件能满足要求
九、雨棚主钢梁端部连接计算
1、荷载计算
此处的连接受自重和风荷载共同作用。竖直方向FZ=V=42.635KN,水平方向FX=83.163KN
2、M20不锈钢螺栓组校核
剪力合力为曦*=,72.4产+83.163,=93.4KN
每个M20螺栓承受的最大剪力为匕皿=93.4/3=31.2KN
Ao:M20螺栓有效面积,取Ao=244.79mm2
Nvb:M20螺栓的抗剪能力
b
Nv=nv•A(yfv=2*244.79*245=119947N>F=31200N
3、10mm钢板局部承压计算
承压强度设计值f=325N/mm2
d:M20螺栓直径,取d=20mm
Et:穿过钢板的总壁厚
£t=t=10mm
Neb:局部承压能力
Ncb=d-Et•fab=20*10*325=65000N>31200N
20mm钢板局部承压能满足要求。
十、雨棚梁顶埋件计算
■600.
_75_150150150_75_
4」
8!
--r
§I
注o
I
81
J_!________________________
1、埋件荷载计算
荷载:竖直方向剪力为:V=F3=42.635KN
水平方向拉力为:N=F1=83.163KN
竖直荷载产生弯矩:M=F3*e=42365*(85+25)=4660150N.m
采用600x400x16埋板,锚筋采用12颗M20锚筋
2、锚筋面积校核
校核依据,同时满足以下两个条件:
a:As训/aravfy+N/0.8abf,+M/l.3aafyzC.0.1-1[JGJ102-2003]
b:As》N/0.8ai,fy+M/0.4arabfyzC.0.1-2[JGJ102-2003]
其中:
As:锚筋的总截面面积(mn?);
V:剪力设计值(N);
ar:钢筋层数影响系数,二层取1.0,三层取0.9,四层取0.85;
a,:钢筋受剪承载力系数,不大于0.7;
fy:锚筋抗拉强度设计值(MPa),按[GB50010]选取,但不大于300MPa;
N:法向拉力设计值(N);
ab:锚板弯曲变形折减系数;
M:弯矩设计值(N・mm);
z:沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm);
另外:
d:锚筋直径(mm);
t:锚板厚度(mm);
fe:混凝土轴心抗压强度设计值(MPa),按[GB50010]选
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