60万吨柴油加氢操作规程(成稿)12月2日

1 1.1装置设计、规模及组成 11.2工艺设计技术方案 1.3装置工艺设计参数 2原料、产品、催化剂和化学药剂 21.4物料平衡 41.5消耗指标及能耗 51.6生产控控制分析 2.艺原理及流程 2.1工艺原理 2.2加氢工艺流程简述 3.装置的操作及仪表设备 3.1装置各部分操作条件 3.2装置自动化控制水平 3.3要设备选型 4.岗位操作法 4.1反应岗位 4.2原料预处理单元 4.3反应系统单元操作 4.4分馏岗位 4.5分馏塔系统单元操作 4.6产品质量的控制 4.7加热炉部分 4.8机泵操作法 5.压缩机操作法 6.1压缩机的用途 6.2加氢精制循环氢压缩机主要技术参数(C2101) 7.汽轮机 7.1技术数据 7.2汽轮机的一般慨述 7.3汽轮机维护和保养 7.4.505调速器 8.冷换设备操作法 8.1换热器的操作 8.2空冷器的操作 8.3冷却器的操作 9.装置的开工 10.全面大检查方案 10.1检查的目的 10.2检查要求 210.3检查内容 11.公共介质引入装置 11.4引风方案 11.5送电方案 12.装置气密与试压 11.1气密、试压的目的 11.2气密、试压准备工作 11.3注意事项 11.4装置试压、气密步骤 12.加热炉烘炉 12.1烘炉目的 12.2烘炉前的检查及准备 12.4烘炉曲线 12.6烘炉注意事项 12.7烘炉后的检查与处理 13.单机试运 14.离心泵单机试运 15.水冲洗、水联运方案 15.1水冲洗水联运方案 16.催化剂装填 16.1、准备工作 16.2、催化剂装填的注意事项 16.3、装填步骤 17.临氢系统气密 17.2准备工作 17.3气密步骤 17.4气密需要盲板(或阀门)隔离的主要部位： 18.催化剂预硫化 18.1催化剂干燥 18.2催化剂的预硫化：加氢催化剂采用湿法预硫化 19.分馏系统引油升温 19.1引油具备的条件 19.2分流循环图 19.3注意事项 20.反应进料 20.1稳定催化剂的初期活性 20.2分步切换原料油 20.3工艺参数调整 321.循环氢脱硫系统开工 21.1准备工作 21.2系统置换 21.3操作步骤 21.4注意事项 22.装置的停工 22.1紧急停工 22.2正常停工 22.3停工时催化剂处理 23.事故处理 23.1故处理原则 23.2系统原因事故处理方法 23.3装置内部原因事故处理方法 23.4.临氢系统泄漏事故应急预案 24.安全操作规程 24.1安全概述 25.2有毒害气体基本知识 24.3防毒器材使用方法 24.4预防可燃气体泄露 24.5装置安全防火知识 24.6有关安全生产规定 24.7消防设施管理及消防安全规定 24.8车间安全技术措施 24.9装置开工安全规定 24.10工艺操作安全规定 2411设备操作的安全规定 24.12装置停工安全规定 25.13装置检修安全规定 2414防火防爆安全规定 24.15防冻防凝安全规定 24.16环境保护与安全卫生 24.17安全卫生 附一奥氏体不锈钢的保护 附二加氢装置常用名词 1山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程本加氢精制装置由洛阳润泽石化工程有限公司承担设计，工程由盛安建设集团公司负责施工。装置设计规模：60×10*t/a,操作弹性为70～120%。年开工时数8000h。反应部分包括加氢反应、冷高压分离和冷低压分离、氢气循环、循环氢脱硫。产品切割分离部分包括脱硫化氢汽提塔和产品分馏塔。本装置以催化柴油、直馏柴油和焦化柴油为原料，生产精制石脑油和精制柴油产品。装置原料用氢是由制氢装置供给的纯度为99.99%的高纯度工业氢，供量为20000NM²h。本装置加氢反应部分采用两台反应器，其中一台三段装填，另一台两段装填、炉前混氢、冷高分、循环氢脱硫方案。分馏系统采用双塔流程，精制反应器入口压力为12.5MPa(G)。(1)原料油过滤为了防止反应器因进料中的固体颗粒堵塞导致压降过大而造成的非正常停工，在装置内设置自动反冲洗过滤器，脱除大于25微米的固体颗粒。(2)原料油有燃料气(或惰性气体)保护因为原料油与空气接触会生成聚合物和胶质，为有效防止结垢，要求罐区原料油罐以及装置内原料油缓冲罐必须用燃料气(氮气或其它不含氧和硫的惰性气体)进行气封。(3)高压空冷前注水加氢过程中生成的H₂S、NH₃和HCl,在一定温度下会生成NHCl和NH₄HS结晶，沉积在空冷器管束中，(4)采用双壳程、螺纹锁紧环换热器，提高换热效率，减少换热面积，节省投资。(5)采用综合节能技术，降低装置的能耗。从工艺流程的优化、高效换热设备的应用、新型内构件的设计(6)采用炉前混氢方案，提高换热效率和减缓结焦程度。(7)采用板焊结构热壁反应器。反应器内件采用新型内构件，其中包括有入口扩散器、分配盘、冷氢箱、出口收集器等，使之进入反应器中催化剂床层的物流分布均匀，催化剂床层的径向温差小。(8)反应器入口温度通过调节加热炉燃料来控制，床层入口温度通过调节急冷氢量来控制。(9)分馏部分采用双塔流程，先汽提除去液相中的H2S,然后经分馏塔分离成精制石脑油和精制柴油，(10)脱硫化氢汽提塔顶设注缓蚀剂设施，以减轻塔顶流出物中硫化氢对脱硫化氢汽提塔顶系统的腐蚀(11)催化剂按器外再生考虑。2山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程1)原料油技术指标见表1-1,新氢技术指标见表1-2所示。表1-1原料构成和性质原料名称直馏柴油焦化柴油催化柴油混合混合比例/w%密度(15.6℃)/(g/cm³)氮含量/(g/g)溴价/(gBr/100g)馏程(ASTMD86)/℃终馏点表1-2新氢技术规格组成/(mol%)小计0000003山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程本装置的主要产品为石脑油和精制柴油，其技术规表1-3精制生成油性质运转时间初期末期密度(15.6℃)Y(g/cm³)硫含量/(ug/g)氮含量/(ug/g)馏程(ASTMD86)/℃初馏点终馏点表1-4液体产品性质运转时间初期末期油品名称石脑油精制柴油石脑油精制柴油密度(15.6℃)/(g/cm³)硫含量/(g/g)氮含量/(g/g)多环芳烃/w%闪点(闭口)/℃馏程(ASTMD86)/℃初馏点终馏点十六烷指数(ASTMD4737)--4山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程本加氢精制反应器拟采用丹麦托普索公司生产的TK-607BRIMTM加氢精制催化剂和丹麦托普索公1.3.4化学药剂及辅助材料本装置所用化学药剂包括开工催化剂硫化剂；辅助材料包括开工用柴油或航煤、惰性瓷球、开工用氮气、开工催化剂还原用氢气等。表1-5主催化剂性质项目\催化剂牌号催化剂类型加氢精制临氢降凝形状三叶草圆柱体活性组分装填堆比，t/m³表2-1装置物料平衡序号物料名称入方2混和汽柴油3氢气4软化水5汽提蒸汽合计(二)出方1精制柴油2精制石脑油3低分气体5山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程4脱硫化氢汽提塔顶气5酸性水6含油污水合计本装置催化剂和化学药剂消耗见表3-1,公用工程消耗汇总见表3-2,公用工程各分项消耗见表3-3~~表3-9,能耗见表3-10.表3-1催化剂和化学药剂消耗序号型号或规格年用量t一次装入量t预期寿命年1加氢精制催化剂3一次装填量2临氢降凝催化剂2一次装填量3惰性瓷球3一次装填量4工业用次硫化用量5缓蚀剂6阻垢剂6山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程表3-2公用工程消耗序号消耗量1标准燃料气按10000KCAL/KG计2循环水3电不含间断用量不含间断用量43.5MPa蒸汽51.0MPa蒸汽7净化风8非净化风间断量为开工用连续8小时9氮气间断量为开工用连续8小时新鲜水生活用水脱盐水伴热用热水注：括号内为间断量7山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程表3-3循环水及伴热水用量表序号使用地点给水t/h排水t/h循环冷水循环热水含油污水正常最大正常最大正常最大备注ABCDEFGHI1循环氢压缩机2新氢压缩机2加氢进料泵3注水泵4脱硫化氢汽提塔顶冷却器665分馏塔顶冷却器各热油泵冷却水37采样器冷却连续间断序号使用地点给水t/h排水t/h伴热供水伴热回水含油污水正常最大正常最大正常最大备注1合计8山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程表3-4新鲜水脱盐水量表给水t/h备注新鲜水脱盐水除氧水生活生产污水含油污水含硫(碱)污水ABCDDEFGH1空冷前注水72各塔塔底及地漏3新氢压缩机4软管站5生活用水22连续227间断9山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程序号使用电压设备台数，台设备容轴功率备注V操作备用操作备用123456781P-2102AB电机112P-2201AB电机113P-2202AB电机114P-2203AB电机115P-2204AB电机116P-2301电机17P-2302电机1889333P-2101AB电机11P-2101AB电机内部空间加热器11间断11P-2103AB电机内部空间加热器111间断注缓蚀剂成套设备11443注阻垢剂成套设备11443C-2101润滑油泵11C-2101润滑油箱电加热器11间断C-2101油站排风机电机1间断振动筛电机13间断滤油小车13间断C2102AB主电机11C2102AB电机空间加热器1间断C2102AB主电机励磁加热器1间断C2102AB机轴油泵电机16C2102AB机身油加热器16间断C2102AB注油器电机1C2102AB注油器电机加热器1间断111间断压缩机起升电机1间断压缩机运行电机2间断反应器检修葫芦1间断F-2101风机116F-2201风机116声波吹灰器控制柜266声波吹灰器42仪表用电8照明用电按50%计合计22连续山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程连续1间断6连续5间断表3-6蒸汽及凝结水及锅炉水用量序号蒸汽用量t/h凝结水及锅炉给水备正常最大正常最大正常最大正常最大注ABCDEFGHIJK1C2101主透平2脱硫化氢汽提塔合计注：循环氢压缩机透平蒸汽消耗量为3.5MPa标准蒸汽的折合量。润滑油泵透平泛气作为加热炉空气前置预热器用。表3-7压缩空气用量序号使用地点及用途12345681仪表用净化压缩35连续空气2吹扫及软管站间断35连续间断山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程序号使用地点及用途压力纯度要求12345671开工试压2压缩机C-2101密封13压缩机C-2102AB密封4开工试压正常气密连续用量间断用量表3-9燃料气用量序号使用地点1反应进料加热炉正常260,最大800连续2分馏塔底重沸炉正常298,最大850连续合计连续注：上表按燃料气用量已折合成低热值为41686KJ/Kg的标准燃料气，正常负荷为热进料初期和末期的平均值，装置标定时需分析燃料气组成，确定其低热值。加热炉燃烧器的设计以下列燃料气组成为准。含量(mol%)含量(mol%)其它组分乙烷+乙烯二氧化碳丙烷+丙烯硫化氢山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程表3-10能耗计算序号项目燃料低热值或能耗指标总能耗单位耗量小时耗量年耗量单位数量单位数量单位数量单位数量ABCDEFGHIJKL1燃料气2电th3蒸汽t4蒸汽t6循环水t7新鲜水t28净化风9氮气除盐水t8外输低温热2合计注：装置能耗按GB/T50441-2007规定的方法计算，以装置进料75t/h为基准，全装置能耗为29.89Kg山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程表4-1装置化验分析项目序号取样地点分析项目分析方法分析次数备注1原料油1次/天馏程，℃不定期1次/班总氮，PPM1次/班碱氮，PPM不定期芳含量不定期多芳含量不定期运动粘度20℃mm²/s不定期不定期凝固点，℃不定期分子量不定期残碳不定期滤后原油胶质胶质，mg/100ml1次/天残碳1次/天杂质1次/天斗25微米2柴油产品比重d₂201次/班运动粘度20℃mm²s不定期1次/天十50ppm不定期酸度，mgKOH/100ml不定期实际胶质，mg/100ml不定期凝固点，℃不定期闪点，℃1次/班十六烷值不定期序号取样地点分析项目分析方法分析次数备注95%回收温度，℃芳含量不定期多芳含量不定期3石脑油比重d₄20馏程50%回收温度，(90%回收温度，℃95%回收温度，c不定期不定期不定期4新氢组成分析1次/天于新氢压缩机入口取样5循环氢组成分析1次/天氢卡90%(V)硫化氢1次/班NH₃浓度1次/班露点分析露点仪法开工用6燃料气组成分析不定期7含硫污水硫化氢碘量法不定期氨不定期8低分气组成分析1次/天硫化氢1次/天9脱硫化氢汽提塔顶气体组成分析1次/天硫化氢1次/天氮气组成分析不定期山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程2.艺原理及流程2.1.1加氢精制的工艺原理加氢精制的目的：除掉油品中的硫、氮、氧等杂质及金属杂质并使烯烃饱和，改善油品的使用性能和加氢精制过程是在临氢及一定的温度、压力和催化剂的作用下，除烯烃饱和外，原料中的硫化物、氮化物、氧化物分别与氢气作用，生成H₂S、NH₃、H₂O和相应的烃类，使存在于烃类的杂质变成易除去的气体，达到了精制的目的。加氢精制过程中，主要进行以下反应：①加氢脱硫反应加氢脱硫反应是加氢过程中最重要的化学反应，馏分油中含硫化合物的加氢脱硫反应主要是碳—硫键、硫—硫键的断裂反应。在催化剂和氢气的存在下，转化成烃类产物和硫化氢，使硫脱除。在石油馏分中存在多种类型的硫化物。如：硫化物、多硫化物、硫醇、噻吩、苯并噻吩、二苯并噻吩等，其中大多数的直馏和裂化粗柴油中主要是后两种硫化物，加氢脱硫反应如下：RSH+H₂RH+H,S 二硫化物加氢： 噻吩加氢：苯并噻吩加氢：S噻吩<四氢噻吩≈硫醚<二硫化物<硫醇R-NH₂H₂RH+NH₃吡啶加氢：山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程由于C=N键的键能比C-N键的键能大的多，所以，含吡咯环和吡啶环的化合物在加氢脱氮反应中，一般是先进行加氢饱和然后进行氢解，加氢饱和反应的化学平衡是加氢脱氮反应速率的控制因素，提高反应压力可以提高中间产物的浓度，从而提高加氢脱氮反应速率。降低反应温度虽可增加化学平衡常数，但却降低了反应速率，因此，对加氢脱氮反应来说并不可取。在难以脱氮的含氮化合物进行反应时，常采用在几种杂原子化合物中，含氮化合物的加氢反应最难进行，或者说它的稳定性最高。当分子结构相似含氮化合物>含氧化合物>含硫化合物例如：焦化柴油加氢时，当脱硫率达到90%的条件处，其脱氮率仅为40%。③加氢脱氧反应各种石油馏分中，氧化物的含量很少，氧化物难于进行加氢反应。环烷酸是石油馏分中经常遇到的含环烷酸：含氧化合物加氢脱氧反应的化学平衡常数较大，是强放热反应。④烃类的加氢反应a.烯烃加氢反应裂化石油产品中，含有大量的烯烃，烯烃的加氢速度很快，常温下即可进行。二烯烃的加氢速度比单烯烃更快，低压和较低的温度即可进行，因此烯烃的饱和不需要很高的反应温度。烯烃加氢反应如下：R=C-C=C-R'+2H2R=CH2-CH2-CHb.芳烃和稠环芳烃的加氢反应芳烃和稠环芳烃的加氢反应如下：上述反应在300—500℃,压力30.0MPa(绝)以下，提高反应温度，平衡向芳烃和稠环芳烃方向移动，提高压力对反应有利。总之环数、烷基链数越多，芳烃和环芳烃的稳定性越高。⑤脱金属反应在重质石油馏分和渣油脱沥青油中，含有金属镍和矾，它们是以卟啉化合物状态存在的，在较高的氢压下，这些大分子进行一定程度的加氢和氢解，在催化剂表面上形成镍或矾沉积。一般来说，以镍为基础的化合物，反应活性比矾络合物要差一些，后者大部分沉积在催化剂的外表面，而镍更多地穿入到颗粒内部。脱金属聚合反应的进行，金属有机化合物发生氢解，生成的金属都沉积在催化剂表面上，造成催化剂减活，并导致床层压降升高。聚合反应结果，形成了催化剂上的碳沉积；一定温度下，采用较高氢分压将会降低这类中间产物的浓度；从而减少焦炭的生成，温度的升高有利于中间产物焦炭的增加，因此温度愈高、原料油中稠环分子浓度愈高，焦炭的生成也就愈多。在加氢精制过程中，上述各类反应的难易程度或反应速率是有差异的。一般情况下，上述各类反应的反应速率按大小排序如下：脱金属>二烯烃饱和>脱硫>脱氧>单烯烃饱和>脱氮>芳烃饱和实际上，各类化合物中的各种化合物由于结构不同其反应活性仍有相当大的差别，例如：对于硫化物而言，硫醇比硫醚易于加氢，环状硫化物比链状硫化物易于加氢，同类硫化物分子量愈小愈容易加氢；对于烯烃加氢而言，分子量愈小愈容易加氢，正构烯烃比异构烯烃易于加氢。上述反应规律一般都是用单体模型化合物进行研究得出得结果，而实际上在石油馏分中这些烃类和非山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程烃类化合物是同时存在的。在这样复杂的混合物中，各类化合物的加氢反应是互相影响的，有的是促进有的是抑制，这就需要对不同组成的混合物体系分别考察。例如，研究发现碱性含氮化合物(如喹啉等)的存在会显著抑制含硫化合物(如噻吩等)的加氢脱硫反应；而含硫化合物加氢后生成的H₂S则会促进C-N加氢反应过程需要消耗氢气。使溴价降低一个单位，耗氢量约增加1.03—1.42m3/m3进料，每下降1%,耗氢量的增加约为8.9—17.9m3/m³进料。加氢反应过程是放热反应：溴价每下降一个单位，放出反应热为1.94kcal/Kg进料，硫每下降1%,放出热量为3.88kcal/Kg进料，焦化柴油的反应热约为70—100kcal/Kg产物。2.1.2改质反应基本原理十六烷值是柴油燃烧性能的重要指标。柴油馏分中，链烷烃的十六烷值最高，环烷烃次之，芳香烃的十六烷值最低。同类烃中，同碳数异构程度低的烃类化合物具有较高的十六烷值，芳环数多的烃类具有较低的十六烷值。因此，环状烃含量低，链状烃含量多的柴油具有较高的十六烷值。催化柴油(LCO)中双环和三环芳烃，在MCI过程中，双环以上的芳烃只进行芳环饱和和环烷开环，其分子碳数不变。由于双环和三环芳烃转化为烷基苯，柴油中的高十六烷值组分增加，故柴油的十六烷值临氢降凝是典型的择形催化裂化反应，其反应机理与催化裂化有相同之处，即裂解反应同样在质子酸交叉的孔道系统组成，即直线型孔道和之字形孔道。直线孔口为0.53nm×0.56nm的椭圆，由于受沸石特殊孔道的限制，只允许分子直径小于0.55nm的链烷烃、带短侧链烷烃和带长侧链的环烷烃等高凝点组分选择性地裂解成小分子，从而降低油品的凝固点，其余的大分子异构烷烃、环烷烃、芳烃因不能进入孔道内从而不发生反应。柴油馏分只有长而窄的石蜡分子才能进入沸石的微孔中被裂化，因此临氢降凝工艺也2.1.4操作因素对加氢反应过程的影响加氢反应是放热反应，提高温度对加氢反应化学平衡是不利的，但有利于脱氢和裂化反应。在一定温度范围内，提高温度可以加快反应速度。对于不同的原料、不同的催化剂反应活化能不同，提高温度反应速度的提高也不同，活化能越高，提温时反应速度提高越快。同时，随着运转时间的延续，催化剂活性下降，也需提高温度予以补偿，但是温度过高，超过416℃,易产生过多的裂化反应，增加催化剂积炭，产较低的温度从化学平衡的角度来看是有利的，但温度低，反应速度慢，如温度太低，由于反应速度太山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程通常，脱硫反应在260℃开始进行，超过370℃,反应速度上升很小；脱金属反应超过316℃,金属几乎可以全部脱除，低于此温度只能部分脱除；双烯、单烯分别于115℃、260℃开始进行反应，但温度高于427℃,则不利于烯烃加氢，生成油烯烃含量不仅不下降，而且开始上升；脱氮、脱氧反应要求温度比脱硫和烯烃饱和反应要高，温度越高，反应速度越快。在实际生成过程中，反应温度应为反应器两个床层般入口温度以控制280—330℃为宜。②压力在加氢过程中，反应压力是指氢分压。加氢装置的氢分压决定于操作压力、氢油比、循环氢浓度以及原料汽化率。由于加氢反应是体积缩小反应，提高压力，有利于加氢反应的进行，反应压力对脱氮影响最大，如以脱氮为主要目的时，应维持在较高的压力下操作，提高压力还可以减少缩合和迭合反应，并改善提高反应压力不仅改善了反应深度和减少催化剂结焦，而且反应速度将随着氢分压上升而上升，在催化剂组成数量一定的条件下，反应是遵守“质量作用定律”,即加氢反应速度与浓度成正比关系。由于气体的可压缩性，在设备一定的条件下，如维持氢油比不变，提高反应压力还可提高装置处理能但是高的反应压力也有不利的一面——过高的反应压力会使反应物出现液相从而使催化剂表面与气相反应物的接触受到抑制，使反应速度降低，使催化剂选择性变差，因而造成液收率下降，耗氢增加，氢纯度降低，过高的压力会增加设备投资和操作费用，同时对设备制造也带来一定的困难。在生产过程中，加氢精制反应压力一般维持在1.6—15.0MPa,焦化柴油加氢精制在2.5MPa时，氮化物的加氢精制速度较低，必须在6.0MPa以上的氢分压才有足够的加氢深度。提高氢分压对加氢过程是有利的，提高氢分压的方法有：在操作压力不变，通过提高氢油比来提高氢分压会使原料油气相分压降低，因而反应速度下降。③空速在催化反应过程中，反应是在催化剂活性中心进行，如果把油分子在催化剂活性中心上所消耗的时间作为反应时间，而不考虑油分子在催化剂孔隙内或在催化剂粒外部液膜所消耗的时间，那么一个分子在催化剂活性中心消耗的平均时间与催化剂藏量对进料速度之比成比例，或者，换句话说这个时间与空速的倒数成正比，所以空速倒数是反应时间的正确度量。空速的单位h',分体积空速和重量空速，通常使用体积空速。加氢的空速较小，因为反应深度主要由催化剂表面反应来控制，加大空速会导致反应深度下降，此时需提高反应温度来予以补偿，低空速可以得到较好的效果，但会促进加氢裂化反应，增加耗氢和催化剂积炭，在催化剂数量不变时，也意味着降低了装置的处理能力。根据催化剂的活性，原料性质和反应深度不同，空速在一较大范围内波动，从0.5-山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程1.0h',重质油料和二次加工中得到的油料在加氢处理时要采用较低的空速。在加氢精制过程在给定的温度下降低空速，烯烃饱和率、脱硫和脱氮率都会有所提高。④氢油比加氢氢油比起着保护催化剂的作用，大量的氢气通过反应器可以把反应的生成热带走，保证反应器内提高氢油比，有利于加氢反应，因为氢气与原料的分子比增加了，反应原料分子浓度增加，则有利于反应向生成物方向进行，既提高了产品质量，又减少了催化剂结焦，但是氢油比过大，原料与催化剂接触2.1.5分馏的基本原理分馏的任务是将在加氢反应过程中产生的硫化氢，氨等危害油品质量的杂质从油品中除去，并根据馏程将加氢反应生成物分割成符合质量要求的汽油、柴油等。分馏过程中根据油品在一定的压力下各组分之间的挥发度不同造成的汽液两相浓度之差来实现的。当油品被加热时，由于油品中的轻组分的挥发度高，首先汽化进入汽相，将汽相分离，就可以得到重组分浓但是油品经一次加热汽化所得的产物纯度往往不能达到要求，有一些较重的组分也会进入汽相，需要将分离出的油品多次进行加热、汽化和分离。以便进一步提高纯度。这一过程是在精馏塔中完成的。精馏塔一般由精馏段、提馏段和进料段三部分构成，在精馏塔内，根据不同精馏过程的需要，安装有许多层不同种类的塔盘和降液管。在精馏过程中，汽相自塔盘上的小孔从下向上通过，液相从上层塔盘上降液管自上而下流到塔盘上方与汽相接触，由于温差的原因在接触过程中，汽相中相对挥发度低的重组分放出热量进入液相，而液相中的较轻组分则吸收热量进入汽相，从而达到精馏的目的。影响分馏过程的因素主要有操作压力和操作温度。由于油品的压力与沸点成正比，所以操作压力与操作温度无论哪一因素发生变化，都将直接影响分馏过程。在操作过程中，如果压力低于要求值，则油品中2.1.6加热炉的工作原理加热炉一般都由四个主要部分组成：对流室、辐射室、烟囱和燃烧器。在两室内装有炉管，辐射室底低温油料先流进对流室炉管，再流经辐射室炉管变为高温油料而出。喷嘴：主要给加热炉以高温热源。喷嘴喷出的高温火焰以辐射传热方式将大部分热量传给炉管内流动的油料，又经对流传热方式将热量传给对流室炉管内流动着的油料，又经空气预热器通过对流方式将热量山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程传给预热空气，最后剩余的热量随烟气经烟囱排入大气中。辐射室：又叫炉膛，是加热炉的核心部分。从喷嘴喷出的燃料在炉膛内燃烧，需要一定的空间才能燃烧完全，故其体积较大，由于火焰温度高达1500-1800℃,故不能直接冲刷炉管以防止炉管内结焦或被烧热量损失很少，炉墙又把热量反射回来传给炉管一部分。若在火焰周围加花格墙壁，可大大增加炉管的辐火焰的形状和大小主要取决于火嘴的结构形式和尺寸。火焰离炉管越远，辐射传热量越小，所以只要保证火焰不直接扑到炉管上应尽量减少炉膛的体积，提高传热强度，节省设备投资。对流室：离开辐射室的烟气温度不能太低，否则会降低辐射传热效率，通常控制700-800℃之间，这样高温的烟气还有很多的热量应该利用，所以设置对流室，在对流室内，烟气冲刷炉管速度越快，传热能力越大，故对流室要窄而高，炉管间距尽量小些。有时为了提高对流室的传热能力还常采用钉头管和翅片管，以加大它的外表面积。管内油料和管外烟气采用逆流方式，这样可提高传热效果。有时在对流室内加烟囱：作用是将炉膛的燃烧烟气排入大气。炉型不同，烟囱布置也不同。烟囱内部必须用耐火和保温材料放置。烟气离开对流室的温度一般在300-450℃为宜。这些热量用空气预热器来回收一部分，使烟气进一步降温到200℃左右，再进入烟囱排走，有时就直接进入烟囱排走。烟气排出靠自然通风或强制通风。自然通风就是利用烟囱内高温烟气的重度差产生抽力，将烟气排入大气；强制通风则是利用引风机将烟气排出。为了控制进入炉膛的风量，在烟道内设置一块或几块可调节压2-3mmH₂O(毫米水柱),这样在打开看窗观察炉膛内情况时，火焰不会外扑，确保安全。2.1.7离心泵的工作原理离心泵在启动之前，泵内应灌满液体，此过程为灌泵工作，驱动电机通过泵轴带动叶轮旋轮，叶轮中的叶片驱使液体一起旋转，产生离心力，在此离心力的作用下，液体沿叶片流道被甩向叶轮出口，液体经当一个叶轮不能使液体获得足够的能量时，可用多个叶轮串联或并联来对液体做功。在液体被甩向叶轮出口的同时，叶轮中心处就形成低压，在吸液管和叶轮中心处的液体之间就产生压差，吸液管中的液体在这个压差的作用下，便不断地经吸入管路及泵的吸入室进入叶轮中，这样，叶轮在离心泵的工作原理可简单概括为，当叶轮高速旋转时，便产生离心力，离心力对液体产生作用，使液体获得巨大动能和静压能，同时在叶轮中心形成负压，使液体吸入叶轮的流道，然后高速向四周甩出，由于叶轮不停地旋转，液体便不断地被吸入和排出。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程离心泵的构造、作用及性能离心泵的主要部件有：叶轮、泵轴、吸入室、蜗壳、轴离心泵的过流部件是吸入室、叶轮和蜗壳，其作用是：1)吸入室：吸入室位于叶轮进口前，其作用是把液体从吸入管引入叶轮，要求液体流过吸入室的流动损失较小，2)叶轮：叶轮是离心泵的重要部件，液体就是从叶轮获得能量的，对叶轮的要求是在损失最小的情况下使单位3)蜗壳：蜗壳位于叶轮出口之后，其作用是把从叶轮内流出的液体收集起来，并把它按一定要求送入下级叶轮可能在反应器后的空冷器冷却时冷却结晶沉积堵塞管路。为防止出现铵盐堵塞管路及设备，同时为了洗涤出部分硫化物，在空冷A2101A-H前、换热器E2103A和E2102前注水，确定注水量的依据是保证高分含硫污水中硫氢化铵的含量低于8%(m)。(2)注缓蚀剂操作：为减轻加氢反应系统注水后形成的湿硫化氢环境造统，将缓蚀剂注入T2201顶馏出管线。缓蚀剂的注入量由CIS-2301设备调节，注入量一般控制在15—20克缓蚀剂/吨原料油。缓蚀剂的注入量根据酸性水的Fe不大于3ppm来调整。2.2.1反应部分颗粒。过滤后的原料油进入原料油缓冲罐(V-2101),经加氢进料泵(P-2101A,B)升压，在出口流量调节阀的控制下，与混合氢混合作为混合进料，依次流经反应流出物(Ⅲ)/混合进料(I)换热器(E-2103A,B)、反应流出物(I)/混合进料(Ⅱ)换热器(E-2101)换热，然后进入反应进料加热炉(F-2101)加热山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程至反应所需温度后依次进入加氢精制反应器(R-2101)、加氢降凝反应器(R-2102),在催化剂作用下进来自R-2102的反应流出物，经反应流出物(I)/混合进料(I)换热器(E-2101)、反应流出物(Ⅱ)/分馏塔进料换热器(E-2102)、反应流出物(Ⅲ)/混合进料(I)换热器(E-2103A,B)依次与混合进料、分馏塔进料、混合进料换热，然后经反应流出物空冷器(A-2101)冷却至45℃进入高压分离器(V-2102)。为了防止反应流出物中的铵盐在低温部位析出，通过注水泵(P-2102A、B)将脱盐水注至A-2101上游侧冷却后的反应流出物在高压分离器(V-2102)中进行油、气、水三相分氢脱硫塔(T2101)脱除反应生成的H2S,然后经循环氢入口分液罐(V-2104)分液后，进入循环氢压缩机硫污水一起送至装置外进行酸性水汽提处理。高分油相在液位控制下经减压调节阀进入低压分离器2.2.2分馏部分低分油经精制柴油/低分油换热器(E-2203A～D)与产品分馏塔底的精制柴油换热后，进入脱硫化氢汽提塔(T-2201)。脱硫化氢汽提塔(T-2201),塔底通入1.0MPa过热汽提蒸汽，塔顶油气经脱硫化氢汽提塔顶空冷器(A-2201)、脱硫化氢汽提塔顶后冷器(E-2201)冷凝冷却至40℃,进入脱硫化氢汽提塔顶回流罐(V-2201)进行气、油、水三相分离。闪蒸出的气体排至装置外；含硫含氨污水与高分污水一起送出装置；油相经脱硫化氢汽提塔顶回流泵(P-2201A,B)升压后全部作为塔顶回流。为了抑制硫化氢对塔顶管道和冷换设备的腐蚀，在塔顶管脱硫化氢汽提塔底油经反应产物(Ⅱ)/分馏塔进料换热器(E-2102)与反应产物换热后进入产品分馏塔(T-2202),T-2202设有29层浮阀塔盘，塔底设分馏塔底重沸炉(F-2201),塔顶油气经产品分馏塔顶空冷器(A-2202)、产品分馏塔顶后冷器(E-2202)冷凝冷却至40℃后进入产品分馏塔塔顶回流罐(V-2202),回流罐压力通过燃料气控制。回流罐液相经产品分馏塔塔顶回流泵(P2202A,B)升压后，一部分作为分馏塔的回流，另一部分作为石脑油产品出装置。V-2202分水包排出的含油污水自流出装置由产品分馏塔底油经精制柴油泵(P2203A,B)升压后经柴油/低分油换热器(E-2203A～D)与低分油换热，然后经柴油空冷器(A-2203)冷却至45℃后作为柴油产品送出装置。一部分分馏塔底产品经分馏塔底重沸炉泵(P-2204A,B)升压经分馏塔底重沸炉(F-2201)加热后返山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程2.2.3催化剂预硫化流程为了使催化剂具有活性，新鲜的或再生后的催化剂在使用前均必须进行活化--预硫化。本设计采用液相硫化方法，硫化剂为二甲基二硫化物(DMDS)。硫化时，系统内氢气经循环氢压缩机C-2101按正常加氢进料泵(P-2101A,B)入口，经高压换热器E2103AB、E-2101进入反应进料加热炉(F-2101),按催化剂预硫化升温曲线的要求升温，通过反应器R-2101、R-2102中催化剂床层进行预硫化。离，高分气体进入循环氢压缩机C-2101,催化剂预硫化过程中产生的水从V-2102底部间断排出，由于预硫化时，系统中不含NH3,含硫污水中的硫含量较正常生产时低，约为0.3%。催化剂硫化时采用直馏煤油作为硫化油，硫化油由系统送至装置内。催化剂硫化后，采用直馏柴油钝化催化剂，直馏柴油由系统送至装置内。为了恢复使用过的催化剂活性，催化剂需要再生，本装置催化剂再生按器外再生方式考虑。2.2.4公用工程部分为了使催化剂具有活性，新鲜的或再生后的催化剂在使用前均必须进行活化—预硫化。本装置设计采(F-2101),按催化剂预硫化升温曲线的要求升温，通过反应器R-2101、R-2102中催化剂床层进行预硫化。离，高分气体进入循环氢压缩机C-2101,催化剂预硫化过程中产生的水从V-2102底部间断排出，由于预硫化时，系统中不含NH3,含硫污水中的硫含量较正常生产时低，约为3%。催化剂预硫化时采用直馏煤油作为硫化油，硫化油由系统送至装置内。催化剂预硫化后，采用直馏柴2.2.5开工、停工条件开工时，开工油从罐区来，经原料油过滤器(SR-2101)、原料油缓冲罐(V-2101)、加氢进料泵(P-2101A、B)进入系统，当高分、低分建立液位后，低分油返回原料油罐(I)入口，反应部分建立循环。反应部分催化剂预硫化的同时，开工油引至E-2203A～D向分馏部分进油，当脱硫化氢汽提塔、产品分馏塔建立液位后，分馏部分可以建立循环，以缩短开停工时，原料油缓冲罐(V-2101)中油经不合格油线出装置。反应部分油从低压分离器3.装置的操作及仪表设备反应器入口压力MPa(G)12.5(10.0±0.3)反应器出口温度(SOR/EOR)℃压力MPa(G)温度℃(3)低压分离器温度℃(4)脱硫化氢汽提塔(塔顶回流罐)压力MPa(G)温度℃(5)产品分馏塔(塔顶回流罐)温度℃为确保装置平稳操作，稳定生产、统一管理、降低能耗，装置采用集散型控制系统(DCS),以实现全装置的集中管理，分散控制。装置的主要工艺检测和控制变量以及主要机泵设备的运行均在DCS进行显示，并对检测和控制变量进行记录，调节报警等操作。根据工艺过程的不同需要设置必要的安全联锁保护系统(ESD),本项目统一称为安全仪表系统(SIS)。装置多数控制回路为单参数定值控制回路和主副参数串级控制回路，同时还采用了不少国外同类装置中成熟经典的特殊控制方案。在反应器床层高温时，启用紧急放空系统，使反应压力按7.0Bar/min的速度将反应器压力降至安全压力。3.2.1主要控制回路说明(1)原料油气封系统PIC2102为防止加氢原料油的氧化生成不利于加氢催化剂的氧化物，加氢原料油缓冲罐顶部设置气封系统，采用压力分程控制系统，进气调节阀，反作用动作；排气调节阀，反作用动作。(2)高压进料油泵、循环油泵的控制大功率的高压多级油泵，由于其内部结构的原因，有着自己的流量曲线，并且有一个最小的吸入流量，低于此最小流量，油泵会产生激烈振动造成多种破坏结果，因此，采用出口返回入口最小旁路流量的启动方法，保证高压油泵开车和运行中的安全。反应进料流控FRCA2104,调节器反作用，调节阀FC;各泵有各自独立的经限流孔板返回的管路。(3)加热炉出口温度控制采用炉出口温控(TRCA2127A)与燃料气压控(PICA2106)串级控制方案。(4)加氢反应器床层温度测量和控制加氢精制反应器反应烈度较缓和，其床层测温一般采用横插式共用一个保护管三点式热电偶，分别测量床层中心点和距中心点2/3床层半径处温度。各床层测温位置因工艺而定。加氢精制反应器反应烈度较缓和，不是每个床层都设温度控制点。本反应器采用其中二层入口中心点山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程温度单参数控制冷氢注入量(TIC2131B,TIC2132加氢精制反应器反应烈度较缓和，结焦主要在第一床，因此设置能测量第一床层和整个反应器进出口液位控制LRCA2105:调节阀FC采用流向为底进侧出的角型阀，并注意其执行器应用足够的克服不平界位控制LRCA2106:调节阀FC选用多级平衡式阀芯，耐高压降、抗气蚀、低噪声角型调节阀，流向低低液位联锁仪表按三取二配置，切断阀设在调节阀的上游。3.2.2自动保护联锁系统加氢精制装置由于反应部分大都处于高温高压并有氢气存在的苛刻操生产中随时可能发生故障，危及生产安全，造成重大设备事故、重大经济损失和人身安全事故。所以必须设置一套完整的、行之有效的自动保护联锁系统(ESD系统)。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程(1)停循环氢压缩机联锁当循环氢压缩机入口分液罐液位计(LS2103)报警，或者按下手动机按钮，则会导至停循环氢压缩机。(2)停进料加热炉联锁.当进料加热炉出口温度高高报警(TSHH2127B),或者主燃料气三个压力(PS2101、PSLL2107、PSLL2107B)中有两个报警，或者循环氢压机停机，或者启动紧急泄压，或者按下手动停炉(PB2102)按钮，则会导至停反应加热炉。(3)停分馏塔底重沸炉联锁.当分馏塔底重沸炉各分支出口流量任何一个低报警，或者主燃料气三个压力(PS2201、PSLL2205、PSLL2205B)中有两个报警，或者按下手动停炉(PB2201)按钮，则会导至停分馏塔底重沸炉。(4)停进料泵联锁.当循环氢压机停机，或者启动紧急泄压，或者按下手动停进料泵按钮，则会导至停进料泵。(5)关闭高分油切断阀联锁.当测量高分高油液位(LS2102AB)报警时，则会导致关闭高分油切断阀。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程类别数量反应器2加热炉2压缩机3换热器空冷器容器泵总计本装置设备是在高温高压和含氢气介质中操作，且在工艺流体中含有H2S等腐蚀介质，因此在选材时除了考虑所用材料必须符合有相应标准的规定外还应遵循以下原则：1)临氢设备应按APIRP941-1997《炼油厂和石油化工厂高温和高压下临氢用钢材》中抗氢腐蚀曲线(Nelson曲线)的要求选用材料。2)有高温H2+H2S腐蚀部分，一般应选用不锈钢复合钢板，其腐蚀率按照H2+H2S等腐蚀曲线(柯柏曲线)。3)凡选用的材料，在使用中可能发生湿H2S应力腐蚀开裂的部位，要求制造完毕后必须进行消除应的规定，且应是上述标准中列出的材料牌号和标准。5)选用国外钢材制造压力容器时，应是国外相应压力容器最新标准所允许使用的钢材。其使用范围6)一般内构件的钢材使用温度范围可以按钢材抗氧化极限温度确定。7)与容器壳体直接相焊接的内构件材料应选用与壳体相焊部分同类的材料。加氢精制反应器(R-2101)和加氢降凝反应器(R-2102)为加氢反应部分的重要设备，也是整个加氢装置的核心部分，该设备为轴向反应器，在高温临氢环境下运行，其内部分为三个催化剂床层，反应器床层之间设计冷氢箱和分配盘。介质为高温H2,油气，按APIRP941-1997《炼油厂和石油化工厂高温和高山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程压下临氢用钢材》中抗氢腐蚀曲线(Nelson曲线)的要求及目前该类反应器的市场状况，选用21/4Cr-1Mo(2)高压换热器该装置加氢反应部分换热器均在高压下操作，采用高压U型管双壳程换热器，材质为21/4Cr-1Mo+0Cr18NilOTi复合钢板，共四台：反应产物(I)/混和进料(I)换热器E-2101、反应产物(III)/混合进料(I)换热器E-2103AB)和反应产物(II)/分馏塔进料换热器E-2102。考虑至本装置的高压换热器直径较大，将采用采用螺纹锁紧环式结构。螺纹锁紧环式与常规的大法兰●密封可靠性好。由于该种换热器自身结构的特点，由内压引起的轴向力是通过管箱盖和螺纹锁紧环作用于管箱本体上。这样承载的管箱本体施加给密封垫片的面压就小，使螺栓直径变细，便于拧紧，很容易发挥密封效果。另外，螺纹环锁紧式换热器在运转中如果发现管程密封处泄漏或管壳程串漏时，可以利用露在外面的固定螺栓和辅助紧固螺栓很容易地进行再紧，避免泄漏。再者，这种型式的换热器，它的壳体和管箱通过焊接成为一体，没有大法兰连接，因而避免了流体向外泄漏的可能性。同时，由于结构上的原因，在需要进行换热器抽芯清洗或修理时，不必要移动壳体和管箱。这样，换热器上的开口接管就可以时，不需移动壳体，可节省许多劳力和时间。并且可利用专用的拆装架，使拆装作业顺利进行。多法兰，降低了金属的耗量。同时，由于这种换热器为一体结构，没有大法兰，壳程开口接管就可设置在尽可能靠近管板的位置上，而普通法兰型换热器，在靠近管板端部有相当长度的管子不能有效利用(死区)而在这种换热器中则可充分发挥传热作用，使得单位换热面积所耗的金属重量相应下降了。它的经济性与普通法兰型的换热器相比就越显著。2.采用离心泵，异步电机驱动，2台，正常情况下一开一备。3.循环氢压缩机：采用离心式压缩机，1台，该机组为一级压缩，由3.5MPa蒸汽背压至1.0MPa汽4.新氢压缩机：采用往复式压缩机,2台，该机组两级压缩，由电机驱动。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程4.岗位操作法1、严守岗位，集中精力，在平稳操作中发现不平稳因素。重点注意加热炉出口温度的变化；反应器压力及最高点温度的变化情况，冷氢控制点及换热器流出温度的变化情况，发现波动及时调整。当反应温度接近指标时，加热炉可不必再加燃料气。待前后温度平稳后再根据当时反应器的温度与实际之间的差别适当调整加热炉出口温度，达到所规定的工艺指标。3、如发现反应温度不平稳时，要先保持入炉瓦斯量不变使前部温度平稳，若发现反应温度上升时，4、升温或降温时严格控制加热炉出口温度，同时参考反应器床层最高点温度，从实践中掌握加热炉出口温度变化时对反应器床层温度变化的影响，以及床层温度变化对生成油密度变化影响的程度。5、冷氢的使用易使反应器内催化剂结焦，微小的温度波动一般用调节燃料气的方法而不用冷氢。4.2.1GIBF-2组×4单元型自动反清洗过滤器概述单位操作条件备注过滤介质流量过滤介质温度℃过滤介质压力最大允许压降颗粒过滤精度反冲洗介质滤后产品和辅助氮气油品操作粘度山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程4.2.2原料油缓冲罐液位(LICA2102)液位波动的原因：①原料油进装置量增加，缓冲罐液位上升。②自动反冲洗过滤器SR2101频繁反③反应进料量增大，缓冲罐液位下④原料油缓冲罐压力升高，液位下⑥预处理部分其它可能跑油的原因②自动反冲洗过滤器③原料进料量增大。④原料油缓冲罐V2101压⑤仪表假显示或控制阀故障。⑥系统漏油或窜油等原①查明原因，调节使之平稳。②改走副线并查找原因及时处理。③稳定进料量。④稳定缓冲罐压力，查明原⑤改走副线并联系仪表校验。原料油缓冲罐设有燃料气气封保护设施，隔断原料油与空气接触，避免生成聚合物和胶质，为有效防止结垢。为了防止反应系统高压串回原料缓冲罐，造成超压，在原料罐上安装安全阀。影响原料油缓冲罐压力的因素：②氮气中断或压力低，造成压力下降。③控制阀故障：当放空阀正常时，如补压阀卡在关状态或堵，则缓冲罐压力下降，如补压阀卡在开状态，则压力平稳，氮气消耗量明显增加；当补压阀正常时，如放空阀卡在开状态，缓冲罐压力平稳，氮气消耗量明显增加，如放空阀卡在关状态，则缓冲罐压力迅速上升，造成安全阀起跳。②联系调度恢复氮气压力。③根据具体情况判断原因，到现场确认阀位开度是否正确，如有问题，可暂时改付线控制，同时联系仪表修阀。反应温度一般指反应器入口温度T12127。本装置反应温度的调节主要靠炉F2101炉膛温度来控口温度变化。在调节温度时，应遵循先提量后提温，先降温后降量的原则。反应温度的升降，应控制一定的速度，防止加热炉及催化剂因热负荷变化过于剧烈而受到破坏。2.原料油组成变化，反应温度波动。1.尽量维持进料量平稳无波动，查出原因及时做相应处理。2.根据原料油组成变化情况，调整反应温度。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程3.原料油带水，反应温度下降。4.循环氢或新氢流量波动，其原因可能为：循环机或新氢机停机；新氢中断；冷氢控制阀失灵全开；调氢油比5.冷油控制阀定位器失灵，阀位波动，造成炉入口温度波动，从而影响反应温度。6.系统压力波动，高分紧急放空7.燃料气系统压力、流量、组成发生变化或带液。3.原料油带水则加强原料油缓冲罐脱水，同时通知罐区4.根据具体情况判断氢气流量波动原因，采取相应处理措施：如循环氢压机故障停机，则及时降温并开启备用机，备用机不能启动则紧急停工；如新氢压机故障停机，视入口缓冲罐V2106压力情况改放火炬，同时启动备用机，备用机不能启动，则加氢改装置内大循环维持运转，等待新氢压机启动；新氢中断，则改装置内大循环，等待新氢恢复；冷氢阀失灵全开，则改用上下游阀控制，同时联系仪表修阀。5.冷油控制阀改用付线阀控制，同时联系仪表修阀。6.查出波动原因及时处理，如是高分压控或紧急放空控制阀故障打开，停用时应先关闭控制阀上手阀，再关闭下手阀，打开导淋放空，注意防止硫化氢中毒。7.调稳燃料气压力，加强瓦斯缓冲罐切液，切液时，注意防止硫化氢中毒；如系统原因，及时联系调度。8.先调整F2101烟道挡板，保证负压，再逐步调整风门和烟道挡板，使炉膛氧含量在控制范围之内，进一步调整各个长明灯和火嘴瓦斯量，相应调整风门、烟道挡板，使各个火嘴均匀分布，燃烧良好。反应压力一般由放空调节阀或新氢一回一调节阀、二回二和三回三来控制，反应压力的调整必须以保证产品质量合格为前提。①循环氢流量增加，混氢量增加，反应压力增加，反之，反③原料性质变化，耗氢量变④反应温度升高，反应深度增加，耗氢量增加，反应压力下⑤新氢流量增加，反应压力⑥高分压控阀或放空阀失灵⑦高分液位波动对反应压力①检查压缩机各气阀工况是否正常，如有异常，通知车间值班人员或设备技术员及机修人员，根据指示切换压机，情况紧急相应调整进料量，维持反应压力在控制范围。如通④反应温度的调整一般是根据指令进行，因此要相应调整进⑥改副线控制，注意停用控制阀时应先关闭控再关闭下手阀，打开导淋放空，注意防止硫化氢中毒。及时联系⑦稳定高分液位，高分液位波动一般是带控制点的浮筒液位计或液控阀故障造成，应首先根据现场玻璃板液位计或不带控制点的差压液位计的液位显示判断是否为浮筒液位计故障，如是此原因，则液控阀改手动，根据差压液位计的显示暂时维持控制，如不是浮筒液位计故障则为液控阀故障，可暂时改付线控制。判山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程提高氢油比，有利于加氢反应，因为氢气与原料的分子比增加了，原料分子浓度增加，则有利于反应向生成物方向进行，既提高了产品质量，又减少了催化剂结焦，但是氢油比过大，原料与催化剂接触时间缩短，反过来又不利于加氢反应，加氢深度下降，系统压降也增加，这对于生产过程是不利的。提高氢分压对加氢过程是有利的，提高氢分压的方法有：①在设备允许的条件下，提高总压，提压过程中需注意压缩机、进料泵、高压注水泵的工况；②提高循环氢纯度，可通过高分压控将部分含硫循环氢气放火炬，另外降低反应产物冷后温度可增加加大空速会导致反应深度下降，此时需提高反应温度来予以补偿；降低空速可以得到较好的效果，但会促进加氢裂化反应，增加耗氢和催化剂积炭，同时在催化剂数量不变时，也意味着降低了装置的处理能力。空速的调整一般根据车间或调度指令进行，操作人员不得擅自调整空速。反应器床层温度是判断反应分布是否均匀、反应是否正常及加氢深度的标志，也反映了催化剂装填质本装置设计在反应器两个床层之间注入冷氢，冷氢是带走反应热，调节床层温度的重要手段，可减少床层温差，提高催化剂的使用寿命，防止床层超温，调节冷氢量的原则是勤调少调，在增加冷氢量时，既要兼顾炉F2101出口温度，还要注意保证原料的炉前混氢量不低于工艺指标，防止冷氢阀开度过大，氢气走短路造成反应器前部床层氢气中断，导致催化剂前部床层结焦。①原料油中烯烃、硫、氮、氧含量增加，床层温升增大。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程②反应器入口温度升高，床层温升增大。③催化剂活性降低，床层温升下降。④氢纯度下降，床层温升下降。⑦系统压力升高，床层温升增加。⑧反应器或换热器内部介质走短路，床层温升下降。⑨新氢流量增加或组成纯度上升，床层温升增大(1)提高反应器内氢分压；(2)促进原料油雾化，使油和催化剂更好接触；(3)改善反应器温度分布，降低反应器床层的径向温差；(4)带走反应热，维持反应系统热平衡。①氢纯度下降，床层压降增大；氢纯度上升床层压降减小。②氢油比增大，差压增大。④催化剂局部粉碎或结焦，差压增大。①提高供氢纯度，如氢纯度高，可适当降低系统总压。②调节氢油比。④如催化剂粉碎，则停工进行催化剂撇头；高分液位是通过调节高分油去低分量来控制的。液位一般控制在(50±5)%,液面超高，循环氢带液严重，易对压缩机造成损害，液面过低，会造成高压串入低压系统。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程①原料油进料增加，液位上①查明变化原因作相应处升。理。②查明原因，稳定新氢、循③高分压力上升，液位下环氢量。⑤控制阀失灵或仪表假显示。⑤控制阀失灵或仪表假显⑤走副线控制，联系仪表处示。理⑥高分去低分油量增加，液位下降。高分界位是通过控制含硫污水排放量来控制，界位一般控制在(50±5)%,界面高会使低分油带水，界面低会使污水带油或造成跑油。根据高分界位的测量原理，如果加氢原料密度较高时，为防止含硫污水带油，应控制较高界位。④控制阀失灵或仪表假显示低分压力正常调节是通过压控调节阀排放低分气量来控制。低分气由于硫含量较高，含硫气体出装置去脱硫。压力超高影响安全生产，要及时联系调度相关岗位查明原因并处理。压力低生成油不能正常进入脱硫化氢塔，在开工时，可用氮气通过充压线将低分充压至正常。低分液位是通过控制向脱硫化氢塔进料量来控制。一般控制在(50±5)%,液位高会使排出酸性气带油，液面低会造成油带气，向脱硫化氢塔串气。③低分油去脱硫化氢塔量增加，液位山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程低分界位是通过控制含硫污水排放量来控制，界面高会使低分油带水，界面低会使污水带油或造成跑④控制阀失灵或仪表假显示加氢分馏岗位是针对柴油的综合质量指标进行调节，以进料温度、塔顶温度、塔底吹汽及塔压作为调节手段，正常生产中，应根据进料量及进料性质的变化情况，及时调整各可调参数，在保证各产品质量合格的前提下尽量做到平稳、安全、长周期运转。影响因素调节方法①低分油带水。④调节阀故障。④调节阀改副线控制，联系仪表维修。4.4.1.2脱H2S汽提塔(T2201)顶温度影响因素调节方法①脱H₂S塔顶回流量变化。③脱H₂S塔底汽提量变化。④脱H₂S塔顶空冷水冷运转情况及冷后③稳定好塔底汽提蒸汽量4.4.1.3脱H2S汽提塔(T2201)顶压力影响因素调节方法②脱H₂S塔顶温度变化。④查明原因，可先将含硫气体排入放空管线，联山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程影响因素调节方法①脱H₂S塔进料量变化④脱H₂S塔底液位变化。⑤脱H₂S塔顶温度变化。⑥脱H₂S塔顶压力变化。⑥稳定脱H₂S塔压力。影响因素调节方法②脱H₂S塔底温度波动。①查明进料量及进料组成变化原因，采取相应措施。②调节塔底温度使之稳定。③稳定汽提蒸汽量。④控制阀改副线调节，联系处理。4.4.1.6脱H2S汽提塔(T2201)顶回流罐液位影响因素调节方法②脱H₂S塔顶温度变化。①查进料组成变化原因作相应调节，稳定进塔顶温度是调节粗汽油干点和柴油闪点的关键参数，塔顶温度低则粗汽油干点、柴油闪点会偏低，反之，则粗汽油干点、柴油闪点会偏高。④分馏塔塔顶空冷及水冷运转情况及冷后⑧稳定F2201出口温度。⑤重沸炉出口温度波动②稳定塔顶温度④查明原因，可先改瓦斯气体去放空，联系⑥稳定塔底温度塔底温度是调节柴油初馏点和闪点的重要参数，塔底温度低，柴油初馏点低、闪点低。①查明进料量及进料组成变化原因，采取相应措⑦改控制阀副线控制，联系仪表维修山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程原因①分馏塔进料温度低；②分馏塔塔底温度低；③分馏塔塔顶温度低，塔顶回流量大；④分馏塔塔底液位波动；⑤分馏塔进料组成变化或带水；⑦分馏塔压力高；⑧塔顶回流带水；⑨采样及分析误差。①适当提高分馏塔进料温度；②提高塔底温度；③适当减小塔顶回流量，提高塔顶温度；④稳定分馏塔塔底液位；⑤查明分馏塔进料组成变化的原因作相应调节，如带水，加强低分脱水；⑥改走控制阀副线控制，联系仪表处理。⑦稳定分馏塔压力使符合操作指标；原因①加氢反应温度低；②反应压力低；③低分压力高；④分馏塔压力高；⑤塔底温度低；⑥分馏塔进料温度低；⑦汽提蒸汽量小：⑧分馏塔进料组成变化或带水；⑨E2203内漏；⑩采样及分析误差。①在允许的条件下适当提高加氢反应温度；②适当提高反应压力至操作指标允许的范围内；③适当降低低分压力;④适当降低分馏塔压力;⑤提高塔顶温度或进料温度以提高塔底温度；⑥提高分馏塔进料温度;⑦加大汽提蒸汽量⑧查明进料组成变化或带水原因，加强高低分脱水；⑨E2203内漏时提高管程介质压力或停工检原因①分馏塔进料温度波动；②分馏塔塔底温度波动；③分馏塔塔顶温度波动；④分馏塔塔底液位波动；⑤分馏塔进料组成变化或带水；⑥分馏塔压力波动；⑦采样及分析误差，①稳定分馏塔进料温度；②降低分馏塔塔底温度；③适当调整稳定分馏塔塔顶温度；④稳定分馏塔塔底液位；⑤查明分馏塔进料组成的原因，适当调整操作温度，加强高低分脱水；原因山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程①脱H2S塔进料温度低；②塔顶回流带水；③脱H2S塔塔顶温度低，塔顶回流量大；④脱H2S塔塔底蒸汽量小或带水；⑤控制阀故障或仪表假显示⑥脱H2S塔压力高；①适当提高脱H2S塔进料温度；③适当减小塔顶回流量，提高塔顶温度；⑥稳定脱H2S塔压力使符合操作指标；加氢装置内共有两台加热炉，加氢进料加热炉F2101和分馏塔底重沸炉F2201。(2)检查完毕一切无问题后，改好瓦斯系统吹扫流程对瓦斯系统进行吹扫试压到0.8MPa。低点放空均应排空见汽后关阀试压，无问题后开各放空阀，并停汽放掉管线内存水。2、点火前准备工作仪表、风机等都应安装齐全、好用。(2)再次检查瓦斯系统，与本套有关的阀门均应关闭，炉前所有瓦斯阀，吹扫时开的各瓦斯线排凝(3)准备好消防用具，消防蒸汽引到炉前，排除凝结水、并通入少量蒸汽。(5)准备好点火用具。(1)瓦斯火咀点火：①关各瓦斯火嘴、进装置瓦斯总阀，用蒸汽(或N2)对瓦斯系统置换(注意燃料气分液罐V2301不要超压)合格。②停蒸汽同时打开瓦斯进装置总阀，引瓦斯进入燃料气分液罐V2301,分液罐V2301放空置换后再③瓦斯引至炉前后，在炉子各瓦斯控制阀前，用胶皮管引至远处放空，直至采样分析氧含量小于1%为合格，进一步将瓦斯引到炉底瓦斯总管，在高点放空，直至采样分析氧含量小于1%为合格，然后关山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程⑤全开烟道挡板和各燃烧器风门，向炉膛内吹蒸汽，烟囱见蒸汽后继续吹扫10—15分钟。⑥停吹扫蒸汽，关小烟道挡板至1/3左右，用柴油点火棒(或点火器)点燃长明灯，脸要避开看火孔，及时确认长明灯是否正常燃烧，如熄灭，立即抽出点火棒重新点燃，直至所有长明灯均正常燃烧。⑦逐个缓慢打开各燃烧器瓦斯阀门，确认燃烧器主火嘴是否点燃，如果火嘴未点燃，应立即关闭瓦斯阀，查找原因，处理后重新打开瓦斯阀门，确认点燃，直至所有火嘴全部点燃。①点火时操作人员不要正对火嘴及看火窗，以防回火烧伤。②当不需要将所有火嘴全部点燃时，应使点燃的火嘴形成对角或对称，以防炉管受热不均。③严禁不使用长明灯而用邻近燃烧着的火嘴去点别的火嘴的危险操作法，必须一个个火嘴分别用长④火未点着，立即关闭瓦斯阀，检查原因，处理后再按点火步骤重新点火。①先降温后降量，炉出口降温速度要求不能超过25℃/h。②降温过程中，逐步关小火嘴和减少火嘴。③当全部火嘴停用后，全开烟道档板及风门自然降温。炉膛温度若在400℃以上应适当吹蒸汽，炉膛温度达150℃时停汽，打开所有门类，并以蒸汽吹扫所有燃料管线。④炉出口温度降至200℃时，停止炉进料。①应根据工艺的要求，操作中发生事故时方可紧急停炉。②立即熄灭全部火嘴，炉膛内吹入灭火蒸汽。1)正常操作的检查①严格执行工艺卡片中规定的各项指标，随时检查炉进料量，炉出口温度，瓦斯压力的变化情况。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程③火焰是否达到完全燃烧，短促有力。烟囱冒烟情况，火焰是否偏斜。④炉内花墙，耐火层及炉顶有无裂痕，脱落，倒塌现象。2)加热炉的火焰要求及调节方法。c、火焰不扑炉管、花墙，炉膛内明亮。原因调节方法1、瓦斯量大；2、通风量少；3、处理量大1、减少瓦斯量；2、开大风门，烟道挡板；3、增加火嘴原因调节方法1、瓦斯量少；2、通风量大；3、处理量小1、增大瓦斯量；2、关小风门，烟道挡板；3、减少火嘴c、火焰发红原因调节方法1、风量少；2、炉膛负压低1、调节风门、烟道挡板开度；2、开大烟道挡板开度d、火焰发白原因调节方法1、瓦斯量小；1、增大瓦斯量；2、减少通风量；e、火焰发飘原因调节方法1、瓦斯量大；2、炉膛负压低1、关小瓦斯阀；2、开大烟道挡板开度f、火焰扑炉管原因调节方法1、火焰长2、火嘴安装不正1、见上a2、安正火嘴3)炉出口温度影响因素及调节方法：a、炉进料量变化山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程进料量增大，温度降低；反之则升高，应平稳进料量。b、炉进料温度变化进料温度高，温度升高；反之则降低，应平稳进料温度。控制燃料气压力使变稳，联系调度稳定瓦斯压力。烟道挡板开度小，通风量小，燃烧不完全，温度降低，反之，则炉膛负压高，温度降低。应调整好烟e、风机出现故障，通风量不足，燃烧不好，温度下降，应尽快修理风机。4)炉膛温度要均匀，在正常操作中，要多火嘴，短火焰，齐火苗，保持炉膛明亮，火焰天蓝色。炉f、仪表失灵造成假象。5)炉子烧得好坏的判断：(1)炉子烟囱眼看不见冒烟为正常。(2)冒大黑烟，燃料突增，仪表失灵，炉管严重烧穿。(3)冒黑灰大烟，气体燃料突增或带油。(4)冒黄烟，操作混乱，调节不当造成缩火，燃烧不完全。从加热炉火焰上：燃烧完全，炉膛明亮，火焰不扑管，炉管烟囱不冒烟，火焰呈天兰色。(1)加热炉的正常声音，响声一直均匀。(2)“轰隆”一声，一般都是熄火、停风、停电。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程(3)有规则地来回轰声，是比例积分调节不当。(4)无规则地来回轰声，是司炉员调节不当或进料量及燃料气压力变化，气体燃料带油。1)烟道气中氧含量过高：原因措施1、炉体堵漏不好；2、风门开度大；3、烟道挡板开度大；4、炉膛负压值高1、加强堵漏；2、调节好“三门一板”2)烟肉冒黑烟：原因措施1、炉进料量变化，2、供风不足3、炉管烧穿；4、仪表失灵；5、瓦斯带油。1、降进料，调节“三门一板”;2、调节“三门一板3、轻则灭附近火嘴，重则紧急停工4、改自动为手动；原因措施1、燃料气带油；2、烟道挡板开度太小或突然停运；烟囱抽力不足2、开大烟道挡板；开大自然通风门3、降量生产；3、加热炉超负荷运转；4、瓦斯置换5、改变瓦斯组成。6、提高瓦斯压力，6、瓦斯压力低4)缩火：原因措施1、燃料油气带水；2、风门开度不当1、加强切水；2、调节风门开度5)炉管破裂：原因措施1、高温氧化；1、着火小时，请示领导按停工处理；2、原料中断；2、着火大时，按紧急停工处理；3、局部过热；3、立即打开炉膛消防蒸汽阀灭火；4、年久失修；4、立即切断燃料，切断加热炉出进口油源；5、炉管质量差：5、从炉入口给汽扫线，把炉管内存油扫净。6、操作不当，超温超压6)炉管烧穿原因措施山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程1、火嘴安装不正；2、炉管局部结焦；3、炉管材质不好；4、腐蚀严重1、轻微烧穿时，降量降温；2、严重时，立即熄火；3、打开炉膛消防蒸汽灭火7)炉膛发暗原因措施1、烟道挡板开度小；3、炉膛负压低；调节“三门一板”8)反常的火焰外形原因措施1、缺少燃烧空气；2、喷嘴部分堵塞；3、火嘴安装高度和角度不对；1、调节风门开度；2、处理堵塞喷嘴；3、调整火嘴高度和角度9)火盘外壁温度过高原因措施1、风门开的太小；2、炉火嘴安装高度或角度不对；3、盘隔热沟缝不好；1、适当开大风门；2、调整火嘴高度或角度；3、检修时修补10)炉出口温度不稳原因措施1、瓦斯压力波动：2、瓦斯组成变化或带油带水；3、进料量或循环氢量波动；4、仪表故障或调节方法不当1、稳定瓦斯压力；2、加强瓦斯脱油、脱水；3、稳定进料量和循环氢量4、联系仪表维修11)炉出口温度烧不上去原因措施1、瓦斯压力低；1、提高瓦斯压力；2、瓦斯中氢含量太大；2、设法改变瓦斯组成；3、瓦斯带水或串入蒸汽；3、加强脱水4、火嘴喷孔堵或阻火器丝网堵4、清扫阻火器及喷头5、烟道档板开度不合适6、进料量增大或入炉温度降低7、燃烧不完全8、炉超负荷(进料量太大)8、检查原因降低负荷。9、炉子熄灭9、关闭瓦斯阀，用蒸汽吹扫后重新点火12)炉膛温度不均匀原因措施山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程2、火焰长短不齐。3、热电偶位置不合适。4、各路流量不均，风向、风力影1、调正火嘴。3、联系仪表维修或停工后检查处理。4、调节各路流量均匀，加强烟道和风门调节。13)加热炉进料中断原因措施由于机泵或电机故障进炉物料中断3、当进料恢复后，按开工程序点炉①炉管内介质流速过低而炉膛温度过高。③氢气中断时间较长或温度控制失灵，使炉膛温度过高。①明亮的炉膛中看到辐射管呈暗黑灰色。②进料量未变而炉膛温度升高，炉出口温度不上升。在高温的炉管中，油品中的胶质和裂解的重芳烃一部分附着在管壁上形成焦，从而降低了炉管的传热效果，使炉子的热效率降低。炉管烧焦就是在一定高的温度下通入一定量的蒸汽和非净化风，使附着在炉管上的焦燃烧成焦炭和灰，使焦的体积缩小而崩裂并在蒸汽的冲击下，使之粉碎后带出。蒸汽在烧焦时起风量控制烧焦速度，非净化风量过大会使炉管温度过高而烧坏炉管，非净化风量过小，会使烧焦不完全，所以烧焦用的蒸汽量，非净化风量要视情况而增加或减小。①停炉后扫线，当炉管内达到常温、常压后，检查炉管弯头、热电偶等处结焦情况。山东省莘县华祥石化有限公司加制氢车间操作规程②改好炉子烧焦流程及加好盲板，将炉出口转油线与烧焦放空罐连接。③准备好蒸汽(压力不小于0