挂篮施工计算

朽木易折，金石可镂。千里之行，始于足下。第页/共页第1章设计计算说明1.1设计根据①、客户提供的《郑徐客专施图（桥参）联-04-02》;②、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；③、《路桥施工计算手册》；④、《结构力学》、《材料力学》；⑤、《机械设计手册》；⑥、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）⑦、《马路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）1.2挂篮结构36+56+44m延续梁三角形挂篮模板主要由主桁系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。挂篮结构如图所示1.3挂篮设计1.3.1主要技术参数①、砼自重G＝26.5kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、材料容许应力：牌号许用正应力[σ]许用弯曲应力[σw]许用剪切应力[τ]Q235215MPa215MPa125MPaQ345310MPa310MPa180MPa40Cr470MPa480Mpa280MpaPSB830690Mpa1.3.2挂篮构造挂篮采用三角形挂篮，挂篮的前横梁由2H396×199普通热轧H型钢组焊而成，底篮前、后横梁由H300×200H型钢组焊桁架组成，底模下加强纵梁由H300×150普通热轧H型钢组焊件组成，吊杆采用φ32精轧螺纹钢。挂篮自重约71t。1.3.3挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0；挂篮正常使用时采用的安全系数为1.2。活载分项系数：1.4恒载分项系数:1.2②、作用于挂篮的荷载1、箱梁荷载：取1#块、4#块分离计算按照箱梁截面受力特点，划分箱梁各节段断面如图所示：通过建立箱梁各节段三维模型并查询各段体积，计算箱梁断面内各段分量如下表所示段号1#块(3m)4#块(3.5m)备注①47.1KN55.0KN校核外模导梁②207.4KN180.2KN校核腹板下纵梁③117.4KN133.8KN校核内模导梁④203.3KN171.6KN校核底板下纵梁恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。作用于主桁上箱梁荷载最大按83t计算；施工机具及人群荷载：2.5kPa；倾倒混凝土产生的荷载：2KPa振捣混凝土产生的荷载：2KPa挂篮自重：71t；③、荷载组合荷载组合I：混凝土分量+超载+动力附加荷载+挂篮自重人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮系统行走计算。1.3.4内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定。第2章挂篮底篮及吊杆计算2.1.1腹板下面纵梁的计算一、浇注1#块时1、载荷计算1）、混凝土荷载q单侧腹板混凝土荷载为：q1＝207.4×1.05×1.2/(3×0.65)=134KN/m22）、除侧模外，模板分量按2.5KN/m2计，模板载荷为：q2＝2.5×1.2＝3KN/m23）、人群及机具荷载为：q3＝2.5×1.4＝3.5KN/m24）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为：q4=（2＋2）×1.4＝5.6KN/m25）、纵梁自重为：W2=0.37KN/m6）、腹板处纵梁上的均布荷载为（腹板下布置3条纵梁，间距均布约为0.217m）：W1＝（q1＋q2＋q3＋q4）×0.217=31.7KN/m2、受力分析腹板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件，其截面特性参数如下：Wx=490cm3,Ix=7350cm4其受力暗示图如下图所示：由材料力学计算软件求得浇注1#块时腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图为：其支座反力Ra＝54.6KN、Rb＝42.2KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝73.43KN.mσw＝Wmax/Wx＝73.43×106/490×103＝149.9Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）、挠度图为：其最大挠度fmax＝10.198mm<4600/400=11.5mm满意要求二、浇注4#块时1、载荷计算1）、混凝土荷载q单侧腹板混凝土荷载为：q1＝180.2×1.05×1.2/（3.5×0.575）=112.8KN/m22）、除侧模外，模板分量按2.5KN/m2计，模板载荷为：q2＝2.5×1.2＝3KN/m23）、人群及机具荷载为：q3＝2.5×1.4＝3.5KN/m24）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为：q4=（2＋2）×1.4＝5.6KN/m25）、纵梁自重为：W2=0.37KN/m6）、腹板处纵梁上的均布荷载为（腹板下布置3条纵梁，间距均布约为0.19m）：W1＝（q1＋q2＋q3＋q4）×0.19=23.73KN/m2、受力分析腹板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件，其截面特性参数如下：Wx=490cm3,Ix=7350cm4其受力暗示图如下图所示：由材料力学计算软件求得浇注4#块时腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图为：其支座反力Ra＝57.62KN、Rb＝59.86KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝60.13KN.mσw＝Wmax/Wx＝60.13×106/490×103＝122.7Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）、挠度图为：其最大挠度fmax＝8.489mm<4600/400=11.5mm满意要求2.1.2底模下普通纵梁的计算`一、浇注1#块时1、载荷计算1）、混凝土荷载q底板混凝土荷载为：q1＝203.3×1.05×1.2/(3.5×3)=24.4KN/m22）、模板分量按2.5KN/m2计，模板载荷为：q2＝2.5×1.2＝3KN/m23）、人群及机具荷载为：q3＝2.5×1.4＝3.5KN/m24）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为：q4=（2＋2）×1.4＝5.6KN/m25）、纵梁自重为：W2=0.37KN/m6）、底板处纵梁上的均布荷载为（底板下布置4条纵梁，间距均布约为0.875m）：W1＝（q1＋q2＋q3＋q4）×0.875=31.9KN/m2、受力分析底板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件，其截面特性参数如下：Wx=490cm3,Ix=7350cm4其受力暗示图如下图所示：由材料力学计算软件求得浇注1#块时底板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图为：其支座反力Ra＝54.94KN、Rb＝42.46KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝73.88KN.mσw＝Wmax/Wx＝73.88×106/490×103＝150.8Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）、挠度图为：其最大挠度fmax＝10.271mm<4600/400=11.5mm满意要求二、浇注4#块时1、载荷计算1）、混凝土荷载q底板混凝土荷载为：q1＝171.6×1.05×1.2/(3.65×3.5)=16.9KN/m22）、模板分量按2.5KN/m2计，模板载荷为：q2＝2.5×1.2＝3KN/m23）、人群及机具荷载为：q3＝2.5×1.4＝3.5KN/m24）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载为：q4=（2＋2）×1.4＝5.6KN/m25）、纵梁自重为：W2=0.37KN/m6）、底板处纵梁上的均布荷载为（底板下布置4条纵梁，间距均布约为0.9125m）：W1＝（q1＋q2＋q3＋q4）×0.9125=26.5KN/m2、受力分析底板下H型钢采用材质为Q235的H300×150H型钢组焊件，其截面特性参数如下：Wx=490cm3,Ix=7350cm4其受力暗示图如下图所示：由材料力学计算软件求得浇注4#块时底板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图为：其支座反力Ra＝48.23KN、Rb＝46.22KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝67.03KN.mσw＝Wmax/Wx＝67.03×106/490×103＝136.8Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）、挠度图为：其最大挠度fmax＝9.472mm<4600/400=11.5mm满意要求2.1.3底篮后横梁受力验算

模板、支架按2.5kN/m2计，人群及机具荷载按2.5kN/m2计，倾倒和振捣混凝土荷载按4.0kN/m2计，由底篮纵梁计算可知，浇注1号块时底蓝后横梁受力最大，后横梁约承受箱梁60%的荷载。其受力简图如下：其中：F1为浇注1#块时底板下普通纵梁作用在后横梁上支座反力(54.94KN);F2为浇注1#块时腹板下纵梁作用在后横梁上支座反力(54.6KN)底篮后横梁采用H300×200H型钢组焊桁架加工，其力学参数如下:截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3由理正结构工具箱计算得浇注1#块时底篮后横梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示1）剪力图其支座反力：RA=RD=11.8KNRB=RC=110.7+153.5=264.2KN2）弯矩图其最大弯矩Wmax＝53.9KN.mσw＝Wmax/Wx＝53.9×106/779×103＝69.2Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）挠度图其最大挠度fmax＝0.581mm<3120/400=7.8mm满意要求2.1.4底篮前横梁受力验算模板、支架按2.5kN/m2计，人群及机具荷载按2.5kN/m2计，倾倒和振捣混凝土荷载按4.0kN/m2计。由底篮纵梁计算可知，浇注4号块时底蓝前横梁受力最大，前横梁约承受箱梁40%的荷载。其受力简图如下：第13页共33页

其中：F1为浇注4#块时底板下普通纵梁作用在前横梁上支座反力(46.22KN);F2为浇注4#块时腹板下纵梁作用在前横梁上支座反力(41.48KN);底篮前横梁采用H300×200H型钢组焊桁架加工，其力学参数如下:截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3由理正结构工具箱计算得浇注4#块时底篮前横梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示1）剪力图其支座反力：RA=RD=8KNRB=RC=93.3+117.9=211.2KN2）弯矩图其最大弯矩Wmax＝43.9KN.mσw＝Wmax/Wx＝43.9×106/779×103＝56.4Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）挠度图其最大挠度fmax＝0.579mm<3120/400=7.8mm满意要求第14页共33页

2.1.5底篮前后横梁空载后退受力验算挂篮空载后退时，底篮所有分量由端部两个吊点承受，主要承受荷载为外模自重、底模自重以及纵梁自重。后退时单侧外模自重约为26.1KN，底模自重约为15.4KN，纵梁单根自重为1.9KN。底篮后横梁采用H300×200H型钢组焊桁架加工，其力学参数如下:截面面积A=73.03cm2截面惯性矩Ix=11400cm4抗弯截面模量Wx=779cm3底篮后横梁受力简图如下：其中：P1、P14为外模自重作用于底篮后横梁的载荷；P2、P3、P4、P5、P6、P7、P8、P9、P10、P11、P12、P13为底模自重及纵梁自重作用于底篮后横梁的载荷；W1为底篮后横梁自重。P1=P14=26.1×0.8/2=10.44KNP2=P3=P4=P11=P12=P13=1.9×0.6+15.4/4.8×0.6×0.22=1.56KNP5=P6=P7=P8=P9=P10=1.9×0.6+15.4/4.8×0.6×0.66=2.41KNW1=0.57KN/m由材料力学计算软件求得导梁的弯矩图、挠度图如下：1）、弯矩图其最大弯矩Wmax＝54.2KN.mσw＝Wmax/Wx＝54.2×106/779×103＝69.6Mpa<[σw]＝215MPa满意要求2）、挠度图为：第15页共33页

其最大挠度fmax＝16.96mm<8350/400=20.9mm满意要求因底篮前横梁截面、长度及吊点位置与底篮后横梁均相同，且受力较底篮后横梁要小，故底篮前横梁也满意强度及刚度要求。由以上计算可知，挂篮在后退过程中安全，满意整体强度及刚度要求。2.1.6挂篮内导梁受力验算：内导梁在挂篮施工中承受箱梁顶部混凝土、内模自重的结构,采用H300×150H型钢加工，其截面特性如下：Wx＝490cm3，Ix＝7350cm4作用于内导梁上载荷如下：1、浇注1#块时内模顶部混凝土载荷为：117.4KN2、浇注4#块时内模顶部混凝土载荷为：133.8KN3、内模载荷为：30KN;4、导梁载荷为：0.37KN/m一、浇注1号块时：1号块梁长3m，内导梁上作用的荷载主要通过内模背架传递至内导梁，其受力简图如下：其中：P6为内模自重作用于导梁的载荷；P1、P2、P3、P4、P5为箱梁顶部混凝土及内模自重作用于导梁的载荷；W1为导梁自重。P6=30/(6×2)=2.5KN第16页共33页

P1=P2=P3=P4=P5=(117.4×1.05×1.2)/(5×2)+30/(6×2)=17.3KNW1=0.37KN/m由材料力学计算软件求得导梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图其支座反力Ra＝51.47KN、Rb＝39.24KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝65.92KN.mσw＝Wmax/Wx＝65.92×106/490×103＝134.5Mpa<[σw]＝215MPa满意要求2）、挠度图为：其最大挠度fmax＝9.262mm<4600/400=11.5mm满意要求二、浇注4号块时：4号块梁长3.5m，内导梁上作用的荷载主要通过内模背架传递至内导梁，其受力简图如下：第17页共33页

其中：P1、P2、P3、P4、P5、P6为箱梁顶部混凝土及内模自重作用于导梁的载荷；W1为导梁自重；P1=P2=P3=P4=P5=P6=(133.8×1.05×1.2)/(6×2)+30/(6×2)=16.55KNW1=0.37KN/m由材料力学计算软件求得导梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图其支座反力Ra＝51.58KN、Rb＝49.42KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝68.26KN.mσw＝Wmax/Wx＝68.26×106/490×103＝139.3Mpa<[σw]＝215MPa满意要求2）、挠度图为：第18页共33页

其最大挠度fmax＝9.748mm<4600/400=11.5mm满意要求三、挂篮空载前移时：挂篮前移3.5m时导梁受力处于最不利情况，其主要承受内模分量，受力简图如下图所示挂篮空载前移时，导梁仅承受模板自重，其强度无需举行校核。主要校核其刚度变形情况。其中：P1、P2、P3、P4、P5、P6为内模自重作用于导梁的载荷；P1=P2=P3=P4=P5=P6=30/(6×2)=2.5KNW1=0.37KN/m由结构力学计算软件求得导梁空载前移3.5m时挠度图如下所示：其最大挠度fmax＝8.84mm<8100/400=20.25mm满意要求2.1.7挂篮外导梁受力验算：外导梁主要承受箱梁翼缘处混凝土分量及外模分量，采用H300×150H型钢加工，其截面特性如下：Wx＝490cm3，Ix＝7350cm4第19页共33页

作用于外导梁上载荷如下：1、浇注1#块时顶部翼缘处混凝土载荷为：47.1KN2、浇注4#块时顶部翼缘处混凝土载荷为：55.0KN3、单侧外模重：26.1KN;4、导梁载荷：0.37KN/m一、浇注1号块时：1号块梁长3m，外导梁上作用的荷载主要通过外模背架传递至外导梁，其受力简图如下：其中：P6为外模自重作用于导梁的载荷；P1、P2、P3、P4、P5为箱梁翼缘处混凝土及外模自重作用于导梁的载荷；W1为导梁自重。为简化计算，假设翼缘板混凝土分量及模板分量由1根外导梁承受，则：P6=26.1/6=4.35KNP2=P3=P4=P5=P6=(47.1×1.05×1.2)/5+26.1/6=16.2KNW1=0.37KN/m由材料力学计算软件求得导梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图其支座反力Ra＝48.58KN、Rb＝38.48KN2）、弯矩图为：

其最大弯矩Wmax＝62.43KN.mσw＝Wmax/Wx＝62.43×106/490×103＝127.4Mpa<[σw]＝215MPa满意要求2）、挠度图为：其最大挠度fmax＝8.807mm<4600/400=11.5mm满意要求二、浇注4号块时：4号块梁长3.5m，外导梁上作用的荷载主要通过外模背架传递至外导梁，其受力简图如下：其中：P1、P2、P3、P4、P5、P6为箱梁顶部混凝土及内模自重作用于导梁的载荷；W1为导梁自重。为简化计算，假设翼缘板混凝土分量及模板分量由1根外导梁承受，则：P1=P2=P3=P4=P5=P6=(55×1.05×1.2)/6+26.1/6=15.9KNW1=0.37KN/m由材料力学计算软件求得导梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：1）、剪力图其支座反力Ra＝49.59KN、Rb＝47.51KN2）、弯矩图为：其最大弯矩Wmax＝65.62KN.mσw＝Wmax/Wx＝65.62×106/490×103＝133.9Mpa<[σw]＝215MPa满意要求2）、挠度图为：其最大挠度fmax＝9.37mm<4600/400=11.5mm满意要求2.1.8吊杆(精轧螺纹钢)计算1）、由以上前、后横梁检算结果可知，后横梁处内侧吊杆所承受的最大支点反力为264.2kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为：σb＝N/A＝264.2×103/804.2=328.5MPa其安全储备为：K=690/328.5=2.1>1.52）、前吊杆所承受的最大支点反力为211.2kN，采用φ32精轧螺纹钢时，其应力为：σb＝N/A＝211.2×103/804.2=262.6MPa其安全储备为：K=690/262.6=2.6>1.5由上述计算可知，底篮前后横梁的吊杆安全储备均大于1.5，满意要求。

2.1.9挂篮前横梁受力验算：前上横梁承受荷载为前吊挂反力，由前面计算情况可知，浇注4号块时前吊杆处反力最大，因此前上横梁按浇注4#块时情况举行受力检算，其受力简图如下：其中：P1、P8为浇注4#块时底篮前横梁外侧吊杆作用于前上横梁的载荷（8KN）；P2、P7为浇注4#块时挂篮外导梁前端吊杆作用于前上横梁的载荷（47.51KN）；P3、P6为浇注4#块时底篮前横梁内侧吊杆作用于前上横梁的载荷（211.2KN）；P4、P5为浇注4#块时挂篮内导梁前端吊杆作用于前上横梁的载荷（49.42KN）；W1为前上横梁自重(1.14KN/m)。前横梁采用2H396×199H型钢组焊桁架加工，其截面力学参数如下:截面面积A=144.32cm2截面惯性矩Ix=40000cm4抗弯截面模量Wx=2020cm3由理正结构工具箱求得浇注4#块时前上横梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示1）剪力图支座反力：Ra＝Rb=58.11+263.22=321.3KN2)弯矩图其最大弯矩Wmax＝180.02KN.mσw＝Wmax/Wx＝180.02×106/2380×103＝75.6Mpa<[σw]＝215MPa不满意要求3）挠度图其最大挠度fmax＝4.372mm<4560/400=11.4mm满意要求第3章挂篮主桁计算3.1荷载组合I(混凝土分量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载)3.1.1荷载计算由第二章计算的结果是以该组合计算而得出的结果，即在混凝土分量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载的组合下，单片主桁前吊点最大荷载P=321.3KN。3.1.2荷载组合I作用下主桁计算①计算简图三角形桁架简化后计算简图如下图所示。经结构力学求解器算得出各杆件内力情况如下图所示：轴力图：弯矩图：挠度图：由上图可知1-4杆、2-3杆受压，1-2杆、2-4杆受拉，各杆件的强度验算如下表所示：序号内力（KN）选材截面面积(cm2)正应力(MPa)许用应力(MPa)备注1-2杆525.62-t20×200钢带8065.7215满意1-4杆-418.32［32a矩形截面9743.1215满意2-3杆-636.52［32a矩形截面9765.6215满意2-4杆525.62-t20×200钢带8065.7215满意前后支点反力为：R=P×9200／4600=321.3×9200／4600=642.6KN前R=-P×4600／4600=-321.3×4600／4600=-321.3KN后②最大挠度计算由以上计算可知，最大挠度位于底篮前横梁内侧吊点处，计算如下：主桁前支点挠度为ΔL1=10.8mm；前横梁挠度（底篮前横梁内侧吊杆吊点处）约为ΔL2=3.5mm；底篮前横梁内侧吊点处支点反力为：P=211.2KN，吊杆长度约为6.2m，吊杆弹性模量为E=2.01×105MPa，吊杆截面积为A=804mm2则PL211.2.103.6.2ΔL3=..0.0081m.8.1mm11.6EA2.0110.804..10则底篮前横梁内侧吊点处挠度为ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3=10.8+3.5+8.1=22.4mm③后锚及抗倾覆验算抗倾覆安全系数取2，则所需的φ32精轧螺纹钢(张拉力513kN)根数为：2R2.321.3n...1.25513513取n=4。则倾覆安全系数为：4513.Fs..6.4321.3④主桁杆件稳定性验算主桁1-4杆选用［32a槽钢组焊t10缀板而成，杆件净长度4.6m，轴力为-418.3KN，弯矩为14.1KN.M，杆件截面形状如图所示：其截面特性如下：1、截面面积A=97cm2；2、惯性矩Ix=15200cm4、Iy=10820cm43、抗弯模量Wx=950cm3、Wy=865cm34、回转半径ix=12.5cm、iy=10.6cm杆件的长细比为：λy＝l/iy＝4600/106=43.4查表得ψ＝0.885σ＝N/ψA+M/Wx＝418.3×103/（0.885×9700）+14.1×106/950×103＝63.6MPa<[σ]=215MPa满意要求主桁2-3杆截面与1-4杆相同，杆件净长度3.5m，轴力为-636.5KN，杆件的长细比为：λy＝l/iy＝3500/106=33查表得ψ＝0.925σ＝N/ψA＝636.5×103/（0.925×9700）＝70.9MPa<[σ]=215MPa满意要求由上述计算结果可知，主桁稳定性满意要求。3.2荷载组合II(挂篮自重+冲击荷载)3.2.1荷载计算①挂篮自重+冲击荷载挂篮前移时，主桁靠反压轮扣在轨道上行走，挂篮的底篮自重为55.2KN，内模30KN,外模52.2KN，则挂篮的前吊点的荷载为：P1=（55.2+30+52.2）/2=68.7KN，考虑冲击荷载后，单个前吊点荷载为：T=68.7×1.3=89.3KN。主桁结构计算简图如下图所示：吊挂滚轮处承受拉力为R=89.3×4.6/4.6＝89.3KN，计算临界面积为:Alj=89300/[τ]=89300/125=7.1cm2吊挂滚轮最小剪切面为A=10×4×2=80cm2＞Alj=7.1cm2满意安全要求。

第4章其他附属结构计算4.1、后锚扁担梁计算由主桁架后锚计算可知，单根精扎螺纹钢承受拉力P＝321.3/4＝80.3KN后锚扁担梁由双［22a槽钢组焊而成，其截面特性参数如下：1、截面面积A=111.7cm2；2、惯性矩Ix=11132cm43、抗弯模量Wx=927cm3后锚扁担梁主要承受吊杆拉力及斜撑槽钢的支撑力，其受力情况简图如图所示：P=2×80.3＝160.6KN由材料力学计算器求得后锚扁担梁剪力图、弯矩图、挠度图如下所示1）剪力图由图可知Rmax＝75.12KNτ＝Rmax/A＝75120/11170＝6.7Mpa<[τ]＝125Mpa满意要求2)弯矩图由图可知Wmax＝49.58KN.mσw＝Wmax/Wx＝49.58×106/927×103＝53.5Mpa<[σw]＝215MPa满意要求3）挠度图由图可知fmax＝0.3927mm<1240/400=3.1mm满意要求4.2、轨道计算轨道行走轨道截面如图所示采用I32a工字钢加工，其截面特性参数如下：1、截面面积A=2×67.156＝134.3cm2；2、惯性矩Ix=2×11100＝22200cm43、抗弯模量Wx=2×692＝1384cm3挂篮轨道在浇注混凝土时主要承受2-3杆件传递的压力