悬挑脚手架施工方案(正式)

PAGEPAGE4目录1、编制依据 21.1主要规范图纸 21.2参考资料 22、工程概况 22.1总体工程概况 22.2脚手架工程概况 23、施工部署 24、构造要求及技术措施 34.1.脚手架参数 34.2扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施 45、脚手架的搭设及拆除施工工艺 65.1搭设顺序 65.2搭设施工工艺 65.3挑梁抗扭转措施 75.4拆除施工工艺 76、劳动力配备 77、质量保证 78、安全施工措施 88.1材质及其使用的安全技术措施 88.2脚手架搭设的安全技术措施 88.3脚手架上施工作业的安全技术措施 98.4脚手架拆除的安全技术措施 99、文明施工要求 1010、脚手架计算书 111、编制依据1.1主要规范图纸1.1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)1.1.2《钢结构设计规范》(GB50017-2003)1.1.3《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)1.1.4建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80-91)1.1.5《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.1.6Z-8、12、18、23、3、30#楼结构施工图1.1.7Z-8、12、18、23、3、30#楼建筑施工图1.2参考资料1.2.1《建筑施工手册》（第4版）1.2.2《简明施工计算手册》（1999.7）2、工程概况2.1总体工程概况本工程为“于家堡居民还迁用房”第四标段工程，本标段工程位于天津塘沽区大连东道以南，春阳路以西，春光路以东，花园南路以北。总建筑面积约为12万平米,本标段共6栋单体建筑，分别为3#、8#、12#、18#、23#、30#楼;地上最高27-34层,所有单体建筑地下均为1层，作为居民自行车停车库。本工程主楼地基采用桩筏基础,结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构。抗震设防烈度为7度，抗震等级3#、30#楼34层部分为一级抗震，3#楼26层部分为二级抗震，30#楼27层部分为二级抗震，建筑结构的安全等级为二级，防火等级为一级,设计使用年限为50年。2.2脚手架工程概况结合本工程结构形式、实际施工特点，在结构施工阶段，由于前期采用外挂架，存在的众多不安全的因素，因此本工程外脚手架改用全封闭悬挑双排外脚手架，项目部将根据现场实际情况通知劳务分包单位在那层平面开始安装悬挑外架，型钢悬挑脚手架每隔五层一挑，直至封顶，进行结构施工。3、施工部署安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“无重大伤亡及消防、机械事故，一般轻伤率控制在3‰以内”安全生产目标的必然保障，也是剪刀撑布置图4.2作业层脚手板采用落叶松木质脚手板，脚手板厚50mm，宽200mm，两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14钢筋固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm，脚手板必须铺严，并在其表面再铺设一层彩条布或密目网。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板的对接、搭接构造要求见下图：4.2.连墙件采用二步三跨，竖向间距2.8米，水平间距4.50米，连墙件的连接方式为双扣件。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过外墙门窗洞口穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不宜大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接，每根连墙件覆盖面积应≤40m2；连墙件扣件连接示意图4.2脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.5m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度2.4m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm4.2.8警示色立杆和横杆均涂刷色彩光亮的黄色油漆；剪刀撑涂刷红白相间的油漆，红色油漆不可用防锈漆代替，应涂刷颜色鲜艳的红色面漆，红白油漆按50厘米长交错涂刷；工字钢和挡脚板均涂刷红白相间油漆，并按45°间隔15厘米进行涂刷。5、脚手架的搭设及拆除施工工艺5.1搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑梁→立杆→纵向大横杆→横向小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网→设连墙杆5.2搭设施工工艺在项目部通知的施工层楼面结构时留设地锚，地锚为φ16光圆钢筋，每根工字钢采用2个地锚，分别距墙300和1200。地锚每端锚固于混凝土内长度400mm，开口式，待工字钢就位后按单面焊接10d进行焊接固定。剪力墙预留洞口,以便能穿过挑梁(挑梁布置应避开暗柱)。悬挑水平钢梁采用18号工字钢,用φ16锚环固定于楼面。挑梁水平间距1.5m，每根立杆下设一根挑梁。挑梁安装后，挑梁下部与板梁之间要座平顶紧，挑梁与锚环之间用木楔打紧。5.3挑梁抗扭转措施架子承插管采用采用ø25钢筋，长度300mm架子在挑梁平面（高于梁200mm）处加设通长扫地杆，以增强挑梁平面的整体性和抗扭转刚度。同时在挑梁平面处应间隔一定距离设置水平剪刀撑，以保证挑梁端部的水平侧向位移。5.4拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。6、劳动力配备架子工80人，负责架子搭设及拆除测量放线工2人，负责脚手架垂直度控制7、质量保证7.1构配件允许偏差执行JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》8.1.5条款。7.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法执行JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》8.2.4条款。7.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准执行JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》8.2.5条款。7.4质量保证注意事项7.4.17.4.27.4.37.4.47.4.5安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧，脚手架钢管颜色一致。8、安全施工措施8.1材质及其使用的安全技术措施8.1.1扣件的紧固程度宜在40～50N•m，并不大于65N•8.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm8.1.38.2脚手架搭设的安全技术措施8.2.8.2.8.2.8.2.8.2.8.3脚手架上施工作业的安全技术措施8.3.18.3.28.3.38.3.4当作业层高出其下连墙件3.0m8.3.58.3.68.4脚手架拆除的安全技术措施8.4.18.4.28.4.38.4.48.4.58.4.68.4.78.4.88.4.98.4.108.4.118.4.128.4.139、文明施工要求9.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。9.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。9.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。9.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。9.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.9不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.12脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。9.13要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。9.14施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。9.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。9.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。9.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。9.19六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。10、脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.60米，立杆的步距为1.4米计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为25.0内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在下，小横杆在上；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用二步三跨，竖向间距2.80米，水平间距4.50米连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数天津省塘沽地区，基本风压为0.600，风荷载高度变化系数μz为1.140，风荷载体型系数μs为1.200；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度1.5与楼板连接的锚环直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；二、小横杆的计算，小横杆位于大横杆的上面（为了安全起见，实际搭设外挑长度相应减小）按剪支梁进行计算1.抗弯强度验算q-作用于横向水平杆的线荷载设计值(q=1.2Q1+1.2Q2+1.4Q3)Q1-脚手扳自重（0.35kN/m2)Q2-钢管自重（0.038kN/m)Q3-施工均布荷载（3kN/m2)l=1mq=1.2（0.35×0.75+0.038×1）+1.4×3×0.75=3.51kN/mM=1/8×q×l2=1/8×3.51×12=0.438kN.m=M/W=0.438×106/5.08×103=86.22N/mm2〈205N/mm2（钢材的抗弯强度设计值，由JGJ130-2001中5.1.6得）满足要求。2.挠度验算最大容许挠度=5×3.51×10004/384×(2.06×105)钢材弹性模量×(12.19×104)=1.82mm小横杆挠度小于[V]（由JGJ130-2001中5.1.6得）=1000/150=6.67mm，满足要求。三、大横杆的计算大横杆位于小横杆的下面，按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。1、抗弯强度验算计算简图如下：La=1.5m（见图示）集中力：F1=0.5qlb(1+a/lb)2=0.5×3.51×1.0×(1+0.3/1.0)2=2.97kN水平钢管自重（查表得每米钢管自重为0.038kN）：F2=0.038×1.5=0.057kNF=F1+F2=3.027kNM=0.175×F×La=0.175×3.027×1.5=0.79kN.m=M/W=0.79*106/5.08×103=155.51N/mm2〈205N/mm22、挠度计算V=1.146×F×La3/100EI=1.146×3.027×103×（1.5×103）3/100×2.06×105×12.19×104=4.66mm〈[V]=1500/150=10mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!四、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，由JGJ130-2001中5.1.7直角扣件和旋转扣件取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.3×3/2=0.07kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1×1.500/2=0.26kN大横杆的自重标准值P3=0.038×1.5=0.057kN活荷载标准值Q=3.000×1.0×1.500/2=2.25kN荷载的计算值R=1.2×(0.07＋0.26＋0.057)+1.4×2.25=3.61kN<Rc单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N·m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。五、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值为0.1248（kN/m）；NG1=0.1248×30=3.74kN（H=30m悬挑高度）（2）脚手板采用木脚手板，铺设3步脚手板，其自重标准值为0.35kN/m2；NG2=0.350×3×1.500×(1+0.300)/2=1.02kN（3）栏杆与挡脚板分别采用钢管、木胶板挡板，其自重标准值分别为0.038kN/m、0.35kN/m2；NG3=0.038×1.5×16=0.912kNNG4=0.35×1.5×0.18×2=0.189kN（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网为0.005（kN/m2）；NG5=0.005×1.500×30=0.225kN静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=3.74+1.02+0.912+0.189+0.225=6.086kN活荷载为施工荷载标准值（按结构架荷载，同时按施工层2层考虑）产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×2×1.500×1.0/2=4.5kN风荷载标准值应按照公式计算wk=0.7μz·μs·ωo其中ωo——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：ωo=0.6（天津塘沽地区）μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：μz=1.14μs——风荷载体型系数：μs=1.2经计算得到，风荷载标准值wk=0.7×0.6×1.14×1.2=0.57kN/m2六、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG+1.4NQ=1.2*6.086+1.4*4.5=13.6kN；——轴心受压立杆的稳定系数λ——l0/i=2.6/0.058=165，查表=0.259i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度（m），由公式l0=kuh=1.155*1.5*1.5确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，查表确定，u=1.50；h——立杆步距实际1.4，按1.5记取A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得=13.6*1000/0.259*4.89*10000=107.38N/mm2[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!2、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=1.2NG+0.85×1.4NQ=12.65kNMw——立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。Mw=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85*1.4*0.57*1.5*1.5*1.5/10=0.228kN·m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得=107.38+0.228*1000/2.08=161.24考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照：Nlw=1.4×ωk×Aw计算ωk——风荷载基本风压标准值，ωk=0.57kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.8×4.5=12.6m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000 经计算得到Nlw=1.4*0.57*12.6=10.05kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.05kN连墙件[N]=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=（1+0.3）/1.58=82.2，查表得到=0.7；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到[N]=0.7*0.489*205=70.17kNNl<[N]，连墙件的设计计算满足要求!连墙杆扣件验算：Rc=8kN<Nl，所以单扣件不能满足要求，须加设双扣件，当直角扣件的拧紧力矩达40~65N·m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，采用双扣件满足要求。八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。本工程中，脚手架立杆横距为600mm，内侧脚手架距离墙体300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2受脚手架集中荷载P=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.086+1.4×4.5=13.6kN水平钢梁自重荷载q=1.4×0.2050=0.287kN/m1.抗弯强度验算最不利位置在楼板边缘处M=（1+0.3）P+0.3P+q·(0.05+1+0.3）2/8=1.3×13.6＋0.3×13.6＋0.205×1.352/8=21.81KN·M抗弯计算强度f=M/W=21.8×106/(185×103)=117.83N/mm2<205.0N/mm2满足要求!2.抗剪强度验算τ=Vy/AwAw—腹板面积.(10.31cm2Vy=13.6×2＋0.205×(0.05+1+0.3）=27.47KNτ=Vy/Aw=27.47×103/10.31×102=26.64N/mm2<fv=185N/mm2满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×10.7×94.0×235/(1800.0×180.0×235.0)=1.77由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.911。经过计算得到强度=27.47×106/(0.911×185000)=162.99N/mm2水平钢梁的稳定性计算<[f]=205N/mm2，满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点采用Ø16钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=[（1+0.3）P+0.3P]/2.1=(1.65×13.6)/2.1=10.36KN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[10360×4/(3.142×50×2)]1/2=11.5mm,采用Ø16钢筋拉环满足要求。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧锚固长度40厘米（如图）。2、钢筋拉环握裹力计算有公式N≤NWNW=2*0.3*2*3.14*0.008*fcfc——混凝土的局部挤压强度设计值，fc=14.3N/mm2,计算取0.95fc=13.59N/mm2；NW=0.3*4*3.14*0.008*13.59=409KN故N≤NW钢筋拉环握裹力满足要