中建广场大商业地块模板普通施工方案

⑥安全网和各种安全设施应符合要求。6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管、门式钢管脚手架时，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，过到合格后方可承力使用。9、多人共同操作或杠抬组合钢模板时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。10、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36v；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得好过12v。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。11、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46的有关规定。施工用的临时照明和动力线采用绝缘线和剧院电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严禁绝缘破损漏电伤人。12、模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。14、支模过程中如中途停歇，应将已就为模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。15、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条绳索等，不得在高处的强顶、独立梁或在其模板上行走。16、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。17、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。18、当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级以上风力时，应停止高空吊运作业。雨、雪停止后，应及时清除模板和地面上的积水及冰雪。19、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。第九章模板施工涉及到的重大危险因素及其防治措施9.1、危险源识别9.2、组织保障措施（1）组织机构（2）安全管理流程9.3、搭设、使用、拆除过程安全保证措施1、搭设过程安全保证措施（1）钢管架子立杆应稳放在木跳板上；（2）立杆间距、长向横杆间距、短向横杆间距符合方案要求；（3）钢管立杆长向横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；（4）架子搭设高度在临边结构处，必须按要求同建筑物间设拉结杆连接牢固；（5）架子立杆下和当前操作层设必须铺设脚手板，架体与结构间空隙用跳板和木方封严；（6）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；（7）搭设完毕后，必须经项目组织验收合格后，方可投入使用。（8）禁止夜间进行脚手架搭设与拆除作业。2、使用阶段安全保证措施（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将承重物件固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；（2）六级及六级以上大风和大雨天应停止架子搭设作业，雨后上架操作应有防滑措施；（3）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑的构造是否符合设计要求，架子立杆的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆、连墙杆、拉结杆、剪刀撑；（5）满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。3、拆除阶段安全保证措施（1）架子在拆除前工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底有接受人签字。（2）拆除架子，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁非操作人员入内。（3）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。拆梁板模板要待梁板混凝土强度达到拆模要求后方可转动顶托头手柄，降下次龙骨，拆除楼板模板及木方。待板拆模完成，方可拆除梁底模板和梁支撑。（4)拆模时严禁模板直接从高处往下扔，将拆除的模板、扣件集中放在架子作业平台处，用人工向下传递；（5）拆除架子长向横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；（6）拆除的脚手杆，脚手板钢管扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔；（7）拆架前先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、构件、U型卡、活动杆子及材料，按拆架原则先拆后搭的杆子；（8）拆除工艺流程：拆脚手板→拆短向横杆→长向横杆→拆除层的剪刀撑→立杆→拉杆传递至楼地面→按规格堆码。拆除应按顺序由上而下，一步一清，严禁上下同时作业；拆除架子时按与搭设相反的顺序进行，不允许先行拆除拉杆。连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架子；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（9）拆杆和放杆时必须由2～3人协同操作，拆长向横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具；（10）搭拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业；（11）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作；（12）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上；（13）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管；（14）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时戏嘻打闹；（15）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便；（16）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底；（17）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。9.4、安全防护措施1、严格按照施工方案和技术交底要求组织施工；2、重点加强满堂模板支架与外架间隔的封闭；加强施工作业人员安全劳动意识；3、操作面上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队；4、在模板支架搭设、使用、拆除的过程中应严格按照项目安全部门单独编制的《安全生产控制措施》管理制度执行：1）项目技术部应根据现场的实际情况，编制具有可操作性的全面施工组织设计及特殊部位的分项技术方案（措施），其中必须包含有关于安全生产内容的指导意见。并应实行分级审批制度，在现场实际施工之前及时下发到施工人员手中。2）项目经理部技术人员在搭设前进行全面技术交底。工长应会同项目安全员对作业班组进行分部、分项、分工种安全交底。班组长每天应对工人进行施工要求、作业环境的安全交底（班组日志）。每周一项目经理应对施工人员进行综合安全交底。3）每周一项目经理部应组织一次综合检查，安全部对在检查中发现的安全问题应及时签发整改通知书，被要求整改单位应及时整改，并在规定时间内作出书面反馈。4）项目安全员应每天巡视工地，对发现的问题除及时口头通知有关负责人整改外，还应通过日检表书面通知有关负责人。如次日巡视时发现问题未被解决，应再次口头通知有关负责人，同时以整改通知书形式通知有关负责人整改，并报告项目有关领导。5）搭设完成、使用之前，组织相关部门进行验收，合格后才能使用。9.5、防大雨大风措施1、下雨天气和六级及以上大风应停止架上作业；2、大风过后要对架体进行认真复查。9.6、防触电措施防电：架子在架设和使用期间，严防与带电体接触。对电线和脚手架进行包扎隔绝，架子采取接地处理。在脚手架上施工的电焊机，水钻、撬棍小型工具等，要放在干燥木板上，操作者要带绝缘手套，穿绝缘鞋，电器外壳要采取保护性接地或接零措施。夜间施工的照明线通过脚手架时，使用电压不超过12伏的低压电源；电源线严禁直接绑挂在脚手架上，如必须绑挂，要用木方等作为隔离措施；9.7、混凝土施工安全注意事项1、混凝土浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。2、浇筑混凝土时，设专人指挥进出厂车辆，尤其在出入口，避免发生碰撞。夜间施工时，在交通出入口的运输道路上，应有良好的照明。危险区域应设警戒标志。混凝土在楼板上的堆料高度不得大于300mm，人员不得集中站立，严禁在同一垂直面上下交叉作业。脚手架上堆料量不得超过规定荷载，均布堆放每平方米不超过150公斤，集中堆放每平方米不超过150公斤。3、混凝土振捣器使用前，检查各部应连接牢固，旋转方向正确。振动棒使用前必须经电工检查，确认无漏电后方可使用。振捣器不得放在初凝的混凝土、楼板、脚手架、道路和干硬的地面上进行试振，如检修或作业间断时，应切断电源。4、操作时振动棒应自然垂直地沉入混凝土，不得用力硬插、斜推或使钢筋夹住棒头，也不得全部插入混凝土中。5、振捣器作业时，软管弯曲半径不得小于50cm；软管不得有断裂；操作振捣器作业时，应穿戴好胶鞋和绝缘橡皮手套。6、振动器应保持清洁，不得有混凝土粘结在电动机外壳上妨碍散热。使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。7、作业转移时，电动机的导线应保持有足够的长度和松度。严禁用电源线拖拉振捣器。用绳拉平板振捣器时，拉绳应干燥绝缘，移动或转向时不得用脚踢电动机。8、泵送混凝土时，泵送设备的停车制动和锁紧制动应同时使用，轮胎应楔紧，水源供应应正常和水箱应储满清水，料斗内应无杂物，各润滑点应润滑正常。第十章安全应急措施一、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。二、组织网络、职责及联系方式2.1应急组织体系由项目负责人、施工员、安全员、分包负责人等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。应急组织体系组长邵华：副组长李彦飞：陈首帆：技术组王广浩:安全巡查、保卫组陈首帆：及安全员和保卫医疗救治组卢鹏伟：联络组李彦飞：后勤保障组林鹤：2.2应急组织的分工职责1、组长邵华（项目经理）职责：（1）决定是否存在可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；（2）复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；（4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作出安排；（5）在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；（6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2、副组长李彦飞、陈首帆（生产经理、安全总监）职责：（1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3、通讯联络组职责：（1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；（2）保持通讯设施和设备处于良好状态。（3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。4、技术组职责：（1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。（2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。（3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。（4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。5、保卫组职责：（1）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。（2）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。（3）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。6、抢险抢修组职责（1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。（2）寻找受害者并转移至安全地带。（3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。（4）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。7、医疗救治组（1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。（2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。（3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。8、后勤保障组职责（1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给。（2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。三、预防与预警由专业工程技术人员进行技术交底，专职安全员负责监督检查，从模板的加工制作、堆放、安装、拆除及维护等环节进行全面的监控，严格执行“三检制”，将事故隐患消灭在萌芽状态。危险源预防控制措施序号危险作业可能导致的事故预防控制措施l支撑系统搭设不规范坍塌1.必须编制施工方案，方案中包括模板支撑设计计算书，且必须经过上级部门审批后方可施工；2.进场的支撑杆件必须为合格品；2模板吊装不规范起重伤害1.吊装司机和信号工必须持证上岗；2.吊装区域设置禁戒线，严禁人员进入；3.经常检查吊索具，保持安全有效；4.严禁在大雨、大雾和六级以上强风的天气作业；3高处支拆模防护缺陷高处坠落1.高空作业人员必须佩带安全；2.脚手架平面采取铺平板或平挂安全网等防护措施；3.工人操作规范，不得猛拉猛撬；4拆模操作或防护不当物体打击严格按规范操作，严禁猛撬硬砸，大面积撬落，不得留下松动或悬挂模板。5模板及配件使用不当物体打击1.脚手架及结构临边严禁堆放物料；2.脚手架要封闭密实；3.斧头、锤子等工具要放入工具袋内；6安拆操作不当挂断或压断电线电缆触电1.现场电线电缆布设规范；2.安拆模板时要注意现场电线电缆的位置；7模板堆放不规范倾翻1.模板堆放场地平整、坚实；2.模板堆放应分散堆放；3.模板堆放高度要严格控制；8模板搬运违章物体打击轻拿慢放，规范作业，注意安全。三、应急预案启动3.1应急条件在支撑系统失稳倾斜、模板或连接件滑落、固定模板的杆件失效断裂、安拆操作严重违反程序、接近和接触带电线路等条件下，立即实施预警。3.2应急信息的发布施工现场任何人只要发现事故或可能导致事故发生的险情后，都要立即以最快捷的方式，如运用固定电话、手机或口头等形式发出警报，通知项目负责人、安全员和现场所有施工作业人员实施避险。3.3应急行动;项目负责人、安全员接到预警信息后，立即启动应急救援预案。对可能引起重特大安全事故的险情，经应急救援指挥机构核实后，应当在发现险情后1小时内报告公司应急救援指挥部和工程所在地人民政府。四、处置措施4.1应急处置次序4.2模板坍塌应急处置措施当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设备自上而下吊起坍塌重物;二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位置，组织现场急救。当挖救被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。4.3模板安拆挂断电线路应急处置措施当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一时无通知供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短跻使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方而派人去供电部门拉闸，一方而灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如千粉灭火机，二氧化碳灭火器，严禁使用导电灭火剂扑救。4.4高处坠落伤害事故应急处置措施当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，启动高空作业专项应急预案组织救援。4.5物体打击伤害事故应急处置措施当发生物体打击伤害事故时，按现场处置方案进行抢救，首先观察伤员受伤部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。4.6救援路线及救援电话定点医院：章丘区人民医院地址：章丘区明水汇泉路1920号联系方式：0531-8325120383251199第十一章计算书11.1、柱模板计算书1、500柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱长边边长(mm)500新浇混凝土柱短边边长(mm)500二、支撑体系设计柱长边小梁根数4柱短边小梁根数4柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数1柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)376,376柱短边对拉螺栓间距(mm)376,376柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面图：平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【三等跨连续梁】验算简图：静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.1q1l2-0.117q2l2=-0.1×49.92×0.1672-0.117×2.7×0.1672=-0.148kN·mσ＝Mmax/W＝0.148×106/24000=6.167N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m简图：ν＝0.677q'l4/(100EI)＝0.677×38.4×1674/(100×9350×144000)=0.15mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.418mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7821、强度验算qmax＝lSmax＝0.167×52.62＝8.788kN/mqmin＝lSmin＝0.167×2.7＝0.451kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/54000=5.167N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q'max＝lS'max＝0.167×38.4＝6.413kN/mq'min＝lS'min＝0.167×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.126mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图：(kN)R1=3.686kNR2=3.368kNR3=3.226kNR4=4.534kNR5=5.431kNR6=5.234kNR7=5.268kNR8=5.328kNR9=4.398kNR10=2.513kNR11=0.435kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R'1=2.69kNR'2=2.458kNR'3=2.354kNR'4=3.309kNR'5=3.963kNR'6=3.82kNR'7=3.844kNR'8=3.889kNR'9=3.181kNR'10=1.702kNR'11=0.214kN4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝2.762kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.762×103/(2×40×90)=1.151N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面积A(cm2)3.98柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[3.686，3.368，3.226，4.534，5.431，5.234，5.268，5.328，4.398，2.513，0.435]＝0.6×5.431=3.259kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[2.69，2.458，2.354，3.309，3.963，3.82，3.844，3.889，3.181，1.702，0.214]＝0.6×3.963=2.378kN2）短边柱箍取小梁计算中l=500/(4-1)=166.667mm=0.167m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[3.686，3.368，3.226，4.534，5.431，5.234，5.268，5.328，4.398，2.513，0.435]＝0.6×5.431=3.259kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[2.69，2.458，2.354，3.309，3.963，3.82，3.844，3.889，3.181，1.702，0.214]＝0.6×3.963=2.378kN1、强度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/4250=65.647N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.279kN·mσ＝Mmax/W＝0.279×106/4250=65.647N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=1.063/η=1.063/0.6=1.772kNRc2=7.65/η=7.65/0.6=12.75kNRc3=1.063/η=1.063/0.6=1.772kN短边柱箍支座反力：Rd1=1.063/η=1.063/0.6=1.772kNRd2=7.65/η=7.65/0.6=12.75kNRd3=1.063/η=1.063/0.6=1.772kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=376/400=0.94mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.047mm≤[ν]=l/400=376/400=0.94mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rd1，Rd2，Rd3]＝12.75kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝12.75kN≤26kN满足要求！2、600柱模板（支撑不等间距）计算书柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、支撑体系设计柱长边小梁根数11柱短边小梁根数6柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数3柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)338,338,338,338柱短边对拉螺栓间距(mm)426,426柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面图：平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.122-0.121×2.7×0.122=-0.082kN·mσ＝Mmax/W＝0.082×106/24000=3.417N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m简图：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1204/(100×9350×144000)=0.037mm≤[ν]＝l/400＝120/400＝0.3mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7821、强度验算qmax＝lSmax＝0.12×52.62＝6.314kN/mqmin＝lSmin＝0.12×2.7＝0.324kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.201kN·mσ＝Mmax/W＝0.201×106/54000=3.722N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q'max＝lS'max＝0.12×38.4＝4.608kN/mq'min＝lS'min＝0.12×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.091mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图：(kN)R1=2.648kNR2=2.42kNR3=2.318kNR4=3.258kNR5=3.902kNR6=3.761kNR7=3.785kNR8=3.828kNR9=3.16kNR10=1.806kNR11=0.313kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R'1=1.933kNR'2=1.766kNR'3=1.691kNR'4=2.378kNR'5=2.848kNR'6=2.745kNR'7=2.762kNR'8=2.794kNR'9=2.286kNR'10=1.223kNR'11=0.154kN4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝1.984kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.984×103/(2×40×90)=0.827N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面积A(cm2)3.98柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=1100/(11-1)=110mm=0.11m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.428，2.218，2.125，2.986，3.577，3.448，3.47，3.509，2.896，1.655，0.287]＝0.6×3.577=2.146kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.772，1.619，1.551，2.179，2.61，2.516，2.532，2.561，2.095，1.121，0.141]＝0.6×2.61=1.566kN2）短边柱箍取小梁计算中l=600/(6-1)=120mm=0.12m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.648，2.42，2.318，3.258，3.902，3.761，3.785，3.828，3.16，1.806，0.313]＝0.6×3.902=2.341kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.933，1.766，1.691，2.378，2.848，2.745，2.762，2.794，2.286，1.223，0.154]＝0.6×2.848=1.709kN1、强度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.183kN·mσ＝Mmax/W＝0.183×106/4250=43.059N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.371kN·mσ＝Mmax/W＝0.371×106/4250=87.294N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=0.78/η=0.78/0.6=1.3kNRc2=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc3=6.518/η=6.518/0.6=10.863kNRc4=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc5=0.78/η=0.78/0.6=1.3kN短边柱箍支座反力：Rd1=1.271/η=1.271/0.6=2.118kNRd2=9.163/η=9.163/0.6=15.272kNRd3=1.271/η=1.271/0.6=2.118kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.03mm≤[ν]=l/400=338/400=0.845mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.087mm≤[ν]=l/400=426/400=1.065mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rd1，Rd2，Rd3]＝15.272kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝15.272kN≤26kN满足要求！3、700柱模板（支撑不等间距）计算书柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱短边边长(mm)700二、支撑体系设计柱长边小梁根数11柱短边小梁根数7柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数3柱短边对拉螺栓根数1对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)338,338,338,338柱短边对拉螺栓间距(mm)476,476柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面图：平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1172-0.121×2.7×0.1172=-0.078kN·mσ＝Mmax/W＝0.078×106/24000=3.25N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m简图：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1174/(100×9350×144000)=0.034mm≤[ν]＝l/400＝117/400＝0.293mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7821、强度验算qmax＝lSmax＝0.117×52.62＝6.157kN/mqmin＝lSmin＝0.117×2.7＝0.316kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.196kN·mσ＝Mmax/W＝0.196×106/54000=3.63N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q'max＝lS'max＝0.117×38.4＝4.493kN/mq'min＝lS'min＝0.117×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.088mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图：(kN)R1=2.583kNR2=2.36kNR3=2.26kNR4=3.177kNR5=3.805kNR6=3.667kNR7=3.691kNR8=3.733kNR9=3.081kNR10=1.761kNR11=0.305kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R'1=1.885kNR'2=1.722kNR'3=1.649kNR'4=2.318kNR'5=2.777kNR'6=2.676kNR'7=2.693kNR'8=2.725kNR'9=2.229kNR'10=1.192kNR'11=0.15kN4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝1.935kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.935×103/(2×40×90)=0.806N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面积A(cm2)3.98柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=1100/(11-1)=110mm=0.11m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.428，2.218，2.125，2.986，3.577，3.448，3.47，3.509，2.896，1.655，0.287]＝0.6×3.577=2.146kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.772，1.619，1.551，2.179，2.61，2.516，2.532，2.561，2.095，1.121，0.141]＝0.6×2.61=1.566kN2）短边柱箍取小梁计算中l=700/(7-1)=116.667mm=0.117m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.583，2.36，2.26，3.177，3.805，3.667，3.691，3.733，3.081，1.761，0.305]＝0.6×3.805=2.283kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.885，1.722，1.649，2.318，2.777，2.676，2.693，2.725，2.229，1.192，0.15]＝0.6×2.777=1.666kN1、强度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.183kN·mσ＝Mmax/W＝0.183×106/4250=43.059N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.448kN·mσ＝Mmax/W＝0.448×106/4250=105.412N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=0.78/η=0.78/0.6=1.3kNRc2=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc3=6.518/η=6.518/0.6=10.863kNRc4=6.691/η=6.691/0.6=11.152kNRc5=0.78/η=0.78/0.6=1.3kN短边柱箍支座反力：Rd1=1.576/η=1.576/0.6=2.627kNRd2=10.545/η=10.545/0.6=17.575kNRd3=1.576/η=1.576/0.6=2.627kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.03mm≤[ν]=l/400=338/400=0.845mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.145mm≤[ν]=l/400=476/400=1.19mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rd1，Rd2，Rd3]＝17.575kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝17.575kN≤26kN满足要求！4、800柱模板（支撑不等间距）计算书柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱长边边长(mm)1250新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、支撑体系设计柱长边小梁根数12柱短边小梁根数8柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数4柱短边对拉螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)300,300,300,300,300柱短边对拉螺栓间距(mm)351,351,351柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面图：平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1142-0.121×2.7×0.1142=-0.074kN·mσ＝Mmax/W＝0.074×106/24000=3.083N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m简图：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1144/(100×9350×144000)=0.03mm≤[ν]＝l/400＝114/400＝0.285mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7821、强度验算qmax＝lSmax＝0.114×52.62＝5.999kN/mqmin＝lSmin＝0.114×2.7＝0.308kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.191kN·mσ＝Mmax/W＝0.191×106/54000=3.537N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q'max＝lS'max＝0.114×38.4＝4.378kN/mq'min＝lS'min＝0.114×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.086mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图：(kN)R1=2.516kNR2=2.299kNR3=2.202kNR4=3.095kNR5=3.707kNR6=3.573kNR7=3.596kNR8=3.637kNR9=3.002kNR10=1.716kNR11=0.297kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R'1=1.836kNR'2=1.678kNR'3=1.607kNR'4=2.259kNR'5=2.706kNR'6=2.608kNR'7=2.624kNR'8=2.655kNR'9=2.171kNR'10=1.162kNR'11=0.146kN4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝1.885kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×1.885×103/(2×40×90)=0.785N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面积A(cm2)3.98柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=1250/(12-1)=113.636mm=0.114m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，3.707，3.573，3.596，3.637，3.002，1.716，0.297]＝0.6×3.707=2.224kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.836，1.678，1.607，2.259，2.706，2.608，2.624，2.655，2.171，1.162，0.146]＝0.6×2.706=1.624kN2）短边柱箍取小梁计算中l=800/(8-1)=114.286mm=0.114m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，3.707，3.573，3.596，3.637，3.002，1.716，0.297]＝0.6×3.707=2.224kN正常使用极限状态：R'max＝ηMax[1.836，1.678，1.607，2.259，2.706，2.608，2.624，2.655，2.171，1.162，0.146]＝0.6×2.706=1.624kN1、强度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算弯矩图：(kN.m)长边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/4250=36.706N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算弯矩图：(kN.m)短边柱箍计算剪力图：(kN)Mmax＝0.191kN·mσ＝Mmax/W＝0.191×106/4250=44.941N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、支座反力计算长边柱箍支座反力：Rc1=0.583/η=0.583/0.6=0.972kNRc2=5.773/η=5.773/0.6=9.622kNRc3=5.876/η=5.876/0.6=9.793kNRc4=5.876/η=5.876/0.6=9.793kNRc5=5.773/η=5.773/0.6=9.622kNRc6=0.583/η=0.583/0.6=0.972kN短边柱箍支座反力：Rd1=0.865/η=0.865/0.6=1.442kNRd2=6.919/η=6.919/0.6=11.532kNRd3=6.919/η=6.919/0.6=11.532kNRd4=0.865/η=0.865/0.6=1.442kN3、挠度验算长边柱箍计算简图：长边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.016mm≤[ν]=l/400=300/400=0.75mm满足要求！短边柱箍计算简图：短边柱箍计算变形图：(mm)νmax＝0.037mm≤[ν]=l/400=351/400=0.877mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N=Max[Rc1，Rc2，Rc3，Rc4，Rc5，Rc6，Rd1，Rd2，Rd3，Rd4]＝11.532kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝11.532kN≤26kN满足要求！5、900柱模板（支撑不等间距）计算书柱模板（支撑不等间距）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土柱名称1新浇混凝土柱的计算高度(mm)5700新浇混凝土柱长边边长(mm)1250新浇混凝土柱短边边长(mm)900二、支撑体系设计柱长边小梁根数12柱短边小梁根数8柱箍两端设置对拉螺栓是柱长边对拉螺栓根数4柱短边对拉螺栓根数2对拉螺栓布置方式均分柱长边对拉螺栓间距(mm)300,300,300,300,300柱短边对拉螺栓间距(mm)384,384,384柱箍搭设序号柱箍距柱底距离hi(mm)柱箍依次间距(mm)1200200260040031000400414004005200060062600600732006008380060094400600105000600115600600平面图：平面图立面图：立面图三、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2混凝土侧压力折减系数ξ0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)ζγcH＝0.8×24×2＝38.4kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9有效压头高度h=G4k/γc=38.4/24=1.6m承载能力极限状态设计值Smax＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q3k)=1×(1.3×38.400+0.9×1.5×2.000)＝52.62kN/m2Smin＝γ0×γL×1.5Q3k＝1×0.9×1.5×2.000＝2.70kN/m2正常使用极限状态设计值S'max＝G4k＝38.4kN/m2S'min＝0kN/m2四、面板验算面板类型木模板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9350根据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)，面板截面宽度取单位宽度即b=1000mm。W＝bh2/6＝1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12＝1000×123/12=144000mm4考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1、强度验算最不利受力状态如下图，按【四等跨连续梁】验算简图：静载线荷载q1＝γ0×1.3×bG4k＝1×1.3×1.0×38.4＝49.92kN/m活载线荷载q2＝γ0×γL×1.5×bQ3k＝1×0.9×1.5×1.0×2＝2.7kN/mMmax=-0.107q1l2-0.121q2l2=-0.107×49.92×0.1292-0.121×2.7×0.1292=-0.094kN·mσ＝Mmax/W＝0.094×106/24000=3.917N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q'＝bS'max＝1.0×38.4＝38.4kN/m简图：ν＝0.632q'l4/(100EI)＝0.632×38.4×1294/(100×9350×144000)=0.05mm≤[ν]＝l/400＝129/400＝0.323mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7821、强度验算qmax＝lSmax＝0.129×52.62＝6.788kN/mqmin＝lSmin＝0.129×2.7＝0.348kN/m简图：弯矩图：(kN.m)Mmax=0.216kN·mσ＝Mmax/W＝0.216×106/54000=4N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、挠度验算q'max＝lS'max＝0.129×38.4＝4.954kN/mq'min＝lS'min＝0.129×0＝0kN/m简图：变形图：(mm)νmax=0.097mm≤[ν]=L/400=600/400=1.5mm满足要求！3、支座反力计算1）承载能力极限状态剪力图：(kN)R1=2.847kNR2=2.601kNR3=2.492kNR4=3.502kNR5=4.195kNR6=4.043kNR7=4.069kNR8=4.116kNR9=3.397kNR10=1.941kNR11=0.336kN2）正常使用极限状态剪力图：(kN)R'1=2.078kNR'2=1.899kNR'3=1.818kNR'4=2.556kNR'5=3.062kNR'6=2.951kNR'7=2.97kNR'8=3.004kNR'9=2.457kNR'10=1.314kNR'11=0.166kN4、抗剪验算由承载能力极限状态的剪力图知Vmax＝2.133kNτ＝3Vmax/(2bh)=3×2.133×103/(2×40×90)=0.889N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！六、柱箍验算柱箍材质及类型钢管柱箍截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍计算截面类型(mm)Φ48×2.8柱箍截面面积A(cm2)3.98柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍合并根数2柱箍受力不均匀系数η0.6由上节小梁"验算"的"支座反力计算"知，柱箍取小梁对其反力最大的那道验算连续梁中间集中力取小梁最大支座；两边集中力取小梁荷载取半后，最大支座反力的一半。1）长边柱箍取小梁计算中l=1250/(12-1)=113.636mm=0.114m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态：Rmax＝ηMax[2.516，2.299，2.202，3.095，3