永磁同步电机双闭环调速系统负载转矩观测器

永磁同步电机双闭环调速系统负载转矩观测器

0负载扭矩管理及在线反馈高性能通信服务系统需要良好的动态效益和静态功率。在实际工作中,负载转矩突变会对系统运行状态造成影响,同时转矩又是难以直接测量的非电物理量,所以提高伺服系统的抗负载转矩扰动能力成为近年来的一个研究热点。文献用改进的扩展Kalman滤波器进行负载转矩的辨识;文献建立了基于Kalman滤波器的负载转矩观测器,根据测量的电流、机械位置和转速等参数对负载转矩进行估计;文献基于电机数学模型,设计了降阶状态观测器对负载转矩进行辨识,并用辨识结果对速度变化进行在线补偿,提高了系统的鲁棒性;文献采用高阶滑模控制技术和滑模微分器设计了对扰动转矩观测器,将估计反馈到控制系统中,使负载变为确定输入量,减小了对系统运动的影响;文献讲述了负载转矩观测器在高速列车驱动系统中的应用;文献用反馈线性化控制方法对系统的负载扰动进行估计,通过对系统控制量在线补偿,提高了系统的运行质量。本文提出了一种MRAS和滑模变结构理论相结合的负载观测器,用于在线为转速调节器提供转矩变化的信息,经仿真实验表明,观测器工作稳定可靠,能提高调速系统的鲁棒性。1转子定向d-q旋转坐标系的数学模型理想电机模型的假设条件为:忽略电动机铁心的饱和,忽略漏磁通的影响,不计电动机中的涡流和磁滞损耗,电动机的电流为对称的三相正弦波电流,且转子磁链在气隙中呈正弦分布。转子定向d-q旋转坐标系的转速数学模型为式中:uq,iq为定子电压电流d、q轴分量;R为定子绕组电阻;Lq为交轴电感;p为磁极对数;ψf为转子永磁体磁通;ωr为转子电气角速度;B,J为阻力摩擦系数和转动惯量。2自适应滑模负荷观测器的设计2.1设计方法的确定变结构控制是前苏联学者Emelyanov、Utkin和Itkin在20世纪60年代提出的一种设计方法。基本思想是根据状态偏差的极性和大小,使反馈信号的极性或大小作相应的改变,从而使得控制器从一种结构切换为另一种结构,以达到一定的控制性能要求,所设计出的控制器的形式为其中,u+(x)≠u-(x),s(x)=0为切换超平面,选择原则是保证最终滑动模态的稳定性及动态品质。2.2基于mras的磁极电机负载偏移识别原理2.2.1反馈方的自适应超稳定理论是将系统分为前向的线性定常方块和反馈的非线性方块,当前向方块的传递函数正实时,根据超稳定理论给出的反馈方块的参数自适应律可以保证系统的稳定性。2.2.2基于市场机制的扭矩辨识模型在id=0的永磁同步电机矢量控制系统中,选用dq旋转坐标系的转速方程作为转矩辨识模型。利用可调模型和参考模型输出量的误差构成自适应率来实时调节可调模型的负载转矩估计值,当估计值趋近真实值时,两模型的状态变量值近似相等。永磁同步电机负载转矩辨识的模型框图如图1所示。2.3基于mras的自适应滑模型负载监控装置的设计2.3.1非线性时变对主被动体稳定性的影响将永磁同步电机转速方程作为辨识的参考模型为构造参数可调的估计模型为定义状态误差为式(3)减式(4)得误差状态方程为则辨识系统等效为一个非线性反馈系统,如图2所示。根据Popov超稳定理论,要使上述系统稳定,则要求下列条件成立:1)线性定常环节严格正实,即传递矩阵H(s)=(sI-A)-1为严格正定矩阵;2)非线性时变环节满足Popov积分不等式。在同步电机的辨识系统中,传递矩阵H(s)=(sI-A)-1一般满足严格正定的条件,取B=D=I。再根据Popov积分不等式,有求解参数自适应律,r02为任一有限正数。由Popov超稳定理论可得,eTw是负载转矩估计值与实际值误差的线性函数,即2.3.2滑模设计选择负载转矩估计值与实际值误差为零的曲线作为滑模面,为提高稳态调节精度,引入积分项,则滑模面方程为将式(7)代入得2.3.3选取滑模观测器设计指数趋近律6)s=-ks-εsign(s)不但能保证状态轨迹到达滑动面,还可以通过选择ε和k来保证到达运动的响应品质,同时按指数趋近律进行的设计自然满足到达条件s6)s<0,所以选择指数趋近律设计滑模观测器。对滑模面求导得将状态方程和滑模面方程代入得其中,因系统负载转矩TL是一个未知的时变的物理量,所以用零时刻负载转矩的估计值TL(0)替代。2.4观测器的参数设计在滑模转矩观测器中共有积分时间常数c,趋近律的常数ε和k三个参数,参数取值是否恰当对系统性能有影响。2.4.1偏偏积分时间常数对转速调节滑模面中积分环节的作用是消除转速的稳态误差,提高控制精确度。但在启动或调节器的给定转速大幅度变化时,短时间内系统输出有很大的偏差,如积分时间常数选择不合适,则会产生大的超调量,同时对转速调节的精确度也有影响。这里参考PID控制中的积分分离思想设计滑模面的积分时间常数,即当偏差(ω^r-ωr)较大时,令积分时间常数为0,取消积分作用;当偏差(ω^r-ωr)小于设定阈值时,引入积分控制,根据转速差的绝对值和设定的阈值决定积分时间常数的取值。2.4.2转速受拉t一般来说,k决定了收敛到滑动面的速度,当s的绝对值较大时,大的k值可加快转速值的收敛速度;ε决定了抖振的幅值。所以理论上讲k的取值应大些,ε的取值要小些。转矩观测器的抖振主要体现在输出量ωr的变化上,它的大小影响着负载转矩的估计值,从计算公式可看出ε作用到上的量为,远远小于TL的变化量,所以ε取值范围较大,一般小于20即可。在一定范围内,k的取值越大,T^L变化的速度越快,表现为转速变化的响应速度快,在实际应用中,可根据电机的初始负载转矩,额定负载转矩和可能的最大负载转矩,利用T^L的计算公式进行简略计算,以确定k的初始值。依据以上的推导过程建立负载观测器模型,如图3所示。3转速sqp为了验证负载转矩观测器模块的有效性,在转速电流双闭环矢量控制系统中进行了仿真研究。永磁同步电机的参数为:额定电压为560V;额定电流为36A;额定转速为3000r/min;额定转矩为20N·m;定子每相电阻0.1Ω;d轴电感为0.000425H;q轴电感为0.00125H;极对数为4;转动惯量为0.0022kg·m2;转子磁链为0.1119Wb。实验共有两个,系统原理图如图4所示。3.1模拟实验3.1.1负载观测器转速测试实验目的:通过比较系统转速调节情况,说明负载观测器对于高质量调速系统的必要性。实验内容:电机带负载TL=8N·m,运行于628rad/s,在第0.08s负载转矩跳变为TL=9N·m,0.1s后,电机负载又回到TL=8N·m。图5中虚线表示外加负载的变化过程,实线为负载观测器对外负载的辨识结果。由图可知,负载转矩观测器能快速准确的观测出系统所加的初始负载转矩和运行过程中负载转矩发生的变化。图6中实线为有负载观测器的调速系统转速变化曲线,其中初始负载TL(0)为估计值;虚线代表无观测器系统的转速变化,在计算过程中,初始负载按已知量处理TL(0)=8N·m。由图可知,在启动阶段,系统转速能在0.02s内稳定于设定值;运行过程中负载转矩变化,观测器将辨识结果反馈给速度控制器,经0.02s的调节使转速恢复到原状态;而无观测器的系统,因不能辨识出转矩的变化,速度产生了较大幅度的波动,在控制器的调节下经过0.07s,转速才又恢复到设定值。从图6反映出的信息可知,在调速系统中引入负载观测器是必要的。3.1.2系统的运行及转速调节实验目的:检验负载转矩观测器工作的动态特性和具有负载转矩观测器的调速系统对转矩变化的鲁棒性。实验内容:电机带负载TL=2+0.8sin(62.8t)N·m,运行于628rad/s,在第0.1s加载TL=4+0.8sin(62.8t)N·m持续时间为0.006s的干扰,在第0.2s负载转矩跳变为TL=3+0.6sin(125.6t)N·m。图7中虚线表示负载转矩的变化,实线为观测器对负载转矩变化的观测结果。由图可知,观测器能准确辨识出负载转矩的变化和突加干扰。图8为负载变化时转速调节结果。由图8可知,在启动阶段,系统转速未受波动的负载转矩很大影响,仍能在0.02s内稳