铁路桥32m预应力混凝土箱梁贝雷梁支架计算书

铁路桥32m预应力混凝土箱梁贝雷梁支架

检算书Xxx交通大学工程检测有限公司2017年4月项目名称：铁路桥32m预应力混凝土箱梁贝雷梁钢管支架检算计算：复核：审核：检测单位：xxx交通大学工程检测有限公司委托单位：2017年4月25日目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1计算依据及计算方式 1-1.1计算依据 -1-1.2计算方式 -1-\o"CurrentDocument"2工程概况 1-\o"CurrentDocument"3支架布设 3-4荷载计算............................................................................................................................-3-4.1腹板部位荷载计算 -4-4.2底板部位荷载计算 -5-4.3翼缘板部位荷载计算 -6-\o"CurrentDocument"5方木纵梁检算 7 -\o"CurrentDocument"6I10工字钢横向分配梁检算 8 -6.1腹板处分配梁检算 -8-6.2底板处分配梁检算 -9-7贝雷梁检算 10 -7.1计算说明 -10-7.2材料力学特性 -10-\o"CurrentDocument"7.3贝雷梁检算 -11-7.3.1腹板处贝雷梁检算 -11-7.3.2底板处贝雷梁检算 -12-7.3.3翼缘板处贝雷梁检算 -14-8双拼I45A工字钢横梁检算 14 -9①600X钢管柱检算 -16-10基础及地基承载力检算 -17-\o"CurrentDocument"10.1基础承载力检算 -17-10.2地基承载力检算 -1811建议 -18-1计算依据及计算方式1.1计算依据1、 《建筑五金实用手册》；2、 《路桥施工计算手册》；3、 《钢管结构技术规程》(CECS280-2010)；4、 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102-2012版)；5、 《公路桥涵施工技术规范》(JTGTF50-2011)；6、 《钢管混凝土结构设计与施工规范》(CECS28-2012)；7、 《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)；8、 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；9、 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2015)；10、 《铁路桥涵混凝土结构设计规范》(TB10092-2017)；11、 《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10093-2017)；12、 《铁路桥涵设计规范》(TB10002-2017)；13、 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)；14、 《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；15、 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ+166-2008)；16、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)；17、 《钢筋锚固板应用技术规程》(JGJ256-2011)；18、 银西施桥参27-1-32m现浇简支梁施工设计图纸。1.2计算方式以容许应力法为计算理论基础，采用手算和有限元计算相结合的方式。2工程概况新建特大桥起讫里程为DK91+293.27-DK92+154.73，中心里程DK91+724,桥长861.46m，孔跨布置为：2X(26-32m)简支箱梁，共有25墩2台，位于半径R=8000m的圆曲线和直线上。桥址位于咸阳市乾县齐南村，为黄土冲沟及立交而设，22#-24#墩跨越黄土冲沟，墩高分别为16m、24m、24m。其余墩高3.5-10m。永寿特大桥起讫里程为DK98+089-DK98+975，中心里程DK98+532，桥长886m，孔跨布置为：2X(1-32+1-24+25-32)简支箱梁，共有26墩2台，位于直线上。桥址位于咸阳市永寿县，为立交及DK98+675处跨越西气东输天然气管道而设；DK98+675处跨越西气东输天然气管道，管道与线路斜交角度23°，管道埋深2〜2.9m，跨管线处18号墩采用门式墩。墩高4〜8.5m。邵山特大桥起讫里程为DK86+881.19-DK86+280.81，中心里程DK86+581，桥长600.38m，孔跨布置为：18x（26-32m）简支箱梁，共有17墩2台，位于半径R=7000m圆曲线上。桥址位于咸阳市乾县邵村，为跨越窑洞而设，桥址范围内分布有较多的窑洞。墩高3.5〜6m。新建xxx铁路站前4标二工区梁体为双线后张法预应力简支箱梁，施工工艺采用中支墩钢管贝雷片施工。简支箱梁截面类型采用单箱单室等高度的形式，梁端顶板、腹板局部内侧加厚、底板分别向内外侧加厚，梁体混凝土采用C50高性能混凝土，封锚采用C50补偿收缩混凝土，预应力钢绞线采用公称直径15.20mm的低松弛钢绞线，抗拉强度标准值为fpk=1860MPa、弹性模量为Ep=195GPa，锚固体系采用自锚式拉丝体系。箱梁顶宽12.6m，梁底宽5.5m，梁截面中心高3.11m，横桥向支座中心距为4.5m。箱梁中心顶板厚36cm，底板厚28cm，腹板厚为45cm，支座处分别加厚67cm，70cm，105cm，箱梁全长24.6m/32.6m，计算跨度为23.1m/31.1m。箱梁腹板设内径10cm通风孔，顶板设内径16cm泄水孔，底板设内径9cm泄水孔；32m梁重780t。桥址均位于黄土残塬区，地表分布厚层第四系风积黄土，地层结构单一，地表水和地下水不发育，无不良地质发育，场地属于自重湿陷性黄土场地，地层主要为第四系上更新统、中更新统风积、第四系上更新统粘质黄土。邵村特大桥桥址区上部为Q3eoi黏质黄土，层厚5〜10m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。桥址范围内分布有较多的窑洞。齐南村特大桥桥址区上部为Q3eoi黏质黄土，层厚8〜9m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。永寿特大桥桥址区上部为Q3eol黏质黄土，层厚5〜10m不等，下部为Q2eol黏质黄土，厚度大于60m。黏质黄土（Q3eol3）:灰黄色，颗粒成份以粉粒为主，土质较均，垂直节理发育，具针孔状孔隙，可见小型钙质结核及树枝状白色菌丝，坚硬-硬塑，具湿陷性，11级普通土，％=150kpa。黏质黄土（Q2eol3）:灰黄色、棕黄色，并夹多层棕红色古土壤层，颗粒成份以粉粒为主，土质较均，结构致密，偶见针孔状孔隙，含少量蜗牛壳，局部夹有姜石层，厚0.2-0.5m，坚硬-硬塑，上部偶具湿陷性，111级硬土，o0=180kpa。3支架布设新建xxx铁路站前4标二工区桥址区地形条件较好，地势平缓，32m现浇梁采用中600x8mm钢管柱+贝雷梁支架法施工，采用在桥跨中间设置两排临时支墩，在中支墩基础顶及桥墩承台上布置钢管柱，在钢管柱顶部设砂筒和横梁，钢管柱横梁上铺设贝雷片17排，通过横向连接系将贝雷片联成整体后，厂制定型钢模立模加固，砼采用泵送连续灌注，由一端向另一端一次浇注成型。根据32m现浇梁及桥梁墩台的布置及梁体荷载计算，中600x8mm钢管柱纵向设置为12.795m+3m+12.795m共4排钢管柱，横向4根钢管支柱。中支墩钢管柱纵、横向采用［10槽钢剪力撑连接，钢管柱由下到上每3m及钢管柱顶设置一道水平剪力撑，以增强中支墩钢管柱整体稳定性。桥墩侧钢管柱与墩身采用预埋025螺纹钢和钢板通过［10槽钢焊接连接，钢管柱横纵向均采用［10槽钢交叉剪力撑焊接连接，以增强边支墩钢管柱的稳定性。钢管柱顶部布设横向双拼I45a工字钢横梁，两端预留1.0m空间作为施工空间。双拼I45a工字钢横梁上横向布设贝雷梁，腹板处间距45cm，底板处间距90cm，翼缘板处两道间距分别为90cm、135cm，贝雷梁上布置I10工字钢横向分配梁，间距75cm（放置于贝雷梁节点处），贝雷梁与I10工字钢横向分配梁间采用U形卡连接，增强两者的连接同时提高结构的整体稳定性，在底板以下范围内I10工字钢横向分配梁上铺设间距为30cm的10cmx10cm方木。0600x8mm钢管柱中支墩基础采用明挖双层扩大C25混凝土基础，第一层基础与第二层基础的长度分别为12m、11m，宽度分别为2m、1m，高度均为0.5m，靠近桥墩处的钢管柱设置于桥墩承台上，钢管柱底部采用在明挖扩大基础和承台上预埋80cmX80cm螺旋管钢板，钢板厚16mm，同时预埋025螺纹钢固定螺旋管钢筋。新建xxx铁路站前4标二工区32m现浇梁支架布置见附图。4荷载计算根据《路桥施工计算手册》及《铁路混凝土与砌体工程施工规范》：模板及支架荷载：q=1.0kN/m2；

设备及人工荷载：q=3.0kN/m2；砼浇注冲击荷载：q=2.5kN/m2；砼浇注振捣荷载：q=2.5kN/m2；混凝容重(配筋率大于2%)：q=26kN/m3；混凝土超灌系数取：1.05。计算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁荷载时沿纵向取1.0m进行计算。根据设计图纸，32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载截面选取为梁体端部III-III截面，如图4所示。[ 2.95 [ 2.95 IL.35] 4 1.35] 二93图432m预应力混凝土现浇梁III-HI截面4.1腹板部位荷载计算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载III-III截面单侧腹板部位面积为2.841m2；外模长2.949m；内模长2.056m；腹板计算受力宽度1.35m。(1)混凝土自重荷载计算(1.0x2.841)x26^(1.0x1.35)=54.7156KNm考虑混凝土超灌，系数取1.05，则III-III截面腹板部位混凝土分布荷载〃11=54.7156x1.05=57.4514KNjm(2)模板荷载(1.0x2.949+1.0x2.056)x1.0x(1.0x1.35)=3.7074KNm模板荷载为：p12=3.7074KNjm(3)设备及人工荷载13=3.013=3.0KNm2(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载14=5.014=5.0KNm2因此，32m预应力混凝土现浇梁III-III截面腹板部位荷载合计:P=p+p+p+p=69.159KNm2。11 "12"13"144.2底板部位荷载计算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载III-III截面单侧底板部位面积为4.774m2；底模长4.0m；顶模长4.461m；底板计算受力宽度4.0m。(1)混凝土自重荷载计算(1.0x4.774)x26^(1.0x4.0)=31.031KNm考虑混凝土超灌，系数取1.05，则III-III截面底板部位混凝土分布荷载p11=31.031x1.05=32.5826KNjm(2)模板荷载(1.0x4.0+1.0x4.461)x1.0x(1.0x4.0)=2.1153KNm2模板荷载为：p12=2.1153KN/m2(3)设备及人工荷载13=3.013=3.0KNm2(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载14=5.014=5.0KNm2因此，32m预应力混凝土现浇梁III-III截面底板部位荷载合计:P=p+p+p+p=42.698KNm2。11 "12 "13 "14新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载II-II截面单侧底板部位面积为3.6012m2；底模长4.0m；顶模长4.461m；底板计算受力宽度4.0m。(1)混凝土自重荷载计算(1.0x3.6012)x26^(1.0x4.0)=23.4078KNm

考虑混凝土超灌，系数取1.05，^胞I-II截面底板部位混凝土分布荷载p11=23.4078x1.05=24.5782KN/m2(2)模板荷载(1.0x4.0+1.0x4.461)x1.0x(1.0x4.0)=2.1153KN"模板荷载为：p12=2.1153KN!m2(3)设备及人工荷载七=3.0KN,m2(4)混凝土浇筑冲击及振捣荷载14=5.014=5.0KNm2因此，32m预应力混凝土现浇梁II-II截面底板部位荷载合计:p=p“+p+p+p=34.6935KNm2。11 12 13 144.3翼缘板部位荷载计算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架受力最不利荷载III-III截面单侧翼缘板部位面积为1.262m2；模板长3.077m；翼缘板计算受力宽度2.95m。(1)混凝土自重荷载计算(1.0x1.262)x26^(1.0x2.95)=11.1227KNg考虑混凝土超灌，系数取1.05，则III-III截面翼缘板部位混凝土分布荷载p11=11.1227x1.05=11.6788KNjm(2)模板荷载(1.0x3.077)x1.0x(1.0x2.95)=1.0431KN*模板荷载为：p12=1.0431KNm2设备及人工荷载0=3.0KNm2混凝土浇筑冲击及振捣荷载%=5.0KNm2因此，32m预应力混凝土现浇梁III-III截面翼缘板部位荷载合计:P=、+p+p+p=20.722KNm。11 12 13 145方木纵梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁采用0600x8mm钢管柱+贝雷梁支架法施工，支架由上到下分别为间距为30cm的10cmx10cm方木作底板处纵梁，方木下部为间距为75cm的I10工字钢横向分配梁，因此方木按计算跨度为75cm的简支梁检算，方木承受的荷载可简化为均布荷载，32m预应力混凝土现浇梁腹板处方木所受的荷载为最不利荷载，最不利均布荷载的集度：q=0.3x69.159=20.7477kN/m，受力简图如图5。图5方木受力简图10cmx10cm红松方木截面惯性矩I、截面抵抗矩W和弹性模量分别为:W=bh2/6=1.67x105mm3；I=bh3/12=8333400mm4；E=6000N/mm2。红松木的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2；最大容许挠度值[w]=2.4mm。亦如"qL20.7477x0.752弯矩：M=—= =1.4588kN-m8剪力：y=qL=20.7477x竺=7.7804kN2正应力：q=M=1.4588x106=8.7353MPa<13MPa=f]W 1.67x105因此，方木弯曲强度满足要求。剪应力：T=k=7.7804x103=0.778MPa<1.4MPa=f]A 100x100 v因此，方木抗剪强度满足要求。挠度：5qL 5x20.7477x0.754x1012 「］。.w= = =1.7095mm<成」=2.4mmmax384EI 384x6000x8333400因此，方木变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架间距为30cm的10x10cm方木横向分配梁满足强度及变形的要求。6I10工字钢横向分配梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁上部横向铺设间距为0.75m的I10工字钢横向分配梁，腹板处分配梁跨度为0.45m，底板出跨度为0.9m，为提高结构的安全系数，横向分配梁按受均布荷载的简支梁计算。6.1腹板处分配梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁腹板处分配梁的计算跨度为0.45m,所受荷载按最不利的梁端荷载计算为：69.159X0.75=51.8693KNm,为提高结构的安全系数，腹板处分配梁按简支梁进行检算，梁端腹板处横向分配梁计算受力简图及计算结果见图6-1〜6-5。图6-1梁端腹板部位分配梁受力简图图6-2梁端腹板部位分配梁弯曲应力（MPa）图6-3梁端腹板部位分配梁剪应力（MPa）图6-4梁端腹板部位分配梁变形（mm）

图6-5梁端腹板部位分配梁支反力（kN）由以上计算结果图可看出腹板处I10工字钢分配梁的受力结果为:弯曲正应力：b=26.795MPa<180MPa=卜]因此，腹板处I10工字钢分配梁弯曲强度满足要求。剪应力：t=29.556MPa<100MPa=t]因此，挠度:因此，腹板处因此，挠度:因此，腹板处I10工字钢分配梁抗剪强度满足要求。& =0.088mm<^0^=400=1.125mm腹板处I10工字钢分配梁变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁腹板处I10因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁腹板处I10工字钢横向分配梁的强度与变形均满足要求。6.2底板处分配梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁底板处分配梁的计算跨度为0.9m，所受荷载为：42.698X0.75=32.0235KN；m2，为提高结构的安全系数，底板处分配梁按简支梁进行检算，底板处分配梁计算受力简图及计算结果见图6-6〜6-10。图6-8底板部位分配梁剪应力（MPa）-0.325,,0.000JD.000图6-8底板部位分配梁剪应力（MPa）-0.325,,0.000JD.000■0臭5■C-552•0,552图6-9底板部位分配梁变形（mm）-0.631H.411Q 图6-10底板部位分配梁支反力（kN）由以上计算结果图可看出底板处I10工字钢分配梁的受力结果为:弯曲正应力：。=66.171"。<180MPa=卜]因此，底板处I10工字钢分配梁弯曲强度满足要求。剪应力：t=36.495MPa<100MPa=t]因此，底板处I10工字钢分配梁抗剪强度满足要求。挠度：® =0.633mm</^=史2=2.25mmmax 400400因此，底板处I10工字钢分配梁变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁底板处I10工字钢横向分配梁的强度与变形均满足要求。新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁翼缘板处I10工字钢横向分配梁间距与底板分配梁一致且所受荷载较小，故此处不再进行检算，其强度与变形均满足要求。7贝雷梁检算7.1计算说明根据32m现浇梁及桥梁墩台的布置及为提高钢管柱中支墩的稳定性，0600x8mm钢管柱纵向设置为12.795m+3m+12.795m，因此新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁贝雷梁临时支架沿纵向按12.795m+3m+12.795m跨度布置，为提高结构的安全度和便于计算，将贝雷梁简化为最大跨度为12.795m受均布荷载作用的简支梁进行检算。7.2材料力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》查得：表7-1几何特性—-几何特性结构构造 ___-一--------一__Wx(cm3)Ix(cm4)EI(kN.m2)单排单层不加强3578.5250497.2526044.12加强7699.1577434.41212612.24表7-2桁架容许内力表

桥型容许内力、_不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力、、加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（kN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（kN）245.2490.5698.9490.5698.9根据铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）查得:Q345钢容许应力：轴向应力[o]=200MPa，弯曲应力[ow]=210MPa，剪应力[T]=120MPa。7.3贝雷梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，现浇梁腹板部位贝雷梁横向间距为0.45m，底板部位贝雷梁横向间距为0.9m，翼缘板部位贝雷梁横向间距为1.35m，由荷载计算结果可知，现浇梁腹板部位荷载为69.159KNm2，底板部位荷载为42.698KNg，翼缘板部位荷载为20.722KNm2，为提高结构的安全系数以及为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按单根三跨连续梁进行检算。7.3.1腹板处贝雷梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，腹板处横向间距为0.45m，腹板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：69.159X0.45=31.1216KNm2，为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按三跨连续梁进行检算，腹板部位贝雷梁计算受力简图及计算结果见图7-1〜7-5。gmn.-司I*.sigNT.Tb■smc.凸胃一中gm-in.91—lZTTn挡mfp挡巽3图gmn.-司I*.sigNT.Tb■smc.凸胃一中gm-in.91—lZTTn挡mfp挡巽3图7-1腹板部位贝雷梁受力简图图7-2腹板部位贝雷梁弯矩（kN-m）图7-4腹板部位贝雷梁变形（图7-4腹板部位贝雷梁变形（mm）图7-5腹板部位贝雷梁支反力（kN）由以上计算结果图可看出腹板部位贝雷梁受力结果为：弯矩：M=476.576kN-m<788.2kN-m=\m]因此，腹板部位贝雷梁弯矩满足要求。剪力：V=236.347kN<245.2kN=V]因此，腹板部位贝雷梁剪力满足要求。L12795挠度：« =20.970mm< = =32.4375mmmax 400 400因此，腹板部位贝雷梁变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架腹板处间距为0.45m的贝雷梁满足受力及变形的要求。7.3.2底板处贝雷梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，底板处横向间距为0.9m，底板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：42.698X0.9=38.4282KNm2，为模拟实际贝雷梁结构的力学性能，贝雷梁按三跨连续梁进行检算，底板部位贝雷梁计算受力简图及计算结果见图7-6〜7-10。庭MFI黑庭MFI黑TQjE.图7-6底板部位贝雷梁受力简图图7-7腹板部位贝雷梁弯矩（kN-m）图7-8底板部位贝雷梁剪力（kN）图7-9底板部位贝雷梁变形（mm）图7-10底板部位贝雷梁支反力（kN）由以上计算结果图可看出底板部位贝雷梁受力结果为：弯矩：M =588.454kN-m<788.2kN-m=\m]因此，底板部位贝雷梁弯矩满足要求。剪力：V=291.835kN>245.2kN=V]因此，按现浇梁m-m截面荷载计算出的底板部位贝雷梁剪力超出容许剪力，32m现浇梁贝雷梁支架所承受的荷载主要为梁体标准截面I-1截面荷载，采用m-m截面荷载、ii-ii截面荷载进行计算都可提高了结构的安全系数，采用11-II截面荷载进行计算时，中支墩顶贝雷梁所受剪力由比例关系得：V=34.6935X291.835kN=237.125<245.2kN=V]，同时考虑贝雷梁之间采用max42.698标准支撑架横向连接，从而增强了结构的承载能力，故底板部位贝雷梁剪力满足要求。L12795挠度：«=25.694mm< = =32.4375mmmax 400 400因此，底板部位贝雷梁变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架底板处间距为0.9m的贝雷梁满足受力及变形的要求。7.3.3翼缘板处贝雷梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架贝雷梁最大跨度为12.795m，翼缘板处贝雷梁横向间距为0.9m、1.35m，为简化计算并提高安全系数，按最大间距1.35m计算，翼缘处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受的荷载为：20.722X1.35=27.9747KN：m2，腹板处贝雷梁横向间距为0.45m，腹板处贝雷梁所受荷载为均布荷载，所受荷载为：69.159X0.45=31.1216KNm2由比例关系可得，翼缘板贝雷梁间距为1.35m时的力学性能。弯矩：M=27.9747x476.576S-m=428.386S-m<788.2kN-m=M]max31.1216因此，翼缘板部位贝雷梁弯矩满足要求。剪力：y=27.9747x236.347kN=212.448kN<245.2kN=V]max31.1216因此，翼缘板部位贝雷梁剪力满足要求。士父宙 27.9747 L 12795挠度：® = x20.970mm=18.850< = =32.4375mmmax31.1216 400 400因此，翼缘板部位贝雷梁变形满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁临时支架翼缘板处间距为1.35m的贝雷梁满足受力及变形的要求。8双拼I45a工字钢横梁检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁钢管柱顶横梁采用双拼I45a工字钢横梁，双拼I45a工字钢横梁横向最大跨度为4.0m，为满足实际施工的需要，提高结构的安全度，可将双拼I45a工字钢横梁简化为(1.65+2.65+4.0+2.65+1.65)m的双悬臂连续梁检算，由贝雷梁的计算结果可知，钢管柱中支墩顶双拼I45a工字钢横梁所受荷载为最不利荷载，其荷载可简化为分段均布荷载，则单根I45a工字钢横梁所受的均布荷载为：q翼缘板=(20.722x12.795+20.722x3)/2/2=81.826kN/mq腹板=(69.159x12.795+69.159x3)/2/2=273.092kN/mq广板=(42.698x12.795+42.698x3)/2/2=168.604kN/m单根I45a工字钢横梁的的受力简图及计算结果见图8-1〜8-6。

g誓.1早.grJ/一甲.期心.1罕.此蜀Ii首®Tigr-J/lT图8-1单根I45a工字钢横梁受力简图图8-2单根I45a工字钢横梁弯曲应力（Mpa）图8-3单根I45a工字钢横梁剪应力（Mpa）图8-4单根g誓.1早.grJ/一甲.期心.1罕.此蜀Ii首®Tigr-J/lT图8-1单根I45a工字钢横梁受力简图图8-2单根I45a工字钢横梁弯曲应力（Mpa）图8-3单根I45a工字钢横梁剪应力（Mpa）图8-4单根I45a工字钢横梁变形（mm）图8-5单根I45a工字钢横梁弯矩图（kN・m）r673.192图8-6单根I45a工字钢横梁支反力（kN）由以上计算结果图可看出单根I45a工字钢横梁梁受力结果为:弯曲正应力：。=127.143MPa<180MPa=卜]因此，I45a工字钢横梁弯曲强度满足要求。剪应力：T=65.127MPa<100MPa=t]因此，I45a工字钢横梁抗剪强度满足要求。挠度:①跨中max=3.296mm<L4004000400=10mm①悬臂端max=2.096mm<因此，I45a工字钢横梁变形满足要求。稳定性校核：I45a工字钢的截面特性如下：A=102cm2=102x102mm2I=32240cm4=3.224x108mm4W=1430cm3=1.43x106mm3i=17.7cm=177mm危险截面位于最大正弯矩处，最大正弯矩处，取自由长度为4.0m,查表内插得中=0.97>0.6，则:b=1.07—0282=0.7793<1.0b0.97b=Ea^=190/765x106 =171.182"。<180"。=卜］^W 0.7793x1.43x106因此，双拼I45a工字钢横梁稳定性满足要求。因此，新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁钢管柱顶双拼I45a工字钢横梁的强度、变形和稳定性均满足要求。90600X8钢管柱检算新建xxx铁路站前4标二工区32m预应力混凝土现浇梁支架临时钢管支架采用O600mmx8mm的钢管柱，钢管柱承受由上部双拼I45a工字钢横梁传递的荷载，故选取承受荷载最大的中钢管柱进行计算，由双拼I45a工字钢横梁的计算结果知单根钢管柱承受的荷载为2X673.192=1346.384kN。为提高结构的安全度，O600mmx8mm钢管柱的计算最大高度取新建xxx铁路站前4标二工区齐南村特大桥、永寿特大桥、邵山特大桥32m预应力混凝土现浇梁最高墩高20m(除去砂筒、贝雷梁、型钢等高度，按钢管柱下条形基础的高程与承台高程一致)。钢管截面特性钢管的净面积A=148.786cm2=14878.6mm2钢管的惯性矩I=65191.997cm4=651919970mm4I钢管的回转半径i=■-=20.932cm=209.32mmA

（2） 荷载分析组合对于单根柱：放置在桩基础上的最大净高为20m，其上的竖向压力最大为1346.384kN。钢管柱自重：N、=20x116.797=2335.94kg=23.359kN单根柱所承受的荷载为：N=23.359+1346.384=1369.743kN（3） 受压承载力检算强度校核：=92.061Mpa<C]=180MpaN1369.743x10=92.061Mpa<C]=180MpaA14878.6因此，①600mmx8mm钢管柱强度满足要求。稳定性校核：根据钢管柱的约束条件及提高钢管柱的安全富余