施工电梯基础施工设计方案新

./施工电梯基础施工方案一、工程概况XX市龙州湾云篆山公租房项目A区1＃楼、2＃楼、3#楼、4#楼、5＃楼、6＃楼、7#楼、8#楼、9＃楼、10＃楼、11＃楼、12＃、13#楼、14#楼、15＃楼、16＃楼、17＃楼及车库、小学、食堂、工程位于XX市巴南区。本工程由XX市城投公租房建设有限公司投资建设筹建,中煤科工集团XX设计研究院设计,XX市勘察院进行工程地质勘察,XX建新建设工程监理咨询有限公司负责工程监理,XX建工集团股份有限公司实施施工管理总承包,XX城建控股〔集团有限责任公司负责一组团土建工程及部分安装工程的具体实施。本工程总建筑面积为293615.35m2。各栋号建筑概况见表。表各栋号建筑概况表序号栋号建筑面积<m2>层数层高<m>建筑高度工程性质结构形式11#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪22#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪33#楼21948.7425F/-13.075m高层住宅框剪44#楼13001.5618F/-13.054m小高层住宅框剪55#楼15819.6118F/-13.054m小高层住宅框剪66#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪77#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪88#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪99#楼13672.5518F/-13.054m小高层住宅框剪1110#楼15819.6118F/-13.054m小高层住宅框剪1111#楼31243F3.09m幼儿园框剪1212#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪1313#楼18701.6325F/-13.075m高层住宅框剪1414#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1515#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1616#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪1717#楼1282918F/-13.054m小高层住宅框剪18车库33115.64-1F44m地下停车场框剪19学校9973.55F/-1教学楼框剪合计293615.4结构的设计合理使用年限为50年,抗震设防烈度为六度,建筑抗震设防类别为丙类,剪力墙抗震等级为四级,短肢剪力墙抗震等级为四级,建筑物的安全等级为二级。主体结构及装修阶段施工时,垂直运输机械采用SC200/200施工升降机16台；垂直运输机计划安装时间为结构12层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置,确定每栋各一台施工升降机。18层各栋号所有人货电梯安装高度为57.304米〔38节；25层各栋号所有施工电梯安装高度为78.416米〔52节。各栋施工电梯安装位置详见施工电梯平面布置图,16台升降机全由建筑外阳台进入室内。二、施工电梯技术方案〔一、升降机基础〔14#、15#楼〔位于车库顶板上方根据本工程的特点,为方便工程施工的需要,〔14#、15#楼所使用的升降机需安装在车库顶板上,为了确保车库顶板的安全,必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。在地下负一层,人货电梯基础混凝土楼板下,采用钢管回顶加固措施。1、施工电梯基本参数施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：57.304m；标准节长度：1.508m；底笼长〔单个：3m〔3.2m；底笼宽〔单个：1.3m〔1.5m；标准节重：170kg；对重重量：1800kg；单个吊笼重:945kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg；施工电梯安装在车库顶板上,顶板底用满堂钢管架进行加固处理,满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响,取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载,加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P=吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重*2.1=｛〔2*945+1200+〔38*170+2*1800+2*2000｝*2.1≈36015㎏=361KN。2、回撑搭设方案：根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为361KN,基础尺寸为4000×6000mm,因此加固范围为4500×6500mm,由此车库顶板承担的总荷载为12.34kN/m2,此荷载由施工电梯底部4500×6500范围的楼板承担,而根据结构设计车库顶板施工荷载为5KN/m2,故需要在楼板下面设置钢管支撑,钢管支撑采用螺栓底座〔钢定托顶紧,按400mm纵横间距设置立杆,纵横向水平间距400,高度方向步距h=3、车库顶板支撑架计算书：〔1计算依据：钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》<JGJ130-2001>、《建筑地基基础设计规范》<GB50007-2002>、《建筑结构荷载规范》<GB50009-2001>、《钢结构设计规范》<GB50017-2003>等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》〔2设计选型：车库顶板在施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm,步距为1000mm,45mm×95mm方木,钢管顶托顶紧。考虑到车库顶板的使用安全,将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0kN/m2进行验算。落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元〔3、计算书；1、参数信息:〔1.基本参数立柱横向间距或排距la<m>:0.40,脚手架步距h<m>：1.00；立杆纵向间距lb<m>:0.40,脚手架搭设高度H<m>：3.80；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a<m>:0.10,平台底钢管间距离<mm>：400.00；钢管类型<mm>:Φ48×3.5〔考虑到钢管的锈蚀等因素,计算时采用Φ48×3.0连接方式：顶托支撑,扣件抗滑承载力系数:0.80；〔2.荷载参数脚手板自重<kN/m2>:0.300；栏杆自重<kN/m2>:0.150；材料堆放最大荷载<kN/m2>:50.000；施工均布荷载标准值<kN/m2>:1.000；2、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图〔1.荷载的计算：脚手板与栏杆自重<kN/m>：q11=0.150+0.300×0.400=0.270kN/m；堆放材料的自重线荷载<kN/m>：q12=50.000×0.400=20.000kN/m；活荷载为施工荷载标准值<kN/m>：p1=1.000×0.400=0.400kN/m〔2.强度计算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布恒载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.270+1.2×20.000=24.324kN/m；均布活载：q2=1.4×0.400=0.560kN/m；最大弯距Mmax=0.1×24.324×0.4002+0.117×0.560×0.4002=0.400kN.m；最大支座力N=1.1×24.324×0.400+1.2×0.560×0.400=10.971kN；截面应力σ=0.400×106/<5080.0>=78.675N/mm2；纵向钢管的计算强度78.675小于205.000N/mm2,满足要求!〔3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q=q11+q12=20.270kN/m；均布活载：p=0.400kN/m；V=<0.677×20.270+0.990×0.400>×400.04/<100×2.060×105×121900.0>=0.144mm纵向钢管的最大挠度小于400.000/250与10,满足要求!3、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=10.971kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图<kN.m>支撑钢管计算变形图<kN.m>支撑钢管计算剪力图<kN>最大弯矩Mmax=0.001kN.m；最大变形Vmax=0.000mm；最大支座力Qmax=10.973kN；截面应力σ=0.216N/mm2；横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.973kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!5、模板支架荷载标准值<轴力>:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架的自重<kN>：NG1=0.149×4.500=0.670kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。栏杆的自重<kN>：NG2=0.150×0.400=0.060kN；脚手板自重<kN>：NG3=0.300×0.400×0.400=0.048kN；堆放荷载<kN>：NG4=50.000×0.400×0.400=8.000kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.778kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=1.000×0.400×0.400=0.160kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.778+1.4×0.160=10.758kN；6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值<kN>：N=10.758kN；σ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.58cm；A立杆净截面面积<cm2>：A=4.89cm2；W立杆净截面模量<抵抗矩><cm3>：W=5.08cm3；σ钢管立杆抗压强度计算值<N/mm2>；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；Lo计算长度<m>；如果完全参照《扣件式规范》,由公式<1>或<2>计算lo=k1uh<1>lo=<h+2a><2>k1计算长度附加系数,取值为1.185；u计算长度系数,参照《扣件式规范》表；u=1.700；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式<1>的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；Lo/i=2014.500/15.800=128.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/<0.406×489.000>=54.185N/mm2；立杆稳定性计算σ=54.185小于[f]=205.000满足要求！公式<2>的计算结果：Lo/i=1200.000/15.800=76.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744；钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/<0.744×489.000>=29.569N/mm2；立杆稳定性计算σ=29.569小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式<3>计算lo=k1k2<h+2a><3>k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.004；公式<3>的计算结果：Lo/i=1427.688/15.800=90.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.661；钢管立杆受压强度计算值；σ=10757.660/<0.661×489.000>=33.282N/mm2；立杆稳定性计算σ=33.282小于[f]=205.000满足要求！综上所计算,施工电梯选用SC200/200型,搭设高度57.304m,根据说明书计算规则算的总荷载为361KN,基础尺寸为4000×6000mm,因此加固范围为4500×6500mm,总荷载为12.34kN/m2,小于50kN/m2,〔二、施工电梯位于回填土上：1、地基参数施工电梯型号：SC200/200；吊笼形式：双吊笼；架设总高度：78.416m<57.304m>；标准节长度：1.508m；底笼长<单个>：3m〔3.2m；底笼宽〔单个：1.3m〔1.5m；标准节重：170kg；对重重量：1800kg；单个吊笼重:945kg；吊笼载重：2000kg；外笼重：1200kg；2、地基参数承台下地基土类型：回填土夯实；地基土承载力设计值：150kPa；地基承载力折减系数：0.4；3、基础参数基础混凝土强度等级：C35；承台底部长向钢筋：Ф12@200；承台底部短向钢筋：Ф12@200；钢材型号：HRB400；基础高度h：0.45m；基础长度l：4.5m；基础宽度b：导轨架长c=0.8m,宽a=0.4、基础承载计算：1荷载计算荷载计算过程如施工电梯1所示。考虑动载、自重误差及风载对基础的影响,取系数n=2.1,｛〔2*945+1200+〔52*170+2*1800+2*2000｝*2.1≈38493㎏=385KN。2地基承载力验算Gk=25×4.50×6.50×0.45=329.0625kN承台自重设计值G＝329.0625×1.2＝394.875kN作用在地基上的竖向力设计值F＝394.875+385=779.875kN基础下地基土为回填土夯实,地基承载力设计值为150kPa。地基承载力调整系数为kc=0.4。基础下地基承载力为p=150.00×4.5×6.5×0.40＝1755.00kN>F=779.875kN该基础符合施工升降机的要求。5、基础承台验算基础承台砼强度等级为C35,其轴心抗压强度fc=16.7N/mm2,轴心抗拉强度ft=1.57N/mm2,底面长l=4.5m,宽b=6.5m,底面积S=4.5×6.5=29.25m2,承台高h=0.45m,导轨架长c=1承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=29.25≥<Pk+Gk>/fc=<394.875+385>/16.7=0.047m2。〔满足要求2承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连,故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：应满足如下要求式中Pj扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,Pj=P/S=385/29.25=13.16kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数,本例取Bhp=1；h0基础冲切破坏锥体的有效高度,取h0=450-35=415mm；Al冲切验算时取用的部分基底面积,Al=6.5×1.4=9.1am冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,取导轨架宽a；ab冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.8+2×0.415=1.63mam=<at+ab>/2=<0.8+1.63>/2=1.215mFl＝Pj×Al=13.16×9.1=119.756kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.57×1215×415/1000=554.14kN≥119.756kN,满足要求！6、承台底部配筋计算属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩：式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离,a1=1.9m；l,b基础底面的长和宽；pmax,pmin相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值,pmax=pmin=<394.875+385>/29.25=26.66kN/m2；p相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值,p=pmax=26.66kN/m2；G考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值由