香醍漫步三期1组团木模体系模板施工方案

目录目录 1一、 编制依据 2二、 工程概况 2三、 质量目标 2四、 安全目标 2五、 模板工程主要施工方法选择 2六、 施工准备 3七、 模板工程施工工艺流程 31、模板安装基本要求 32、配模 33、柱墙模安装 54、梁、板模板安装 65、穿插施工顺序 7八、 模板支撑体系受力验算 71、 梁模板及支撑体系 72、 板模板及支撑体系 223、 墙模板及支撑体系 九、 模板工程一般构造措施 301、一般柱墙模板 302、梁模板 303、板模板 304、满堂支撑体系 305、模板及支撑体系搭设示意图 31十、 模板工程主要施工节点 321、柱墙根部定位节点 322、边模接缝措施 323、中柱接缝措施 334、中部梁模节点 335、边梁模板节点 346、梁梁交叉节点 357、梁柱交叉节点 358、电梯井道模板支设示意图 369、现浇楼梯模板安装工艺 3710、厨房、卫生间、阳台板面高差处吊模施工 3711、后浇带模板施工 38十一、 模板工程质量保证措施 40十二、 质量检查标准 41十三、 模板拆除 41十四、 安全文明施工 42编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)工程概况龙湖·香醍漫步项目由6幢花园洋房和地下室构成。4#楼为6+1层，7#楼为两单元6+1层和一个单元9+1层，8#楼为两个单元9+1层和一个单元6+1层，5#、6#、9#楼均为9+1层。4#楼建筑屋脊高度为24.3m，其余建筑屋脊高度为33.3m。洋房4、6、7#楼±0.000m相对于绝对标高为409.8m；5、8、9#楼±0.000m相对于绝对标高为410.00m.本项目洋房建筑面积5.03万㎡，其中地上建筑面积4.51万㎡，地下建筑面积0.52万㎡；地下车库建筑面积2.33万㎡。工程结构特点：结构类型为剪力墙结构，基础结构型式为筏板基础，建筑工程设计等级为一级，合理使用年限为50年，抗震设防烈度为八度，结构抗震等级为一级，耐火等级为一级质量目标模板工序是使混凝土按设计形状成形的关键工序，本工程拆模后混凝土构件必须达到表面平整、线角顺直、不漏浆、不跑模（爆模）、不烂根。使混凝土成形质量达到西安市优质工程。安全目标确保施工安全，杜绝跨塌、重伤及死亡等重大安全事故，轻伤率控制在0.3%以内。模板工程主要施工方法选择为确保工程目标的顺利实现，经过技术经济分析比较，确定本工程模板施工采用以下方法：支撑体系：钢管脚手架支撑体系。加固体系：框架柱采用钢管夹具；剪力墙（短支剪力墙）采用高强对拉丝杆；梁采用木夹具及对拉丝杆。挡墙及核心砼地面以下部分墙体采用一次性带止水片的对拉丝杆；模板体系：柱、墙、梁模板采用915*1830*15mm镜面板，楼板模板采用915*1830*15mm九夹板。模板背楞均采用50*100木方。除核心筒内模、外墙边柱外模采用定型木模外，其余构件模板均采用散拼散拆方式。施工准备熟透设计图纸、交底及变更，绘制配模图。配模图经过项目部审核后方可进行模板配制。所有板底垫方必须经过压刨，确保接触面平整、顺直。模板工程施工工艺流程1、模板安装基本要求（1）、模板配置（或更换模板）时必须做到尺寸准确。弹线切割，切割边线必须平直，直线度及尺寸误差均不得大于1mm。（2）、模板安装时拼缝严密。模板拼缝宽度必须小于2mm。除构件阳角外，不得使用双面胶或封口胶处理。（3）、拼模时应特别注意梁侧模与板底模的拼缝，板底模压梁侧模，确保阴角方正、线条顺直、拼缝严密。（4）、板模拼缝处下面必须有木方支撑，接缝处应用钉子钉牢，铁钉间距不宜大于500mm,且每边不少于3颗，确保接缝平整度。其余部分板底木方净距不宜大于200mm.（5）、柱墙模板背枋净距不宜大于200mm，木方高度必须一致。梁柱模拼缝处模板外侧钉木条拼接，木条间距不大于500mm，且每条缝均不得少于2根，如下图：2、配模（1）、木方，两个平面必须刨平，高度必须一致。确保模板与木方紧密贴合，使板底标高一致及墙模表面平整。（2）、配模时必须弹线切割，切割剧片应选用细齿剧，确保裁边准确、顺直。为确保梁、墙、柱内无杂物，模板应先切割、打孔，后安装。（3）、柱、墙模板配制时必须是长边包短边，短边封头模板宜比设计尺寸小3mm,以抵消混凝土浇筑过程中微胀模引起的误差。封头模板两边应刨平，确保结合紧密。长边模板宜比封头模板长5cm,安装时封头模板两竖向边平钉木方作背楞，长边模板钉在封头模板背楞上，保护封头模板边不被定坏，提高封头模板周转次数。如下图：（4）、梁、板模板配制：梁底模配制时应考虑梁侧模夹梁底模，板底模压梁侧模，梁底模宜比设计尺寸小3mm，以抵消混凝土浇筑过程中微胀模引起的误差。如下图：3、柱墙模安装（1）、工艺流程施工缝处理→抄平、放线→施工缝处理→打定位桩→清洁→钢筋等隐蔽工程验收→立模→找正→拚缝→安放背楞木→上夹具→加固、校正→检查→验收。

注：在没有防水要求的部位及非人防部位采用高强螺杆穿pvc管进行加固。注：在没有防水要求的部位及非人防部位采用高强螺杆穿pvc管进行加固。（2）、柱墙模板安装工艺：①、放线：柱墙模板安装前，应先待柱墙轴线标记，采用广线拉通纵横轴线后，弹出柱墙中心线和模板安装内外边线。②、柱墙模及支撑安装：柱墙模就位后应加临时支撑固定，固定后根据柱上设置的铅垂线校正模板的垂直度，到满足要求为止。③、对于结构施工中的的梁柱节点，为克服节点处传统上使用拼装模板，木枋塞缝不规范，致使节点处梁不能满足设计要求的质量通病，故采用套割吻合节点模板，以保证工程质量。④、柱墙夹具安装：柱墙夹具安装应自下而上进行，调正模板的垂直度，到满足要求为止。⑤、检查校正：柱墙模安装完毕后，应全面复核模板的垂直度，截面尺寸等项目，支撑必须牢固、预埋件、预留孔洞不得漏设，且必须准确、稳固。⑥、柱墙模群体固定：群体柱墙支模时，必须整体固定。同一排柱墙模，应先校正两端柱的模板，校正好后在柱顶接通线，使整排柱墙保持一致，并校正各柱柱距，然后在柱脚和柱顶分别用水平杆拉通连固，最后安装剪刀撑和斜撑。4、梁、板模板安装（1）、工艺流程放线→满堂架搭设→抄平→架梁底杆→摆梁底模→架板底杆→摆板底方→铺板底模→梁侧模找正与板底模顶牢→上梁夹具及加固→清洁、验收。（2）、梁板模安装工艺：eq\o\ac(○,1)、支模架的搭设：支模架搭设前，支模架的地面须经夯实平整，所有立杆均设100×100木垫板，通长设置，支模架采取多层支设，上下层立杆设在同一垂直线上。eq\o\ac(○,2)、支模架搭设完毕，复核梁底标高，校正轴线无误后，调平梁模支架，在支架上铺放“－”字形带连接角模的梁底模，并使其就位，用扣件与支架卡紧，每根据梁底模视其长短固定不少于三点，再分别吊装预组接梁侧模与底模拼接，并设临时斜撑固定。eq\o\ac(○,3)、板模采用九夹板，100×45木枋作加劲肋，间距@200，其两端将梁侧模上口顶紧固定。板底板铺设好后，应检查板面标高、平整度，以及拼缝宽度，必要时采用不干胶贴缝，防止板模漏浆。eq\o\ac(○,4)、检查校正：模板安装后全面复核，梁板模的位置及形状，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。检查钢管支架扣件的扭力矩是否满足要求，支模架必须稳定、牢固。5、穿插施工顺序（1）、竖向构件与水平构件整体浇筑穿插顺序：放线→满堂架搭设、柱墙钢筋竖焊→梁板模板铺设、柱墙钢筋绑扎→柱墙钢筋验收→柱墙模板安装、梁板钢筋绑扎→板面吊模安装、水电预留预埋→柱墙梁板模板加固、板面负筋绑扎→垫块及清洁→整体验收→混凝土浇筑。模板支撑体系受力验算梁模板及支撑体系本工程量最大断面尺寸为200*600，层高3000，楼板厚度130，为受力最不利位置，以该梁进行受力验算。支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得29.747kN/m2、14.400kN/m2，取较小值14.400kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M=0.125ql2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×14.4×0.9=9.331kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；计算跨度:l=(600-130)/(3-1)=235mm；面板的最大弯矩M=0.125×(9.331+3.024)×[(600-130)/(3-1)]2=8.53×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.25ql=1.25×(9.331+3.024)×[(600-130)/(3-1)]/1000=3.629kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=8.53×104/2.25×104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=3.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.331N/mm；l--计算跨度:l=[(600-130)/(3-1)]=235mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.331×[(600-130)/(3-1)]4/(100×6000×1.69×105)=0.146mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(600-130)/(3-1)]/250=0.94mm；面板的最大挠度计算值ν=0.146mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.94mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.629/0.600=6.049kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.218kN·m，最大支座反力R=3.992kN，最大变形ν=0.144mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2.18×105/8.33×104=2.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.144mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.992kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.399kN·m，最大支座反力R=6.587kN，最大变形ν=0.229mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=3.99×105/8.99×103=44.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=44.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.229mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=200/400=0.5mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.229mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×15×15/6=3.00×104mm3；I=800×15×15×15/12=2.25×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.50]×0.80×0.90=13.651kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.80×0.90=4.032kN/m；q=13.651+4.032=17.683kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×17.683×2002=8.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×17.683×0.2=1.768kNσ=Mmax/W=8.84×104/3.00×104=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=11.376kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×13.651×2004/(384×6000×2.25×105)=0.211mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.211mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.768/0.8=2.21kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.21×0.82=0.141kN·m；最大应力σ=M/W=0.141×106/83333.3=1.7N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值1.7N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×2.21×0.8=1.061kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.061×1000/(2×50×100)=0.318N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.318N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×2.21×8004/(100×9000×416.667×104)=0.163mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.800×1000/250=3.200mm；方木的最大挠度计算值ν=0.163mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.2mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.768kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.200)/4×0.800×(1.2×0.130×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.800×(0.600-0.130)×0.500=1.236kN简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=3.005kN；最大弯矩Mmax=0.902kN·m；最大挠度计算值Vmax=2.639mm；最大应力σ=0.902×106/4490=200.8N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值200.8N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.005kN；R<6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=3.005kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3=0.465kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.50+(1.20/2+(0.80-0.20)/4)×0.80×0.130×(1.50+24.00)]=2.747kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(0.800-0.200)/4]×0.800=3.360kN；N=N1+N2+N3+N4=3.005+0.465+2.747+3.36=9.577kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2945.25/15.9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；钢管立杆受压应力计算值；σ=9576.56/(0.209×424)=108.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=108.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！板模板及支撑体系模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=120×1.52/6=45cm3；I=120×1.53/12=33.75cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.13×1.2+0.5×1.2=4.578kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1.2=1.2kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.578+1.4×1.2=7.174kN/m最大弯矩M=0.1×7.174×3002=64562.4N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=64562.4/45000=1.435N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.435N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.578kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×4.578×3004/(100×9500×33.75×104)=0.078mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.078mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.13+0.5×0.3=1.144kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.144+1.4×0.3=1.793kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.793×1.22=0.258kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.258×106/83333.33=3.099N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.099N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.793×1.2=1.291kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.291×103/(2×50×100)=0.387N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.387N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.144kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.144×12004/(100×9000×4166666.667)=0.428mm；最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；方木的最大挠度计算值0.428mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；W=8.98cm3；I=26.16cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.152kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.969kN·m；最大变形Vmax=1.824mm；最大支座力Qmax=9.415kN；最大应力σ=968565.114/8980=107.858N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值107.858N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.824mm小于1200/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×3=0.387kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×1.2×1.2=0.72kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.5×0.13×1.2×1.2=4.774kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.881kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1+2)×1.2×1.2=4.32kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=13.105kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=13.105kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+2×0.1=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=1.7；L0/i=1700/15.9=107；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=13105.08/(0.537×424)=57.557N/mm2；立杆稳定性计算σ=57.557N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板工程一般构造措施1、一般柱墙模板柱墙模板采用15mm厚镜面板模板，长边夹短边。板后竖向背楞为50*100木方，木方间距200。水平夹具采用钢管，φ12高强对拉螺杆加固，水平夹具竖向间距450，柱墙水平夹具共5道，水平夹具第一道离楼面（基础顶面）不得超过200，第一道、第二道、第三道间距不超过450mm，第三道与第四道间距600，第四道与第五道间距为700。对拉螺杆距构件边缘不得大于200。内撑采用预制砼内撑控制构件尺寸，间距同加固对拉螺杆间距。2、梁模板梁模板材用15mm厚九夹板，梁侧包梁底。梁侧50*100背楞间距300，底模背楞间距小于200。高度小于600的梁采用φ12高强对拉螺杆（穿PVC套管）加固。梁底承重杆跨距宜小于900，步距宜小于1500。高度大于700的梁两侧加固应加φ12高强对拉螺杆（穿PVC套管），水平间距600。梁底承重杆跨距宜小于600，步距宜小于800。高度大于1m的梁两侧加固采用φ12高强对拉螺杆（穿PVC套管），纵横间距450*600。梁底支撑体系应通过计算确定。3、板模板板模板采用15mm厚九夹板，板下背楞为50*100木方，木方间距200，板底承重钢管间距一般不宜大于1200*1200，当板厚超过150时，板底承重钢管间距一般不宜大于1000*1000。当板厚超过250时应通过计算确定立杆间距。4、满堂支撑体系满堂支撑体系采用φ48*3.0脚手架钢管，十字扣件连接。凡是承重杆件的连接不得使用旋转扣。架体承重立杆间距根据所承受的不同构件确定。扫地杆离地不得超过200，中间一道水平杆离地不宜大于1700。中间一道水平杆必须纵横拉通设置，且每根横杆均应用十字扣件与立杆抱牢，以确保架体的整体稳定性。当中间水平杆件不能拉通设置时，必须在四角部位加设剪刀撑，每个功能房间扫地杆必须形成封闭的口字形。同时应对模板及支架定期维修，防止锈蚀。5、模板及支撑体系搭设示意图模板工程主要施工节点1、柱墙根部定位节点2、边模接缝措施3、中柱接缝措施4、中部梁模节点5、边梁模板节点6、梁梁交叉节点7、梁柱交叉节点8、电梯井道模板支设示意图9、现浇楼梯模板安装工艺现浇楼梯施工应保证钢筋预留位置及数量，采取措施消除施工常见的钢筋翘曲、梯步尺寸不均现象。楼梯模板根部应留孔，便于根部冲洗，待根部冲洗干净后封堵预留孔，再浇筑楼梯混凝土，防止夹渣削弱结构质量。支模按传统的模板施工方法进行（详见楼梯支模示意图）。注：踏步立板应向内倾斜。注：踏步立板应向内倾斜。10、厨房、卫生间、阳台板面高差处吊模施工本工程塔楼部分均为住宅，厨房、卫生间、阳台均比相邻板面标高要低，此处砼的成型外观质量相对难以控制，特别是此处的墙肢根部，更容易出现烂根、漏浆现象，从而影响了整个砼的外观质量，为此特采取如下措施加以预防：⑴、模板的选择厨房、阳台与相邻板面高差较小，此处吊模直接选用九夹板，卫生间与相邻板面高差相对较大，模板仍选用九夹板，但须加木枋，吊模安装完后再绑扎板面层钢筋。⑵、模板的支撑（详下图）11、后浇带模板施工①、后浇带的位置按方案位置设置，严格按照设计要求宽度留设，梁、板筋在后浇带处断开，错开绑扎搭接。②、墙、梁板后浇带处砼除按施工缝处理外，此处模板由于后浇带二次浇筑时间较长，为60天，需二次支模，挡墙后浇带模板加固必须采用带止水片的对拉螺杆。同时在后浇带上的支撑体系需单独搭设，自成一体，保证在拆除主体结构支撑体系时，后浇带支撑体系不受影响。见下图：3mm厚止水钢板，右侧为迎土侧。3mm厚止水钢板，右侧为迎土侧。模板工程质量保证措施质量与进度的关系：必须确保“雁塔杯”质量标准，在保证质量的前提下合理安排施工进度。各作业小班组作业方法必须统一，便于施工过程中发现问题、纠正问题。使用九夹板木模体系，必须保证模板有足够的刚度、承载能力和稳定性，且能满足现场的周转次数需要。本工程所选用的九夹板均为高强九夹板，能有效的保证砼成型的外观质量。模板与砼的接触面必须涂隔离剂，以防带模养护拆模困难。模板采用专用模板脱模剂，以保证混凝土表面光洁。不得使用油脂类隔离剂，严禁隔离剂玷污钢筋与砼接槎处。每次拆模后要对模板表面进行清理，安装前涂刷脱模剂。模板组装前，应检查标高轴线，在底板上弹出模板内侧位置线。底板凸凹不平处，用1：3水泥砂浆找平，回填土地面应夯实，支柱下应加设垫块，以防下沉。模板应自下而上顺序组装，每块模板要求位置正确，板面平整，连接件上紧，模板间应拼缝严密，必要时应用双面胶（或夹纸），防止漏浆。柱墙根部设套模防止烂根。所有阴角均采用铁钉钉牢，所有阳角均设锁口螺杆，防止阴角咬肉及阳角爆模。阳角贴双面胶防止漏浆。柱墙模板阴、阳角的背枋应选择平整度好的木方，长度适宜，不宜用短枋拼接。柱墙对拉螺杆间距不得大于500mm，背枋净距不得大于200mm，对拉螺杆距构件边角距离不得大于200mm。紧固高强螺杆时力度适宜，过紧不得超过5mm，确保柱墙面的平整度。模板支设应与钢筋、配管、混凝土浇筑等工序密切配合，为便于下道工序操作，应留出必要的检查口、清扫口、捣固孔等。现浇钢筋砼模板，当梁跨度＞4米时，模板应按跨度的3L/1000（L为短跨长度）起拱。满堂架支撑体系必须牢固、稳定，架体上堆放施工材料的部位必须进行单独加固，支撑体系不得发生摇晃、位移。梁底站杆间距不大于0.9米为宜，板底立杆不大于1.2米为宜。柱墙模支设时每个面均应吊线校正，加固时应采用斜撑将柱模与满堂架进行可靠连接，确保柱墙在浇筑过程中不偏移，不扭曲。所有梁模板加固完成后直线度偏差不得超过5mm,所有墙、柱模板加固后垂直度偏差不得超过5mm。加固完成后应对每个面的垂直度进行自检，不合格的必须进行整改，并对每个高强螺帽进行检查，确保无松动螺帽存在。自检合格后交带班进行检查，带班检查合格后填写工序交接检查表，交施工员进行检查。全部合格后报经监理工程师认可后方可进行下一道工序施工。模板拆除时间要达到规范要求的混凝土强度，梁底模拆除前必须具备混凝土同条件养护的拆模试件试验报告。并实行模板拆模令制度。通过对模板的质量管理，最终使结构混凝土成形质量达到“优质结构”标准。质量检查标准现浇结构模板安装的允许偏差（按优质结构标准进行控制）项目允许偏差（㎜）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m5大于5m5相邻两板表面高低差2表面平整度5模板拆除⑴、非承重模板：对现浇整体结构的非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆除。⑵、仅承受自重荷载的模板：当现浇结构上无楼层和支架板荷载时，应与结构同条件养护的试块达到下表所规定的强度后方可拆模，并按照设计要求进行。序号结构类型结构跨度（m）按设计标号百分率计（％）1板≤250＞2，≤875＞81002梁、承重结构≤875＞81003悬臂构件－100⑶、承受上部荷载的模板：对多层和高度需几层结构连续支模或拆模后，结构上承受较大施工荷载时，下层结构的承重模板必须在与结构同条件养护的混凝土试块达到100％设计标号时方准拆除。若施工荷载大于设计荷载，应经验算后加临时支撑。⑷、拆模顺序：模板拆除的顺序，应按模板设计的规定执行。若设计无规定时，应采取先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板后拆承重模板；先拆侧模后拆底模和自上而下的拆除顺序。⑸、模板拆除由项目技术负责人根据混凝土试压报告，签“拆模通知书”并规定拆模方式后，才能拆除模板和支撑，混凝土试压报告应是现场同条件养护具有代表性的试件的抗压资料。安全文明施工进入施工现场必须佩带安全帽，临边作业必须拴好安全带。拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板模板加工场（堆场）内当班作业完成后必须进行清理。材料分规格堆码整齐，机械设备周围的锯末、刨花当班应清理干净。木工加工房应设置灭火器材。圆盘锯不得放在施工作业楼层上。支柱墙模板前必须先清理砼锅巴刷脱模剂，梁板模在绑扎钢筋之前必须清理清洁及刷脱模剂。浇注砼之前，作业层所有剩余材料必须集中堆放并覆盖。作业楼层材料放置：钢管、木方等长条状材料应垂直于楼板边缘放置，且离楼板边缘应大于1m.楼板边缘1m以内严禁放置任何散状材料。不得把外防护架作为材料搁置架，临时搁置材料必须在搁置人离开前清除。支临边柱墙模板、拆临边模板时必须两人进行传递作业，杜绝高空坠物发生。支摸过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混泥土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。量瑕疵处理每一部位拆模后两天之内必须将质量瑕疵处理完毕。质量瑕疵处理必须派专人在施工员指导下按质量要求进行处理。⑴所有拼缝漏浆打磨⑵塌模爆模剔打⑶缺楞掉角修补⑷柱墙根部≥20㎜漏浆剔打⑸老墙螺杆锯除⑹外墙立面清洁

施工进度计划1#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：1#楼目前完成至四层梁板钢筋绑扎，计划3月分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、五层梁板四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎331天五层梁板支模架搭设332天五层梁板梁平板、柱板支模334天五层梁板钢筋绑扎安装332天五层梁板侧模支模331天五层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、五层柱钢筋绑扎331天六层梁板支模架搭设332天六层梁板梁平板、柱板支模344天六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板侧模支模431天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模447天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注屋面板钢筋绑扎安装443天屋面板边侧模板支模442天屋面板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。2#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：2#楼目前完成至二层梁、板模板安装60%，计划3月18日完成二层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、三层梁板二层梁板放线、二层柱钢筋绑扎331天三层梁板支模架搭设332天三层梁板梁平板、柱板支模334天三层梁板钢筋绑扎安装332天层梁板侧模支模331天三层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、四层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注三层梁板放线、三层柱钢筋绑扎331天四层梁板支模架搭设332天四层梁板梁平板、柱板支模444天四层梁板钢筋绑扎安装442天四层梁板侧模支模441天四层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、五层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎441天五层梁板支模架搭设442天五层梁板、柱板支模444天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板钢筋绑扎安装442天五层梁板边侧模板支模441天五层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：四、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、五层柱钢筋绑扎441天六层梁板支模架搭设442天六层梁板梁平板、柱板支模444天六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板侧模支模441天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模557天屋面板钢筋绑扎安装553天屋面板边侧模板支模552天屋面板砼浇捣551天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。3#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：3#楼目前完成至四层梁板支模架搭设，计划3月22日完成四层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、四层梁板三层梁板放线、三层柱钢筋绑扎331天四层梁板支模架搭设332天四层梁板梁平板、柱板支模334天四层梁板钢筋绑扎安装332天四层梁板侧模支模331天四层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、五层梁板计划开始时间计划完成时间天数备注四层梁板放线、四层柱钢筋绑扎331天五层梁板支模架搭设332天五层梁板梁平板、柱板支模334天五层梁板钢筋绑扎安装332天六层梁板侧模支模331天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：三、六层梁板（设计增加层）计划开始时间计划完成时间天数备注五层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天六层梁板支模架搭设442天六层梁板、柱板支模444天分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板钢筋绑扎安装442天六层梁板边侧模板支模441天六层梁板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：四、屋面板计划开始时间计划完成时间天数备注六层梁板放线、阁楼层柱钢筋绑扎441天屋面板支模架搭设442天屋面板梁板、柱板支模447天屋面板钢筋绑扎安装443天屋面板边侧模板支模442天屋面板砼浇捣441天相关工序落实责任人签字：各班组责任落实人须知：各班组必须根据项目部计划安排时间进行施工，每道工序施工前由项目总施工负责对各班组责任人进行各节点施工时间的交底，并要求各责任人对每道工序施工时间进行确认并签字认可（如果由项目部造成的工序延误和不可抗力因素造成（如雨天、大风天气，材料供应或者设计变更等）的工期延误，项目部会根据具体情况做工序顺延的调配）；根据各班组在各部位时间节点的完成情况，项目部也将进行相应的考核，并且制定了奖罚措施，具体为：班组在每道工序都能按照计划完成的，项目部将奖励班组2000元人民币，班组不能按照计划节点完成的，则按照每道工序罚款4000元人民币进行处罚。4#楼各工序计划安排时间及完成时间表目前进度情况说明：4#楼目前完成至夹层、一层柱电渣压力焊完成，计划3月22日完成夹层梁板砼混凝土浇捣；分项项目名称计划开始时间计划完成时间天数备注一、夹层梁板夹层梁板支模架搭设332天夹层梁板梁平板、柱板支模334天夹层梁板钢筋绑扎安装332天夹梁板侧模支模331天夹层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：二、二层梁板夹层梁板放线、一层柱钢筋绑扎331天二层梁板支模架搭设332天二层梁板平板、柱板支模334天二层梁板钢筋绑扎安装332天二层梁板侧模支模331天二层梁板砼浇捣331天相关工序落实责任人签字：三、三层梁板二层梁板放线、二层柱钢筋绑扎441天三层梁板支模架搭设442天三层梁板梁平板、柱板支模444天三层梁板钢筋绑扎安装442天分项项目名称