新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程高边坡支护设计说明

新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程页新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程第八册高边坡支护设计说明1工程概况新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）位于西永组团中南部，夹于西永综合保税港B区和西永微电园W分区、寨山坪山体之间，紧靠B区，东靠寨山坪山体。新森大道中段为片区内一条纵向干路，南起于与广达生活区A线交叉口，由南向北延伸，依次与广达生活区C线、横三路、H1路、Z3路平交，然后下穿AB连接道后依次与H9路、H8路平交，下穿坪山大道后依次与H7路、H4路平交，终止于龙凤河北岸。道路设计全长4467.947m，道路等级为城市主干路，标准路幅宽度为47m，双向六车道，设计时速为60km/h。图1新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程区位图2设计依据、采用的技术规范2.1设计依据⊙业主与我公司签订的合同⊙《西永微电园W分区H4路（二期）方案设计》（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2020.04）⊙《西永微电园W分区H7路方案设计》（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2020.04）⊙《坪山大道施工图》（重庆市设计院2017.11）⊙《重庆西永综合保税区AB区专用道路工程施工图》（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2010.03）⊙《重庆高新区西永组团C11-17-2、C28-104等地块（科创示范项目及周边影响用地）控制性详细规划一般技术性内容修改成果》（重庆市规划设计研究院2020.10）⊙《重庆高新区改革发展局关于新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程可行性研究报告批复》（2021.6.21）⊙《新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程高边坡支护方案安全专项论证专家意见》（2021.8.16）⊙《新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）工程高边坡支护高边坡支护评估报告》（2021.9）⊙《西永综合保税区B区纵一路(新森大道中段)工程地质勘察报告（详细勘察）》（重庆市高新工程勘察设计院有限公司2021.09）⊙1：500地形图⊙《重庆市城乡总体规划（2018-2035》（重庆市规划设计研究院）⊙《重庆市西永组团W、V、U标准分区部分地块控制性详细规划修编》（重庆市规划设计研究院2018）2.2采用的技术规范⊙《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）（2016年）⊙《城市道路工程施工质量验收规范》（DBJ50-078-2016）⊙《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）⊙《公路路基施工技术规范》（JTG/T3610-2019）⊙《公路工程抗震设计规范》（JTGB02—2013）⊙《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)⊙《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）⊙《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）⊙《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）⊙《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)⊙《地质灾害防治工程设计规范》（DB50/5029--2004）3道路高边坡情况根据渝建发[2010]166号“关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见”，岩质边坡高度≥15米，岩土混合边坡高度≥12米且土层厚度≥4米，土质边坡高度≥8米为高挖方；深基坑：岩质基坑高度≥12米，岩土混合基坑高度≥8米且土层厚度≥4米，土质基坑高度≥5米为深基坑；填方边坡高度≥8米为高填方。本次设计新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）属于高边坡范围如下：表3-1高边坡情况统计总表类型编号桩号位置最大边坡高度（m）长度（m）岩土类型立面面积（m2）安全等级高填方1#K16+633.442~K16+816.084右侧10.08183土质填方边坡1252二级2#K16+706.001~K16+828.986左侧11.56123土质填方边坡1662二级高切坡3#K17+443.563~K17+555.619右侧17.06112岩土混合高切坡1786一级4#K18+569.620~K18+586.052右侧18.2416.4岩质挖方边坡285一级5#K18+940.000~K18+985.764右侧16.0645.8岩质挖方边坡825一级6#K19+522.133~K19+598.123右侧31.9276岩质挖方边坡1447一级7#K19+625.034~K19+690.813右侧27.0065.8岩质挖方边坡1319一级总计--621.6-8576-同时，根据渝建发[2010]166号“关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见”，岩质边坡高度≥30m，岩土混合边坡高度≥25m且土层厚度≥4m，土质边坡高度≥15m均为超限高切坡，填方边坡高度≥12m为超限高填方。本次设计新森大道中段（西永综合保税区B区纵一路）存在超限高切坡。本次设计道路工程超限高边坡分布见下表：表3-2超限高边坡情况统计表类型段落位置编号最大高度(m)长度(m)边坡性质安全等级立面面积(m2)超限高切坡K19+551.980~K19+564.775右侧6#31.9276岩质一级390总计76390本次设计道路工程高挡墙分布见下表：表3-3高挡墙情况统计总表类型段落位置编号最大高度(m)长度(m)边坡性质安全等级是否超限立面面积(m2)高挡墙K16+810.2～K16+819.888左侧1#桩板挡墙11.111.5土质一级否122K16+819.888-2#桩板挡墙8.8420.059一级184合计31.5593064高边坡路段地质评价4.1气象、水文4.1.1水文拟建道路线路走向整体平缓，不利于地表水排泄，在勘察起点至K17+000段K18+700~K18+817段、K19+668~19+800段地表有大量积水；在K17+600右侧、K17+900右侧、K18+400及K20+700~终点分布大小多处水塘。拟建道路终点处为龙凤河，发源于九龙坡区走马镇的灵芝寺，由南向北流经九龙坡区金凤镇和沙坪坝区曾家镇、香炉山街道、陈家桥街道、丰文街道、土主镇，龙凤河为梁滩河一级支流，在土主镇高滩桥上游左岸汇入梁滩河。莲花滩河在沙坪坝区境内总长17.81km，流域面积为91.42km²，平均比降2.431‰，勘察期间水位在279.23m附近，设计100年一遇洪水位为284.1~283.3m。拟建道路K16+839.66m附近为戎家湾沟，戎家湾沟为龙凤河上游右岸一级支流，流域集雨面积2.45km2，河长2.89km，河道平均比降71.84‰。本次工程位于戎家湾沟（尖山子沟）下游，工程出口断面断面以上集雨面积2.02km2，河长2.15km，河道平均比降95.63‰，勘察期间水位在286.24m附近，设计100年一遇洪水位为283.8~283.58m.依据《重庆市河道管理条例》及《重庆市河道管理范围内建设项目管理办法》之规定：有堤防的河道，河道管理范围为两岸堤防之间的水域、沙洲、滩地（包括可耕地）、行洪区、两岸堤防及护堤地。无堤防的河道，重庆主城规划区内的河道管理范围，原则上按100年一遇的洪水位划定；万州、涪陵、江津、合川、永川等五大区域性中心城市规划区内的河道管理范围原则上按50年一遇洪水位划定，其他区县（自治县）城市规划区范围内的河道管理范围按20年一遇的洪水位划定；其余河道管理范围原则上按10年一遇的洪水位划定。本河道整治工程位于西永组团，属重庆主城规划区内，根据规定，工程防洪标准采用100年一遇。4.1.2气象龙凤河流域属亚热带湿润季风气候区，受东南和西南季风的交替影响，具有冬暖春早，初夏多雨，盛夏炎热而常见伏旱，秋季阴雨连绵，无霜期长，湿度大，云雾多，日照少等特点。项目所在流域附近有沙坪坝和璧山两气象站，沙坪坝站距项目区直线距离约15km，有1954年～今连续的1/6h、1h、6h、24h短历时暴雨资料，系列长、精度高。璧山站距本工程直线距离约11km，有1980年～2013年连续的1/6h、1h、6h、24h短历时暴雨资料。沙坪坝气象站资料系列较长，代表性较好。据沙坪坝站1954年~2011年气象资料统计：多年平均气温18.1℃，极端最高气温42.4℃，极端最低气温-2.5℃；多年平均降雨量1074.6mm，其中大雨、暴雨多集中在7～8月；多年平均日照时数1131.6h，最多年日照时数1495.7h，最少年日照时数883.6h；年最多风向为NNW，出现频率13%，次多风向NW，出现频率11%。年平均风速1.4m/s，历年瞬间最大风速33.0m/s。雾在区内一年四季均有出现，但各月出现频率不同，最多出现在冬季，年平均雾日维持在30～40d。本工程所属流域径流由降水形成，主要受降水特性的支配和下垫面影响，地下水补给较小，径流的年内、年际变化与降水基本一致。根据参证站双石桥水文站径流资料分析，

4月～9月为本流域的雨季，径流量增大，但该期内的7月～8月常有伏旱，遇伏旱时径流量显著减少；10月～11月随着降水逐渐减少，径流补给也逐渐减少；12月～翌年3月降水很少，是径流的最枯时期。4.2场地工程地质条件4.2.1地形地貌拟建场区属浅丘剥蚀地貌区，岭丘、冲沟发育。丘顶高程295.29～330.09m，丘体间冲沟发育且宽缓，宽为43～130m，坡度5～8°，沟床高程一般在286.20～296.40m，相对高差10～11.8m。梁滩河河河谷两侧及河床地形平缓，河床宽21.5～28.4m，河床高程280～283.5m。岸坡为土质边坡，坡高1.5～2.8m，坡角15～18°，河床切割深度2.5～4.0m。4.2.2地层岩性根据现场调查，拟建场地内被第四系全新统土层覆盖。经工程地质测绘和钻探揭露表明：场地土层主要为第四系全新统素填土（Q4ml）、粉质黏土（Q4el+dl）、粉土（Q4al+pl），下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩、砂岩，自新到老分述如下：3.3.1第四系全新统（Q4）1)、素填土（Q4ml）：红褐色，潮湿、松散，主要成分以粉质黏土和风化泥岩碎块组成，块径2～115cm，土石比3:7～5:5，人工抛填形成，回填时间2~4年。该层厚度0.20（ZK106）～18.1m（ZK1），主要分布在拟建道路设计起点至K16+623、16+940~17+276.3处及K19+700至K20+750范围。2)、残坡积粉质黏土（Q4el+dl）：黄褐 灰褐色，软~可塑状，切面较光滑，干强度中等，韧性中等，一般无摇振反应。该土层主要分布于拟建道路K16+700~K16+969及拟建戎家湾沟支沟河道范围和K17+050~K17+132拟建道路右侧水田内、K20+600~终点左侧水田内、K20+800~终点右侧临近河道一侧及莲花滩河北岸凸岸一侧的田沟，水田水塘内。其余存在于藕田、鱼塘水塘、水田、河流段底部，露厚度0.4m（ZK6/ZK81/ZK199）~9.5m（ZK7）。3)、冲洪积粉土（Q4al+pl）：褐黄色为主，潮湿，松散，干强度、韧性低，切面粗糙，摇震反应强烈。主要分布于莲花滩河河凸岸，受凹岸侵蚀，凸岸沉积；揭露厚度3.8m（HK38）~4.7m（HK41）。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~不整合~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~3.3.2侏罗系中统沙溪庙组（J2s）1)、泥岩（Ms）：紫红色，泥质结构，层状构造（这个和常理不符），主要由粘土矿物组成，含砂质重。岩质较软，易风化崩解。未揭穿该层，为场地内主要岩性。2)、砂岩（Ss）：浅灰色，中细粒结构，厚～巨厚层状构造，泥质胶结。主要矿物成分为长石、石英，暗色矿物次之。钻探揭露厚度0.3m（HK27）～10.3m（ZK3），主要分布与拟建道路起点位置，为场地内次要岩性。4.2.3地质构造拟建拟建场地位于北碚向斜西翼（如下图3.2-1）。勘察区内无断层发育，岩层呈单斜产出，沿拟建道路沿线测得岩层产状2组在场地附近基岩出露处量得岩层倾向为102~109°，倾角21°，优势产状为倾向为109°，倾角21°；经地面调查和钻探揭露，岩层层面为结合差的硬性结构面。在拟建道路K17+300~K17+600及K19+800~K19+900右侧基岩中测得3组构造裂隙；裂隙①：倾向180°，倾角80°，呈闭合状～开口状，最大张开度一般1～5mm，裂面较平整，无充填，间距1～5条/m，延伸1～3m，为结合差的硬性结构面。裂隙②：倾向273°~292，倾角61~75°，优势倾向292°倾角61°，呈闭合状～开口状，最大张开度2～5mm，裂面较平整，无充填，间距1～4条/m，延伸1～3m，为结合差的硬性结构面。裂隙③：倾向350°，倾角75°，呈闭合状～开口状，最大张开度1~3mm，裂面呈波浪形，无充填，间距0.5~5条/m，延伸5~10m，为结合差的硬性结构面。场区及附近无断层破碎带通过，地质构造简单。图4-1场地构造位置图4.2.4水文地质条件勘察区地形总体表现为剥蚀丘陵地貌，地形呈斜坡状，东高西低，南高北低，且土层较薄，地下水赋存条件有限，在多雨的时间地表雨水常汇集于冲沟处及地势平滑处，最终向北排泄进入长江。场地地层上覆为第四系素填土、粉质粘土，下伏基岩为泥岩及砂岩。填土孔隙较大，透水性强，属含水层；粉土透水性强，属含水层，粉质粘土层透水性相对较弱，属相对隔水层；基岩强风化层（包含砂岩、泥岩）风化裂隙较发育，透水性强，属含水层；中风化层岩体较完整，透水性弱，属相对隔水层。勘察区地表水主要为河水、堰塘以及人工鱼塘；地下水主要为上层滞水、潜水，地下水类型主要为第四系松散岩类孔隙水和基岩裂隙水；孔隙水主要赋存于第四系素填土土层中，接受大气降水和地表水的补给。根据收集到的《坪山大道工程地质勘察报告（详细勘察）》勘察区内人工填土渗透系数为1.50～1.76m/d左右，渗透系数较大，为中等透水层；粉质粘土渗透系数为0.31～0.42m/d左右，渗透系数小，为弱透水层。泥岩、砂岩岩体渗透系数0.055~0.13m/d，透水性为微透水~弱透水，砂质泥岩为微透水，砂岩为弱透水。1、松散岩类孔隙水勘察期间，各钻孔终孔后，将钻孔内的钻探残留水抽干，24小时后进行简易水位观测，水塘周边地段部分钻孔水位回升，随水塘水位的抽排发生变化，水位不稳定，场地地下水整体贫乏。2、基岩裂隙水该类地下水，主要赋存于基岩裂隙或网状的风化裂隙中。主要接受松散岩类孔隙水下渗补给，构造裂隙和网状风化裂隙是该类地下水的径流、排泄的通道和储存空间。该类地下水接受补给后，部分下渗补给深层地下水，部分沿基岩面向低洼处渗流，该类地下水较贫乏。该拟建工程场地内的地下水主要接受地表水及大气降水补给，故地下水的动态变化受季节影响显著。地下水水位动态变化对土层的工程地质特性影响较大，对填方路基基底有较大的影响。地下水位与复杂程度道路基础一般位于稳定地下水位以上，且地形有利于自然排水，补给水源少，含水层结构较简单，渗透性偏弱，根据钻孔水位观测，勘察区地下水主要赋存于素填土及粉土中，地下水水位统计详见表4-1。表4-1地下水位统计表钻孔编号地下水稳定水位钻孔编号地下水稳定水位钻孔编号地下水稳定水位钻孔编号地下水稳定水位钻孔编号地下水稳定水位钻孔编号地下水稳定水位孔深高程孔深高程孔深高程孔深高程孔深高程孔深高程ZK00117.4289.92ZK0374.2290.82ZK0997.6296.22ZK1949.8278.16HK151.8291.77BK102.7289.24ZK00218288.38ZK0385.3289.26ZK1005299.01ZK1976281.03HK203.1282.73BK113.3287.58ZK00313.2292.36ZK0397.8291.76ZK1015298.23ZK1987.1279.5HK214.3281.34BK120.5290.4ZK00414.2292.23ZK0403.2292.33ZK1025.1298.4ZK1996.8279.04HK223.8282.78BK133.4286.62ZK0058.1293.04ZK0412.1293.57ZK1035.3298.6ZK2000.3283.76HK234.6285.79BK140.6289.48ZK0065.2292.66ZK0433.8295.31ZK1045.7297.13ZK2010.3282.97HK242.8283.22BK153.7286.34ZK0081.9290.75ZK0443.9294.8ZK1103.2298ZK2020.8280.26HK261.6284.82BK163.6286.4ZK0121.2287.55ZK0457.3299.15ZK1133297.4ZK2031.5279.22HK272285.36BK170.3282.1ZK0132.3289.83ZK0492295.03ZK1144.1295.72ZK2043.5278.54HK281.5282.01BK180.2282.19ZK0143.4287.25ZK0503.9293.41ZK1156.4293.73ZK2053.8278.61HK292.2281.57BK190.2282.23ZK0154.4285.63ZK0683.9295.43ZK1165.9292.85ZK2062.6279.95HK300.5283.62BK202.35280.31ZK0164.2285.56ZK0705.8293.89ZK1175.6292.86ZK2072.4279.52HK311.9282.25BK212.35280.12ZK0180.4289.69ZK0716.2293.22ZK1186.7292.89ZK2081.6279.32HK323.8285.3BK222.88279.31ZK0191.3290.15ZK0733.8296.26ZK1196.3290.95ZK2093278.49HK334.2282.21BK232.35279.85ZK0201.4290.61ZK0743.7297.19ZK1205.7290.82ZK2102.7279.11HK340.5284.88BK242.24279.73ZK0211.5289.33ZK0753296.09ZK1215.7291.07ZK2113.4279.77HK352.6282.42BK252.47279.26ZK0222.8287.47ZK0831.6300.12ZK1224.7289.45ZK2121.9279.29HK361.2281.6BK262.55279.24ZK0231.3289.26ZK0841.8300.09ZK1235.1289.43ZK2130.5278.63HK371.6282.26BK272.53279.37ZK0241.8288.7ZK0852.4300.77ZK1450.6289.04HK011.2286.04HK380.4279.28BK282.52279.18ZK0253.8287.89ZK0863300.01ZK1461.4288.31HK021286.22HK390.5278.87BK292.35279.53ZK0263.2290.17ZK0876.5295.31ZK1470.6289.08HK032.1286.31HK400.4278.83BK302.18279.75ZK0271.3290.14ZK0886.9295.36ZK1480.3289.54HK041.5287.42HK410.5278.77BK342.14279.27ZK0283.5290.17ZK0896.1296.06ZK1503.1288.87HK052.8286.27BK010.8287.25BK352.16279.17ZK0293.2290.61ZK0905.5296.22ZK1513288.74HK061.8287.39BK023.5286.34BK362.3279.39ZK0302.1291.89ZK0917.5294.91ZK1525285.12HK082.2286.25BK033.1286.91BK402.1279.03ZK0314.1290.26ZK0927.4295.04ZK1535.2284.45HK090.8289.26BK042.3287.52BK411.77278.91ZK0320.8291.39ZK0937.7295.29ZK1573.1287.22HK101.1289.13BK053.4286.68BK441.28278.98ZK0334.8288.95ZK0944.2298.86ZK1584286.35HK111.3290.49BK063.3287.59BK465.6279.7ZK0343.2291.49ZK0951.5299.94ZK1593.1286.85HK122.2290.09BK072.3288.56ZK90290.98ZK0354.6290.26ZK0972301.55ZK1699.8284.65HK131.8290.3BK082.1289.57ZK0364.8290.54ZK0982.4301.28ZK1746288.56HK142.3289.13BK093288.56根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016中9.1.1节表9.1.1规定判定水文地质条件复杂程度为中等复杂。4.2.5基岩顶界面及基岩风化带特征1、基岩顶界面特征经野外实地调查以及钻探揭露，拟建道路K17+300~K20+000右侧工程活动，形成基岩裸露的现状岩质边坡，该段基岩埋深较浅，基岩面较平缓，埋深0.2m（ZY199）～12.3m（ZY145），平均埋深2.0m，纵向坡角一般在1～10°，横向地层起伏较大，横向坡角一般在8～20°，桩号ZY0+550.00～ZY0+680.823段地层横向坡角最大约40°。2、基岩风化带特征据按岩石风化程度划分，将基岩划分强、中等风化带。基岩强风化带：风化裂隙发育，岩质较软，岩芯多呈碎块状、饼状，岩块手捏易折断。根据钻探揭露，强风化带层厚0.00～4.80m，顶界埋深0.00～12.30m。基岩中风化带：岩芯多呈短柱状、柱状，构造裂隙不发育，岩芯较为完整。中等风化带顶界埋深1.00～13.10m。4.2.6水土腐蚀性判定经地表工程地质测绘及钻探揭露表明：本建筑场地在勘察期间钻探深度范围内未发现滑坡、崩塌、泥石流、地面塌本次勘察工作中在HK38、ZK7钻孔中取地下水样各1件，在戎家湾沟及龙凤河中取地表水各1件，共计4件做水质简分析试验检测，试验成果详见表4-2和表4-3表4-2地表水水样腐蚀性评价结果表项目实测值评价标准腐蚀等级结论备注按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/L）0＜500微微Ⅱ类Mg2+（mg/L）6.7~20.93＜3000微按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性pH值5.67~7.74>6.5微微A侵蚀性CO2（mg/L）17.08＜15微HCO3-（矿化度低于0.1g/L时考虑）（mmol/L）49.73~62.54﹥1.0微按C1-含量水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性C1-（mg/L）7.91~11.98＜100微微干湿交替表4-3地下水水样腐蚀性评价结果表项目实测值评价标准腐蚀等级结论备注按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性SO42-（mg/L）0~338.32＜500微微Ⅱ类Mg2+（mg/L）15.92~30.58＜3000微按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性pH值6.76~7.12>6.5微微A侵蚀性CO2（mg/L）0＜15微HCO3-（矿化度低于0.1g/L时考虑）（mmol/L）102.33~338.32﹥1.0微按C1-含量水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性C1-（mg/L）34.14~48.85＜100微微干湿交替按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001(2009年版)判定：场地环境类型属Ⅱ类，通过试验分析，尖山（戎家湾沟）沟子支流对对混凝土结构、混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性。但是在该河附近的ZK7号钻孔水和下游莲花滩河为微腐蚀。分析可能存在取水过程和容器受到了污染。故综合判断地下水对混凝土结构、混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，建议在施工中在进行取样验证。本次勘察在ZK4、ZK99钻孔中取素填土土样2组，做土体（易溶盐）腐蚀性试验，按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009年版）表12.2.1～12.2.5水土对砼、砼结构中钢筋及钢结构的腐蚀性评价标准对土质腐蚀性进行评价，评价结果详见下表表4-4。表4-4素填土腐蚀性评价结果表ZK4号素填土对混凝土结构的腐蚀性按环境类型按地层渗透性水环境指标SO42-Mg2+渗透指标pH值类型（mg/kg）（mg/kg）类型II标准<450<3000B标准＞5.0实测值244.9524.12实测值9.63等级微微等级微ZK4号素填土对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性ZK4号素填土对钢结构的腐蚀性浸水状态土中的Cl-含量（mg/kg）腐蚀等级指标pH值腐蚀等级标准B<250微标准＞5.5微实测值38.47微实测值9.63ZK99号素填土对混凝土结构的腐蚀性按环境类型按地层渗透性水环境指标SO42-Mg2+渗透指标pH值类型（mg/kg）（mg/kg）类型II标准<450<3000B标准＞5.0实测值233.4315.95实测值9.8等级微微等级微ZK99号素填土对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性ZK99号素填土对钢结构的腐蚀性浸水状态土中的Cl-含量（mg/kg）腐蚀等级指标pH值腐蚀等级标准B<250微标准＞5.5微实测值47.51微实测值9.8根据调查，场区内及周边未见污染源，判定场地土对混凝土、混凝土中钢筋、对钢结构具微腐蚀性，场地环境水对混凝土、混凝土中钢筋具微腐蚀性。4.2.7不良地质作用及特殊性岩土经地表工程地质测绘及钻探揭露表明：本建筑场地在勘察期间钻探深度范围内未发现滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷等不良地质现象，无防空洞、墓穴等对工程不利的埋藏物。4.2.8地震效应和地震稳定性评价根据根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）附录A及“中国地震动峰值加速度区划图（1/400万）GB18306－2015拟建场地地震抗震设防烈度为6度，设计地震分组为一组，其场地地震动峰值加速度0.05g。依据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013），基本烈度为6度地区的公路工程，除国家特别规定外，可采用简易设防。按《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）规定，场地人工填土为软弱土，下伏砂、泥岩为稳定的岩石。根据波速测井报告统计结果表4.4-2结合地区经验，人工填土的剪切波速取132m/s，为软弱土；粉质粘土的剪切波速取155.0m/s，为中软土；粉土的剪切波速取160.0m/s（经验值），为中软土；强风化砂岩及泥岩剪切波速在500~800m/s之间，为软质岩石，中等风化砂岩及泥岩剪切波速大于800m/s，为稳定岩石。未来填土暂按素填土剪切波速取值取132m/s，软弱土；当压实处理后可实测剪切波速再复核表4.5的评价。拟建道路平基后分段场地类别划分详见下表4-5：由于拟建场地属可进行建设的不利地段，设计特征周期为0.45s。因软弱土厚度大引起的不利地段可采用嵌岩基础进行抗震处理，可不考虑水平地震影响系数的放大系数【注：此处是指“软弱土厚度大而划分的不利地段”，应区别于《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.1.8条及条文说明中“由局部突出地形而划分的不利地段”.表4-5拟建道路地震效应评价表分段里程桩号路基类型参考剖面及孔号土层厚度（m）等效剪切波速（m/s）场地类别设计特征周期地段划分粉质黏土素填土土层总厚度K16+557.053~K16+820、K16+860~K17+012.725填方段路基（13剖面）ZK99.110.6219.72134Ⅲ0.45不利地段K17+012.725~K17+217零挖零填段路基（19剖面）ZK294.67.5312.13138Ⅱ0.35有利地段K17+217~K17+610半挖零填段路基（23剖面）ZK397.77.415.1140Ⅲ0.45不利地段K17+610~K17+900零挖零填段路基（32剖面）ZK715.76.6512.35139Ⅱ0.35一般地段K17+900~K18+100半挖零填段路基（37剖面）ZK8302.22.2132Ⅰ10.25一般地段K18+810~K18+335.55零挖零填段路基（39剖面）ZK881.78.3810.08135Ⅱ0.35一般地段K18+335.55~18+557.04填方段路基（41剖面）ZK91010.610.6132Ⅱ0.35一般地段K18+557.04~K18+614半挖零填段路基（43剖面）ZK9804.014.01132Ⅱ0.35一般地段K18+614~K18+831.2填方段路基（45剖面）ZK1034.78.5413.24138Ⅱ0.35一般地段K18+831.2~K18+923.3半挖零填段路基（48剖面）ZK11002.512.51132Ⅱ0.35一般地段K18+923.3~K19+300零挖零填段路基（50剖面）ZK116012.912.9132Ⅱ0.35一般地段K19+300~596.54挖方路基（54剖面）ZK12701.251.25132Ⅰ10.25一般地段K19+616~K19+850挖方路基（60剖面）ZK15306.636.63132Ⅱ0.35一般地段K19+850~K20+245半挖零填段路基（65剖面）ZK169010.910.9132Ⅱ0.35一般地段K20+343~K20+529.227半挖零填段路基（68剖面）ZK18108.948.94132Ⅱ0.35一般地段K20+529.227~K20+727.96填方路基（74剖面）ZK1981.88.410.2135Ⅱ0.35一般地段K20+727.96~K20+920填方路基（76剖面）ZK2056.15.1411.24141Ⅱ0.35一般地段4.3岩土物理力学参数确定根据野外鉴别、室内岩土试验成果及邻近勘察成果，并结合当地经验，综合得出岩土体参数建议值表4.6表4-6岩土物理力学设计参数表岩、土名称岩石单轴压强度(MPa)重度(kN/m3)抗剪强度承载力特值（Kpa）基底摩擦系数极限粘结强度标准值（frbk）桩的极限侧阻力标准值psik（kPa）天然饱和天然饱和C（kpa）φ（°）素填土--20.2*20.5*5（3）28（22）（试验确定）粉质黏土--19.720.026.91（17.2）13.91（10.66）150*0.20*40*53*粉土--20.120.527.67（16.46）17.25（15.39）170*0.25*30*42*可塑状粉质黏土--19.8*20.0*9（8）5（4）--30*21*强风化泥岩300*0.30*130*160*强风化砂岩500*0.45*130*200*中风化泥岩5.63.425.125.432829.012280.40*360*/中风化砂岩13.07.825.225.478833.028200.50*680*/备注表中部份指标为经验值，“*”为地区经验值。抗剪强度中（）内为饱和值。土体水平抗力系数的比例系数，非压实素填土8MN/m4，压实填土12MN/m4，可塑状粉质粘土水平抗力系数的比例系数取16MN/m4，强风化岩体的水平抗力系数的比例系数取40MN/m4。中等风化带泥岩的水平抗力系数取60MN/m3，中等风化带砂岩的水平抗力系数取150MN/m3。钻孔桩桩侧土摩阻力标准值qsik（kPa）可按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）表E.0.5-1查取工程地质评价及建议4.4.1场地稳定性和建筑适宜性评价勘察区线路走向地势平缓，横向场地地形起伏较大，基岩面平缓，地质构造简单，场地及附近未见断层、滑坡、危岩、泥石流及地下洞室等不良地质作用以及不利埋藏物，场地岩石地基稳定；场地水文地质条件简单，勘察区地表水、地下水较丰富，未来雨季，地下水的水位将会升高，分布范围将会增大。场地抗震设防烈度为6度区。场地现状稳定，适宜本工程建筑。4.4.2地震稳定性评价根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）附录A及“中国地震动峰值加速度区划图（1/400万）GB18306－2015拟建场地地震抗震设防烈度为6度，设计地震分组为一组，其场地地震动峰值加速度0.05g。依据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013），基本烈度为6度地区的公路工程，除国家特别规定外，可采用简易设防。4.4.3地基均匀性评价根据本次勘察，现对各地层地基均匀性分析如下：人工填土：该层分布于现有道路区段，多为道路前期施工回填形成，回填时间不统一，碎、块石含量分布不均匀，在水平方向分布不均匀，层厚变化较大，竖直方向力学性质变化较大，密实度不均匀，属均匀性较差的土质地基。粉质粘土：该层分布于拟建道路两侧未开挖回填的区域，水平方向分布不均匀，层厚变化较大，属残坡积成因，表层为耕植层，属均匀性较差的土质地基。粉土：该层分布于莲花滩河凸岸一侧，为冲洪积成因，土质不均夹薄层粉质黏土，水平方向分布不均匀，层厚变化较大，表层为耕植层，属均匀性较差的土质地基。强风化岩石：该层分布于场地所有地段，水平方向分布不均匀，垂直方向性质变化小，岩体破碎，岩体强度较低，地基均匀性较差。中等风化岩石：该层分布于场地所有地段，水平方向分布稳定，垂直方向性质变化小，主要为泥岩，岩体较完整，属均匀地基。综上所述，拟建场地沿线人工填土、粉质粘土、粉土属于均匀性较差的土质地基，强风化泥岩属均匀性较差的岩石地基，中等风化泥岩属于均匀岩石地基。经本次勘察，拟建场地内及其邻近周边无断层、全新活动断裂、发震断裂通过，危岩崩塌、泥石流、岩溶、采空区、边坡失稳等不良地质；现有相邻建构筑物之间的影响较小；除素填土外现状无软弱土、湿陷土、红粘土及膨胀土等特殊性岩土；抗震设防6度区，可不考虑液化及震陷无易液化粉细砂、粉土及震陷性软土等，岩土地震稳定性好，场区内主要岩土层分布较连续，层位、性质相对稳定，下卧层无土洞、沟浜、破碎带、软弱夹层、防空洞等不利埋藏物；场地构造裂隙不发育，地质构造简单，水文地质条件中等复杂，现状环境水经过治理后对场地、地基、边坡的影响不大。场地及地基总体稳定，适宜本项目建（构）筑物的修建；应加强对边坡防护、治理，清除或处理松散填土，应对环境水进行治理及加强相邻建构筑物保护工作。4.4.4环境水作用分析与评价勘察区内地表水、地下水较丰富。水的渗流对基坑/边坡对结构物产生静水/动水压力，侵蚀坡体，降低岩土体抗剪能力，加速风化；地下水的回升可能引起土体回弹、结构附加浮力；地下水位变化可能产生填方地面沉降、上浮或浮托力、影响桩壁稳定性等不利影响；软化、崩解岩体，降低岩体完整性；地下水降低岩土体的承载能力；根据试验结果，场地内地表水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中钢筋具有弱腐蚀性。工程建设对原有水文地质环境有一定的改造，填方增强了地下水储存环境和径流/排泄条件，未来可能导致填方区地下水位抬升，施工时应做好有效的地下水/地表水降、排、导、截水等措施防止地表水进入场地并转化为地下水对工程产生不利影响，且宜尽量避免在雨季及丰水季节施工。4.4.5特殊性土评价勘察区特殊性土主要为素填土、残坡积土、冲洪积土和风化岩。（1）素填土：厚0.2~18.1m，为周边场地近几年修建堆填，结构稍密，堆积年限6~7年。填土均匀性差，固结未完成，存在不均匀沉降问题，对路基的稳定将产生影响，建议压实处理或注浆加固处理。（2）残坡积土：残积土为粉质粘土，该层土总体薄厚不均匀，除道路上部外均有分布，为可塑状的中压缩性土，可作为路基持力层。河道及水田、鱼塘表层粉质黏土呈软~可塑状，建议换填或翻挖晾晒后可做路基持力层。（3）冲洪积土：冲洪积土为粉土，该层土总体薄厚不均匀，主要分布于莲花滩河凸岸，为土层湿度为湿的中压缩性粉土，可作为路基持力层。（4）风化岩：由泥岩砂岩风化而成，风化岩中的强风化带厚约0.40～4.80m，风化裂隙发育，多呈碎块状，该类岩土虽结构松散，但具备一定的承载力，较厚地段可直接作为路基持力层。层。4.4.5相邻建（构）筑物相互影响评价根据现场调查，道路建设主要影响的管线和构筑物包括：K16+900~K19+670右侧范围内已埋设给水管道，走向与道路基本一致；在K18+800~19+850处为现状输电线路，该线路在K19+600处经过埋入地下穿过已有AB桥后在K19+627处在接入输电电杆，最终约在K19+850左侧处接入地下管网；在K16+800处至K18+000处为高压铁塔；K17+000至K20+245左侧紧邻为园区内道路；拟建道路K19+596.54~K19+616段下穿已建AB线专用桥；K19+850~K20+730段道路与坪山大道同步正在施工。（1）对于拟建道路范围内及建设过程中影响到的的水、电网路，应在道路施工前向相应的职能主管部门提交申请，做好迁建、改建及保护措施。（2）K17+000至K20+245左侧紧邻为园区内道路，本项目在该区域设计标高与园区内设计标高基本一致，道路建设对其影响较小。（3）K19+596.54~K19+616下穿已建AB线专用桥，桥下设计高程为289.149m，现状高程为289.615m，相差较小，道路施工无大挖大填，对专用桥影响较小，但是在施工过程中需要加强对桥台的保护措施。（4）K19+850~K20+730段与坪山大道正在同步施工，本项目将与已建道路段顺接，故无影响。（5）除此之外，建议施工过程中应加强监控，降低噪声，做好防排水工作，严禁无序开挖等施工作业，特别注意交叉施工的协调和管理。5高边坡支护设计及稳定性评价边坡设计采用“动态设计、逆作法、信息法施工”，以“确保安全、经济、实用、美观”为原则。本次设计范围内边坡防护均为道路边坡防护。5.1设计标准1.1抗震设防烈度：6度，基本设防；1.2边坡工程安全等级：一级/二级；1.3道路设计荷载等级：城-A级；1.4设计合理使用年限：永久边坡50年；1.5边坡稳定安全系数：稳定安全系数边坡工程安全等级边坡类型一级二级永久边坡一般工况1.351.30地震工况1.151.10临时边坡1.251.201.6结构重要性系数γ0：二级边坡，γ0=1.0。1.7荷载分项系数：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)第3.2.4条采用。5.2高边坡地质评价及处治措施新森大道中段里程桩号为K16+557.053～K21+025，本次道路设计全长4467.947m。，局部设计采用挡墙支挡。根据现状地形受改造的情况，现分段评价如下：5.2.1高填方边坡地质评价及处治措施（1）K16+633.442～K16+816.084（右侧高填方）1）地质评价该段该段沿道路轴线方向地形坡度起伏较大，垂直与道路方向地形坡度较平缓。覆盖层主要为素填土与第四系软塑~可塑状粉质粘土，覆盖层厚1.6~18.1m；基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。按设计道路路面高程回填后该段最大填方高度11.20m，安全等级为二级；该段现状地面较平缓，直立回填不稳定，可能沿填土内部圆弧形滑动。边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，建议坡率为1.1.50~1:1.75，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；该段地下水位较浅，路基应做好排水、防水工作；在ZK7附近有一条小溪沿道路中心线附近经过，建议将该段内软塑状粉质粘土采用清除、换填等改良措施并对溪沟改道后在回填，并在坡脚设置截排水沟。路基持力层主要为填土及软塑状粉质黏，当采用压实填土作持力层时，压实系数应符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015），地基承载力特征值需通过现场载荷试验确定。该段在K16+684.0~K17+000处地表因长期受水浸泡，在上部存在0.8~2.6m软~可塑状粉质黏土，由于该段主要为填方路基，在可塑状粉质黏土上加载时有发生侧向圆弧剪切破坏的可能性，建议对表层可塑状粉质黏土换填或通过反压、加筋、真空预压等措施改良后在修建。2）处置措施结合地勘建议对本段边坡采取分级放坡，每级边坡坡高8m，第一级边坡坡率为1：1.5，第二级边坡坡率为1:1.75，两级之间设置2m。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡脚设置排水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。图5-1蜂巢格室生态护坡3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为二级。该段最大高度为10.08m选取典型横断面K16+660进行稳定性验算。图5-2K6+660典型横断面图5-3K16+660典型横断面折线滑动计算模型经计算，边坡折线滑动安全系数2.24>1.30，边坡安全稳定。（2）K16+706.001～K16+828.986（左侧高填方）1）地质评价该段沿道路轴线方向地形坡度起伏较大，垂直与道路方向地形坡度较平缓。覆盖层主要为素填土与第四系软塑~可塑状粉质粘土，覆盖层厚1.6~18.1m；基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。按设计道路路面高程回填后该段最大填方高度11.20m，安全等级为二级；该段现状地面较平缓，直立回填不稳定，可能沿填土内部圆弧形滑动。边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，建议坡率为1.1.50~1:1.75，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；该段地下水位较浅，路基应做好排水、防水工作；在ZK7附近有一条小溪沿道路中心线附近经过，建议将该段内软塑状粉质粘土采用清除、换填等改良措施并对溪沟改道后在回填，并在坡脚设置截排水沟。路基持力层主要为填土及软塑状粉质黏，当采用压实填土作持力层时，压实系数应符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015），地基承载力特征值需通过现场载荷试验确定。该段在K16+684.0~K17+000处地表因长期受水浸泡，在上部存在0.8~2.6m软~可塑状粉质黏土，由于该段主要为填方路基，在可塑状粉质黏土上加载时有发生侧向圆弧剪切破坏的可能性，建议对表层可塑状粉质黏土换填或通过反压、加筋、真空预压等措施改良后在修建。2）处置措施结合地勘建议对本段边坡采取分级放坡，每级边坡坡高8m，第一级边坡坡率为1：1.5，第二级边坡坡率为1:1.75，两级之间设置2m。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡脚设置排水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护。边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段填方边坡安全等级为二级。该段最大高度为11.56m。选取K16+720最不利横断面进行稳定性验算。图5-4K16+720典型横断面经分析该断面最容易沿着土体内部发生内部圆弧滑动：经计算，边坡安全系数1.309>1.30,边坡安全稳定！5.2.2高切坡边坡地质评价及处治措施（1）K17+443.563~K17+555.619（右侧高切坡）1）地质评价沿道路轴线轴线方向，地形坡度较平缓，横向地势起伏较大，大部分现状边坡基岩出露。覆盖层主要为第四系粉质粘土、素填土，厚0.0~4.8m；基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩、泥岩。按设计标高整平及开挖后，拟建道路左侧与设计标高基本一致，右侧为挖方边坡，其中：1）K17+217~K17+327段为土质边坡，边坡主要为素填土组成，为挖方土质边坡，边坡高度约3.2~3.8m，安全等级为三级；该段土岩界面埋深较大，直立开挖不稳定，可能沿填土内部圆弧形滑动，有放坡条件，建议按照1:1.50～1.75进行放坡护坡处理。2）K17+327~K17+610段主要为岩土混合边坡，主要由素填土、强风化、中风化泥岩组成。边坡高度4.2~17.3m，边坡安全等级为二级，坡向292°。边坡土质该段土岩界面较平缓，直立开挖不稳定，可能沿填土内部圆弧形滑动，有放坡条件，建议按照1:1.50～1.75进行放坡护坡处理。岩质部分，根据赤平投影图（下图），边坡为反向坡，裂隙2大角度交于坡内，裂隙1与坡面小角度相交，为不利结构面，边坡稳定性受岩体强度及裂隙切割的影响，边坡开挖可能产生局部掉块及岩裂隙1滑落现象，因裂隙倾角在75~80°，边坡按照1：1.0~1：0.75放坡后，坡角小于外倾裂隙倾角。结合场地内现状岩质边坡情况，综合分析，边坡放坡后整体稳定。强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，边坡破裂角取45°+φ/2，即取59.50°；边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；并在坡脚设置截排水沟。建议放坡坡率土层取1：1.50，强风化基岩取1：100，中风化基岩取1：0.75。按设计标高整平及开挖后，大部分基岩裸露地段可直接作为路基持力层，其余段地表为现状素填土，建议先清除表层土（局部原有填土必须进行压实处理或换填（压实度达到设计要求））、对大块径块石进行破碎达规范要求或清除后，再分层（30-50cm为宜）回填、逐层压实，压实系数应符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015），地基承载力特征值需通过现场载荷试验确定。且应作好地表水的疏排措施。2）处置措施结合地勘建议对本段高挖方边坡采取分级放坡，每级边坡坡高为8m，每级之间设2m宽马道，土质边坡放坡坡率为：1:1.50；岩质边坡放坡坡率为：1:1.00。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡顶设置截水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为一级。该段最大高度为17.06m。选取最不利横断面进行稳定性验算。图5-5K17+500典型横断面根据地勘描述，对岩质边坡部分，根据赤平投影图分析知：边坡与裂隙LX2和层面大角度相交，故裂隙LX2、层面对边坡的稳定性较小；边坡与LX1同向，按照1:1放坡后，坡角45度，LX1 面被清除，故LX1对边坡稳定性影响较小，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡坡角45度小于破裂角，边坡稳定。（2）K18+569.620~K18+586.052（右侧高切坡）1）地质评价拟建道路左侧与设计标高基本一致；拟建道路右侧为挖方，最大挖方高度约14.56m；坡体主要强风化、中风化泥岩组成；边坡高度5.3~14.56m，坡向280°边坡土质较薄，可以清除；根据赤平投影图（6.1.5），边坡为反向坡，裂隙2大角度交与破内，裂隙1与坡面小角度相交，为不利结构面，边坡稳定性受岩体强度及裂隙切割的影响，边坡开挖可能产生局部掉块及岩裂隙1滑落现象，因裂隙倾角在75~80°，边坡按照1：1.0~1：0.75放坡后，坡角小于外倾裂隙倾角。结合场地内现状岩质边坡，综合分析，边坡放坡后整体稳定。边坡安全等级为一级，强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，边坡破裂角取45°+φ/2，即取59.50°。该段边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；并在坡脚设置截排水沟。建议放坡坡率土层取1：1.50，强风化基岩取1：100，中风化基岩取1：075。按设计标高整平及开挖后，道路右侧基岩裸露，可直接作为路基持力层，道路左侧及部分地段较厚的素填土，路基采用压实填土作持力层时建议先清除表层土（局部原有填土必须进行压实处理或换填（压实度达到设计要求））、对大块径块石进行破碎达规范要求或清除后，再分层（30-50cm为宜）回填、逐层压实，压实系数应符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015），地基承载力特征值需通过现场载荷试验确定。且应作好地表水的疏排措施。2）处置措施结合地勘建议对本段高挖方边坡采取分级放坡，每级边坡坡高为8m，每级之间设2m宽马道，土质边坡放坡坡率为：1:1.50；岩质边坡放坡坡率为：1:1.00。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡顶设置截水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为一级。该段最大高度为18.24m。选取最不利横断面进行稳定性验算。图5-6K18+580典型横断面根据地勘描述，对岩质边坡部分，根据赤平投影图分析知：边坡与裂隙LX2和层面大角度相交，故裂隙LX2、层面对边坡的稳定性较小；边坡与LX1同向，按照1:1放坡后，坡角45度，LX1 面被清除，故LX1对边坡稳定性影响较小，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡坡角45度小于破裂角，边坡稳定。（3）K18+940.000~K18+985.764（右侧高切坡）1）地质评价拟建道路左侧与设计标高基本一致；拟建道路右侧为挖方；坡体主要强风化、中风化泥岩组成；坡向280°边坡土质较薄，可以清除；根据赤平投影图（6.1.5），边坡为反向坡，裂隙2大角度交与破内，裂隙1与坡面小角度相交，为不利结构面，边坡稳定性受岩体强度及裂隙切割的影响，边坡开挖可能产生局部掉块及岩裂隙1滑落现象，因裂隙倾角在75~80°，边坡按照1：1.0~1：0.75放坡后，坡角小于外倾裂隙倾角。结合场地内现状岩质边坡，综合分析，边坡放坡后整体稳定。边坡安全等级为一级，强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，边坡破裂角取45°+φ/2，即取59.50°。该段边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；并在坡脚设置截排水沟。建议放坡坡率土层取1：1.50，强风化基岩取1：100，中风化基岩取1：0.75。道路路基根据设计高程整平后路基基岩出露，可直接作为持力层，部分低洼地段路基采用压实填土作持力层时，建议先清除表层土（局部原有填土必须进行压实处理或换填（压实度达到设计要求））、对大块径块石进行破碎达规范要求或清除后，再分层（30-50cm为宜）回填、逐层压实，压实系数应符合《公路路基设计规范》（JTGD30-2015），地基承载力特征值需通过现场载荷试验确定。且应作好地表水的疏排措施。2）处置措施结合地勘建议对本段高挖方边坡采取分级放坡，每级边坡坡高为8m，每级之间设2m宽马道，土质边坡放坡坡率为：1:1.50；岩质边坡放坡坡率为：1:1.00。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡顶设置截水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为一级。该段最大高度为16.06m。选取最不利横断面进行稳定性验算。图5-7K18+960典型横断面根据地勘描述，对岩质边坡部分，根据赤平投影图分析知：边坡与裂隙LX2和层面大角度相交，故裂隙LX2、层面对边坡的稳定性较小；边坡与LX1同向，按照1:1放坡后，坡角45度，LX1 面被清除，故LX1对边坡稳定性影响较小，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡坡角45度小于破裂角，边坡稳定。（4）K19+522.133~K19+598.123（右侧高切坡）1）地质评价覆盖覆盖层主要为第四系素填土，厚0.4~5.8m，土层较薄；基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩。边坡主要由强风化、中风化泥岩组成。道路左侧段，最大挖方高度7.1m，坡向105°，边坡主要由强风化泥岩组成，边坡安全等级为二级。根据赤平投影图（如下图）边坡为顺向坡，为不利结构面，裂隙1、裂隙2与坡面大角度相交与坡外，边坡稳定性受岩层面的影响，边坡开挖可能发生顺向滑移，边坡安全等级为二级，强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，破裂角取外倾结构面与45°+φ/2的小值，取21°。在K19+500至596.54段（55、56剖面处）坡顶为已建园区道路，边坡按层面放坡将侵占道路，放坡距离不足，建议采用重力式挡墙支挡；在K19+300~K19+500段可按照层面21°放坡或重力式挡墙支挡。因道路左侧为顺向边坡，现按《建筑边坡工程技术规范》（50330--2013）选取代表性剖面56剖面对顺向段基坑边坡进行稳定性验算，如下图6.1-11及表6.1-11：计算方案：选定饱和工况计算稳定性；56剖面稳定性计算示意图根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.2条推荐的公式进行计算。式中：Ks—边坡稳定性系数；γ—岩土体的天然重度（KN/m3）；C—潜在滑面的粘聚力（KPa）；—结构面的内摩擦角（°）；A—结构面的面积（m2）；V—岩体的体积（m3）；θ—结构面的倾角（°）表5-1边坡稳定性计算表剖面工况岩体重度γ（KN/m3）岩体面积S1（m2）滑面长度（m）结构面倾角Θ（°）结构面粘聚力C（KPa）结构面内摩擦角φ（°）下滑力Ti(KN)抗滑力Ri(KN)稳定系数KS安全系数剩余下滑力KN/m56饱和25.436.5819.01213015332.97332.972.4111.3-369.86根据地区经验，岩层面抗剪强度饱和C取30kPa（经验值）；Φ取：15°（经验值），经计算，平场后形成的东侧西倾顺向岩质边坡，在饱和状态下稳定性系数为2.411。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）表5.3.2中相应的安全系数，综合判定边坡在饱和状态下处于稳定状态。道路右侧段，最大挖方高度32.63m，坡向280~285，边坡主要由中风化泥岩组成，在54剖面出主要为素填土边坡，主要为岩质边坡，边坡安全等级为一级；根据赤平投影图，边坡为反向坡，裂隙1大角度交与破内，裂隙2与坡面小角度相交，为不利结构面，边坡稳定性受岩体强度及裂隙切割的影响，边坡开挖可能产生局部掉块及岩裂隙2滑落现象，因裂隙倾角在75~80°，边坡按照1：1.0~1：0.75放坡后，坡角小于外倾裂隙倾角。结合场地内现状岩质边坡，综合分析，边坡放坡后整体稳定，边坡安全等级为一级，强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，边坡破裂角取45°+φ/2，即取59.50°。该段边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；并在坡脚设置截排水沟。建议放坡坡率土层取1：1.50，强风化基岩取1：100，中风化基岩取1：0.75。2）处置措施结合地勘建议对本段高挖方边坡采取分级放坡，每级边坡坡高为8m，每级之间设2m宽马道，土质边坡放坡坡率为：1:1.50；岩质边坡放坡坡率为：1:1.00。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡顶设置截水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为一级。该段最大高度为31.92m，为超限高切坡。选取最不利横断面进行稳定性验算。图5-8K19+560典型横断面根据地勘描述，对岩质边坡部分，根据赤平投影图分析知：边坡与裂隙LX1和层面大角度相交，故裂隙LX1、层面对边坡的稳定性较小；边坡与LX2同向，按照1:1放坡后，坡角45度，LX2 面被清除，故LX2对边坡稳定性影响较小，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡坡角45度小于破裂角，边坡稳定。（5）K19+625.034~K19+690.813（右侧高切坡）1）地质评价覆盖层主要为第四系素填土，厚0.4~5.8m；基岩为侏罗系中统沙溪庙组泥岩。边坡主要由强风化、中风化泥岩组成。道路左侧段，挖方高度4.6~8.1m，坡向107°，边坡安全等级为二级。边坡主要由强风化泥岩组成；根据赤平投影图（6.1.11）边坡为顺向坡，为不利结构面，裂隙1、裂隙2与坡面大角度相交与坡外，边坡稳定性受岩层面的影响，边坡开挖可能发生顺向滑移；边坡岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°，破裂角取外倾结构面与45°+φ/2的小值，取21°；该段坡顶为已建园区道路，边坡按层面放坡将侵占道路，放坡距离不足，建议采用重力式挡墙支挡。道路右侧段，挖方高度3.9~26.8m，坡向280~285，边坡主要由强风化泥岩、素填土组成，根据赤平投影图，边坡为切向坡，裂隙2大角度交与破内，裂隙1与坡面小角度相交，为不利结构面，边坡稳定性受岩体强度及裂隙切割的影响，边坡开挖可能产生局部掉块及岩裂隙1滑落现象，因裂隙倾角在75~61°，边坡按照1：1.0~1：0.75放坡后，坡角小于外倾裂隙倾角。结合场地内现状岩质边坡，综合分析，边坡放坡后整体稳定。边坡安全等级为一级，强风化段岩体类型为Ⅳ类，岩体等效内摩擦角取50°；中风化段该段体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°，边坡破裂角取45°+φ/2，即取59.50°，边坡放坡后整体稳定。该段边坡有放坡条件，建议采用坡率法进行分阶放坡，边坡坡面采用格构绿化护坡处理；该段右侧有大量积水，路基应做好排水。并在坡脚设置截排水沟。建议放坡坡率土层取1：1.50，强风化基岩取1：100，中风化基岩取1：0.75。2）处置措施结合地勘建议对本段高挖方边坡采取分级放坡，每级边坡坡高为8m，每级之间设2m宽马道，土质边坡放坡坡率为：1:1.50；岩质边坡放坡坡率为：1:1.00。施工期间加强对坡面的观测，及时清除不稳定块体。同时在水体流向路基时，在坡顶设置截水沟，以防止地表水对边坡造成不利的影响。道路两侧地块开发进度尚不明确，为避免以后边坡风化掉块等，保证安全，边坡防护按照永久边坡进行设计，因此，目前宜考虑设置坡边坡防护。实际实施时业主可根据实际开发进度进行增减或取消防护，边坡坡面采用蜂巢格室生态护坡处理。3）稳定性计算该段挖方边坡安全等级为二级。该段最大高度为27.00m。选取最不利横断面进行稳定性验算。图5-9K19+660典型横断面根据地勘描述，对岩质边坡部分，根据赤平投影图分析知：边坡与裂隙LX1和层面大角度相交，故裂隙LX1、层面对边坡的稳定性较小；边坡与LX2同向，按照1:1放坡后，坡角45度，LX2 面被清除，故LX2对边坡稳定性影响较小，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。边坡坡角45度小于破裂角，边坡稳定。5.2.3支挡结构及稳定性计算1）地质评价该段挡墙位于拟建桥梁的左右侧及桥台后部，建议采用中风化基岩为基础持力层，基础形式建议挡墙采用明挖条形基础，并做好排水措施。拟建1#、2#排水管持力层为粉质粘土、中~强风化泥岩。粉质粘土地基承载力基本容许值建议为140kPa，强风化泥岩地基承载力基本容许值取200kPa，中风化泥岩地基承载力基本容许值取400kPa。建议采用浅基础，明挖施工，通道两侧放坡开挖临时坡率建议素填土和粉质粘土取1:1.50，强风化泥岩1:1.00。2）处置措施该段边坡安全等级为一级，安全系数1.35。设计使用年限50年。1#挡墙：位于桩号K16+813.331～K16+819.888左侧，采用“桩板挡墙”支护，支护长度8.0m。本工程挡墙采用直径2.0m的圆桩，桩间距4.0m，以现状地面线线下0.5m作为嵌固端起点，挡墙嵌入稳定岩层的长度不小于悬臂段长度，且嵌入中风化基岩不小于3.0m。2#挡墙：位于桩号K16+819.888，采用“桩板挡墙”支护，支护长度20.059m。本工程挡墙采用直径2.0m的圆桩，桩间距4.0m，以现状地面线线下0.5m作为嵌固端起点，挡墙嵌入稳定岩层的长度不小于悬臂段长度，且嵌入中风化基岩不小于3.0m。3）挡墙稳定性及结构计算详见计算书。6高边坡施工要点6.1填方路基6.1.1基底处理及放坡路堤修筑范围内，原地面的坑、洞、墓穴等应在清除沉积物后，用合格填料分层回填分层压实，路堤基底为耕地或松土时，应先清除有机土种植土、树根、杂草后，再压实。其压实度不应小于90％。当地基顶面存在稻田、湖塘等滞水时，应根据积水深度及水下淤泥层的范围和厚度，采取排水疏干、挖除淤泥、抛石挤淤或砂砾石等处理措施。当地面横坡缓于1:5时，在清除地表草皮、腐殖土后，可直接在天然地面上填筑路基。当地面横坡为1:5~1:2.5时，原地面应开挖台阶，台阶宽度不宜小于2m，并应设置2%的反向坡；当基岩面上的覆盖层较薄时，宜先清除覆盖层再开挖台阶；当覆盖层较厚且稳定时，可予保留。当地下水影响路堤稳定时，应采取拦截、引排地下水或在路堤底部设置渗水性好的隔断层等措施。路基填土高度小于路面和路床总厚度时，应将地基表层土进行超挖并分层回填压实，压实度不得小于表5-2中的规定值。填方段边坡高度小于8m时，坡率为1:1.5，大于8m每8m为一级边坡，第二级坡比为1:1.75，第三级以下坡比均为1:2，两级边坡间留2.0m宽马道。填方路基外侧地表水往路基汇集时，在坡脚外3m靠近占地线处设置排水沟。路基分层填筑时应根据土的透水性能将表面筑成2～4％的横坡度，并注意纵向排水，经常平整现场，清理散落土，以利地面临时排水。路基施工时应注意排水，必须合理安排排水系统，充分利用沿线已建和新建的永久性排水设施。所有施工临时排水管、排水沟和盲沟的水流，均应引至管道中。填方路基填筑完成后若与原地面形成“V”字形积水区域，需将坡脚积水区域填至与排水沟形成2%的坡度标高，以利于排水。6.1.2压实标准路基压实度标准参考《重庆市城市道路工程施工质量验收规范》（DBJ50/T-078-2016），采用主干路压实标准，如下表：表6-1路基压实度标准（重型击实标准）项目分类路床顶面以下深度（cm）压实度（%）填方路基上路床0～30≥96下路床30～80≥96上路堤80～150≥94下路堤150以下≥93零填及挖方路基0～30≥9630～80≥966.1.3填料要求填方路基应优先选用级配较好的砾类土、砂类土等粗粒土作为填料，填料最大粒径应小于150mm，其中路床填料最大粒径应小于100mm。粒径超过100mm的土块应打碎，且在最佳含水量时压实。含草皮、生活垃圾、树根的腐殖土和淤泥、高岭土等严禁作为路基填料。对液限大于50%、塑性指数大于26、可溶盐含量大于5%、700℃有机质烧失量大于8%的土，未经技术处理不得用作路基填料。路基填料的最小强度和填粒最大粒径应符合下表的规定：表6-2路基填料性质项目分类路面底面以下深度（cm）填料最小强度（CBR）（%）填料最大粒径（cm）填方路基上路床0～30810下路床30～80510上路堤80～150415下路堤150以下315零填及路堑路床0～3081030～80510路基填方若为土石混合料时，膨胀岩石、易溶性岩石等不宜直接用于路基填筑，崩解性岩石和盐化岩石等不得用于路基填筑。天然土石混合填料中，中硬、硬质石料的最大粒径不得大于压实层厚的2/3；石料为强风化石料或软质石料时，其CBR值应符合规范规定，石料最大粒径不得大于压实层厚。6.1.4填筑要求路基应采用重型振动压路机分层碾压，分层的最大松铺厚度，土方路堤不大