年产12000吨高白料酒瓶燃油蓄热式马蹄焰池窑-课程设计说明书

陕西科技大学课程设计说明书目录1.绪论 12.计算内容 42.2熔化率的选取 42.3熔窑基本结构尺寸的确定 52.4窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定 62.5燃料燃烧计算 82.6燃料消耗量的计算 82.7小炉结构的确定与计算 102.8蓄热室的设计 112.9窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定 123.主要技术经济指标 134.对本人设计的评述 14参考文献 15

1.绪论课程设计是培养学生运用《玻璃窑炉及设计》课程的理论和专业知识解决实际问题，进一步提高设计运算，使用专业资料等能力。目的是使学生受到设计方法的初步训练，逐步树立正确的设计观点，增强设计能力，创新能力和综合能力，逐步掌握窑炉及其他热工设备设计的基础知识和技能，并对所学窑炉热工设备理论知识进行验证和深化，为将来从事生产、设计、研究及教学奠定良好的基础，同时为毕业论文打下坚实的基础。 1.1设计依据设计内容：年产12000吨高白料酒瓶燃油蓄热式马蹄焰池窑原始数据：产品规格：青白酒瓶容量500mL,重量400g/只行列机年工作时间及机时利用率：313天，95%机速：QD6行列机青白酒瓶38只/分钟产品合格率：90%玻璃熔化温度1430℃玻璃形成过程耗热量q玻=2350kJ/kg玻璃液重油组成（质量分数%），见表1﹣1表1－1重油组成CarHarNarOarSarMarA合计89.436.500.600.010.433.000.031001.2述玻璃窑炉的发展历史及今后的发展动向玻璃窑炉是熔制玻璃的热工设备，利用燃料的化学能、电能或其它能源产生热量，造成可控的高温环境，使玻璃配合料在其中经传热、传质和动量传递过程，完成物理和化学变化，经过熔化、澄清、均化和冷却等阶段，为生产提供一定数量和质量的玻璃液。我国的玻璃窑炉古已有之，其经历了一个漫长的发展史，通过燃料和技术的发展提高，玻璃窑炉现在已经有了较大的进步。我国的玻璃窑炉基本上都为火焰池窑，其基本结构为：玻璃熔制、热源供给、余热回收、排烟供气四部分。目前我国玻璃窑炉的主体要燃料有煤、重油、发生炉煤气、天然气，其中最普遍采用的是煤和重油，为节能降耗减少污染，也有许多窑炉采用发生炉煤气和天然气，如下表1-2介绍了我国玻璃窑炉的发展史：表1-2介绍了我国玻璃窑炉的发展史阶段燃料窑型窑龄古代木材直火式坩锅窑几个月奠基煤炭坩锅窑、发明池窑0.5年-1.0年缓慢煤炭1920-1945年池窑1-2年飞跃高热值1945-1960年池窑3-4年持续高热值1960-至今池窑7-8年我国现阶段的玻璃池窑主要有平板池窑，横焰流液洞池窑、换热式单（双）碹池窑、蓄热式马蹄焰流液洞池窑，另外我国玻璃窑炉还有坩锅窑、电熔窑和浮法玻璃池窑。近年来随着科学技术的进步和人们环保意识的增强，国内国外新技术，新设备，如减压澄清、全氧燃烧、纯氧助燃、顶插全电熔窑、深澄清池、三通道蓄热式等。通过采用新技术、新工艺，可进一步降低能耗，提高玻璃液质量，减少环境污染，走出一条仅能环保的可持续发展道路。1.3所选窑炉类型的论证本设计采用蓄热式马蹄焰流液洞池窑。其优点有：a.热利用率高，火焰行程长，因而燃料燃烧充分，同时窑体表面积小，热散失少，可提高热利用率，降低燃料消耗；b.结构简单，造价低，只有一对小炉布置在熔化部端墙上。(2)但该窑也有缺点：a.沿窑长方向难以建立必要的热工制度，火焰覆盖面积小，在炉宽上温度分布不均匀，尤其是火焰换向带来的周期性的温度波动和热点移动；b.一对小炉限制了炉宽，进而限制了生产的规模；c.燃料燃烧喷出的火焰诱使对料堆有堆料作用，不利于配合料的熔化和澄清，并对花格墙、流液洞盖板和冷却部空间砌体有烧损作用。其适用于各种空心制品、压制品和玻璃球的生产。1.4关工艺问题的论证（1）温度制度：“窑温”指胸墙挂钩砖温度，依靠燃料消耗比例调节。马蹄焰和纵焰池窑的热点值取决于熔化玻璃的品种、燃料和耐材质量。热点位置选在熔化部的1/2~2/3处，不易控制。（2）压力制度：压强或静压头，沿气体流程。玻璃液面处静压微正压（+5Pa），微冒火。测点在澄清带处大碹或胸墙。用烟道的开度调节抽力压强。(3)泡界限制度人为确定玻璃液热点位置。马蹄焰池窑稳定性不很强。（4）液面制度：稳定。波动会加剧液面处耐材侵蚀。对成型也有影响。日用玻璃池窑要求±0.5mm，轻量瓶为±0.1~0.3mm）。探针式和激光式测量方法。安装在供料道或工作池。依靠控制加料机的加料速率来进行。（5）气氛制度：通过烟气中O2含量和CO含量判断。多数玻璃需氧化焰，但芒硝料要求还原焰。通常借助改变空气过剩系数来调节窑内气氛的性质（空气口大小和鼓风用量）。Fe2+——深绿色，透光性差，透热差。Fe3+——浅黄色，透热、透光性强。火焰亮度判断，明亮为氧化焰，不大亮为中性焰，发浑者为还原焰。（6）换向制度:蓄热式池窑定期倒换燃烧方向，使蓄热室格子体系统吸热和换热交替进行。换向间隔一般为20~30/min，烧重油熔窑，换向时先关闭油阀，然后关小雾化剂阀，留有少量雾化剂由喷嘴喷出，为的是避免排走废气时喷油嘴被加热，喷嘴内重油碳化，堵塞喷油嘴。（7）加料方式：采用单侧加料。2.计算内容2.1日出料量的计算日出料量由年产量和原始数据计算得：单台DQ6列机年产合格瓶量（吨/年）m为m=机速(只/分钟)×60×24×瓶重×10-6×行列机年工作时间×机时利用率×产品合格率QD6：m=38×60×24×400×10-6×313×95%×90%=5857.55712吨/年因设计要求年产量为12000吨/年的玻璃酒瓶，则选用QD6行列机台数n=12000/5857.6=3故玻璃熔窑日出料量G（t/d）G=机速(只/分钟)×60×24×瓶重(g/只)×10-6×台数G=38×60×24×400×10-6×3=65.7t/d计算玻璃熔窑日出料量G（t/d）2.2熔化率的选取熔化率K是玻璃窑炉一个重要的技术指标，它是指窑池每平方米面积上每天熔制的玻璃液量，单位是kg/(m2d)或t/(m2d)。熔化率K的选择依据：（1）玻璃品种与原料组成；（2）熔化温度；（3）燃料种类与质量；（4）制品质量要求；（5）窑型结构，熔化面积；（6）加料方式和新技术的采用；（7）燃料消耗水平；（8）窑炉寿命和管理水平。参考教材A,P92表4-2。K=2.0~2.2t/(m2·d)取熔化率为：K=2.0t/d2.3熔窑基本结构尺寸的确定2.3.1熔化部面积计算熔化部池窑面积根据已定的熔窑规模（日产量）和熔化率K估算，由教材A,P91式（4-1）有：熔化池面积F熔=G/K=65.78/2.0=32.9m22.3.2冷却部面积计算根据经验值，参考教材A,P98表4-9，取F冷/F熔=20%，则F冷=32.9×20%=6.58m2根据玻璃品种、供料道条数、成型机部位和操作条件来决定冷却部形状，本设计采用扇形供料道，冷却部一般比窑池浅300mm,取900.F冷、=32.9×20%=6.58m2如图2-1所示则F冷=1/2QUOTE=1/2×3.14×2.12=6.92m2QUOTEQUOTE所以F冷/F熔=21.0%2.3.3窑池长度和宽度的确定由教材A，P93，表4-3可知，烧重油时马蹄焰池窑的长宽比较烧发生炉煤气的稍大些。这是由于采用了高压外混喷嘴，特别是直流式，喷出火焰射程长，冲量大，刚性强，火焰转弯困难，为了避免冷却部温度过高，流液洞盖板过早烧损一囧窑池横向出现温度差，必须把窑池放长；另外，烧重油后火焰温度升高，加快了熔化速度，增大了出料量。为了确保玻璃液的质量，有必要将窑池适当放长。但长宽比过大时，在火焰喷出的正前方空间燃烧产物排除困难，逐渐积聚，压力增大，是火焰变短。基于以上原则，马蹄焰池窑池长不宜小于4m，熔化面积较大时，长宽比可取低些，否则窑池过长，火焰很难同时满足熔化与澄清的要求。本设计长宽比取1.6.则F熔=1.6×B2解得：L=7.2m,B=4.5m如图2-1所示实际熔化面积：F熔实际=7.2×4.5=32.4m2（2-3-3）实际熔化率：K=G/F熔实际=65.7t/d/32.4m2=2.03t/(m2·d)（2-3-42.3.4熔化池深同玻璃液质量关系很大,池深须使窑内不形成不动层。深影响窑容量，即窑内停留时间,停留1.5~2天。合理的池深必须综合考虑到玻璃颜色、玻液粘度、熔化率、制品质量、燃料种类、池底砖质量、池底保温和新技术采用（鼓泡、电助熔）等。参考教材A,Pg93表4-4和近似式（4-2）池壁高度即为池深，一般取0.8-0.9m。初取h=0.9m..校核：池深h可按近似公式计算h=0.4+（0.5±a）lgVV——熔化池容积，m3；a——系数，其值0~0.135.h=0.4＋（0.5-0.02）lg(31.5×0.9)=1.1m解得：h=1.1m由于此池窑熔化率较大，所以池窑深度应深一些，因此h取1.2m.熔化池窑坎可以强化熔化率，取窑坎高600mm，一般置于熔化池长的2/3处。玻璃液的平均密度为2.45g/cm3,即2.45t/m3则玻璃液停留时间t=31.5×1.2×2.45/65.7=1.41天因玻璃液在窑内停留一天以上，故上述计算合理。冷却部池深取浅（比熔化池浅300mm），本设计取h=0.9m冷却率=正常流动负荷/冷却部面积。（t/d·m2）3~13范围。K冷=G/F冷=65.7/6.58=9.98符合范围t=冷却部容积/正常流动负荷（m3/d）=6.58x0.6x24x2.45/65.7=3.53h符合要求玻璃液停留时间。愈长愈稳定，但需更多空间，回流多。最小存3小时玻璃流量。2.4窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定2.4.1窑体结构设计（1）池壁玻璃液的主要侵蚀为横向硅缝处。因此应尽量避免在高温区出现横向裂缝，通常采用整块大砖立砌，要求立砌排砖尺寸必须相当精确，结合面应加工磨制加工达到硅缝密接。本设计采用300mmAZS33QX—Y+30mm锆质捣打料+115mmLZ-55（NZ—40）+100mm硅钙板（2）池底结构：随着温度的提高，出料量的增加，炉龄的增加，更主要的是为减少散热损失，节约能源，现代熔窑池底多采用多层式复合池底结构。有：主体层：黏土大砖75mmAZS33WS-Y+35mm锆质捣打料+32mm烧结锆英石砖+30mm锆质捣打料+300mm浇注大砖+280mm轻质粘土砖+10mm石棉板+8mm钢板（3）火焰空间火焰空间长度与窑池长度相等，宽度比窑池宽度多200~400mm，本设计取400mm,则火焰空间宽度B=4500+400=4900mm，长度L=7200mm.火焰空间高度由胸墙高度和大碹碹股高度合成，参考教材A，P96表4-8，取大碹升高为1/8，则得碹股f=4700×1/8=587.5mm。胸墙设取1000mm，则火焰空间容积为：V=V=L×B×(1+2/3f)=4.9×7.2×(1+2/3×0.5875)=49.1m3(2-3-8)火焰分隔方式为全分隔。2.4.3流液洞马蹄焰池窑一般只取一个流液洞，本设计出料量大，采用下沉式流液洞,下沉式对玻璃液的选择作用、冷却作用好，减少回流。它可以选择质量较好的玻璃液，可以提高降温效果，提高玻璃液质量。本设计选取流液洞几何尺寸：希望为长方形.宽度：控制玻璃液的均匀性。越宽越均匀。一般中小型池窑250~500mm，取宽为400mm高度：控制玻璃液的质量。越低质量越好，而温降越大。中小型池窑200~400mm，取高为300mm长度：控制玻璃液的降温程度。越长降温越多，洞长一般取900~1200mm，本设计选洞长为1000mm，下沉量取150mm.则流液洞的长×宽×高为1000×400×300，如图2-1所示流液洞流量负载K流=K流=65.7×1000/(40×30×24)=2.28kg/(cm2×h)（2-3-9）一般为2~4由教材A,P96,表4-6可知，该流液洞满足要求。材质：侧墙、盖板、挡砖均用电熔镐刚玉砖.2.4.4按时按量加入、液面稳定，薄层加入，预熔作用，减少粉料飞扬。马蹄焰池窑为侧面投料，只放一台投料机。宽稍大于投料机宽，两侧留50~100mm。深比窑池浅些。本设计采用薄层加料方式，加料口向喷火方向倾斜。取长为1350/1450mm,窑内宽800mm，窑外宽600mm,深比熔化池浅些，取900mm2.5燃料燃烧计算2.5.1理论空气需要量及燃烧产物量的计算参考教材B,V空气=100/21×（C/12+H/2×1/2+S/32-O/32）×22.4/100=100/21×（89.43/12+6.5/4+0.43/32-0.01/32）×22.4/100=9.7Nm3/kg重油取空气过剩系数a=1.15，根据教材及课件实际空气量Va=1.15×9.7=11.2Nm3/kg重油2.5.2理论烟气量的计算V=0.089Car+0.323Har+0.0124Mar+0.033Sar+0.008Nar-0.0263Oar=0.089×89.43+0.323×6.5+0.0124×3.00+0.033×0.43+0.008×0.6-0.0263×0.01=10.1Nm3/kg重油实际烟气量V产=V0产+V0空气(a-1)=10.1+9.7×(1.15-1)=11.6Nm3/kg重油1kg液体燃料燃烧所需理论氧气量VO2=21/100×Va0=9.7×0.21=2.04Nm3/kg重油实际烟气组成：VN2=N/28×22.4/100+aVo279/21=0.6/28×22.4/100+1.15×2.04×79/21=8.8Nm3/kg重油VCO2=C/12×22.4/100=89.43/12×22.4/100=1.67Nm3/kg重油VH2O=(H/2+M/18)×22.4/100=0.765Nm3/kg重油VSO2=S/32×22.4/100=0.43/32×22.4/100=0.003Nm3/kg重油2.6燃料消耗量的计算本设计采用近似计算方法计算燃料消耗量2.6.1窑炉热量支出全窑热平衡热支出主要有三项，即（1）熔化玻璃消耗的热量Q1Q1=Pq其中：P——玻璃液熔化量，kg/（m2h）q——玻璃形成过程耗热量Q1=65.7×1000/24×2350=6.43×106KJ/h（2）烟气离开蓄热室带走的热量Q2Q2=K1Q（K1=0.2~0.3），本设计K1取0.25（3）全窑散失热量Q3取决于窑的大小，窑愈小，单位熔化面积散热量愈大，热效率愈低，Q3以W表示,W=61650w/m2.本设计采用全保温，减少25~30%Q3=(1-25%)w=46237.5w/m2将单位转化为kJ/h,有W=46237.5×31.5×10-3×3600kJ/h=5.24×106kJ/h总的热量Q=Q1+Q2+Q3=Pq+K1Q+WQ=（Pq+W）/（1-K1）=（6.43×106+6.05×106）/(1-0.25)=1.66×107kJ/h=6.91×105kJ/d根据经验公式进行校核Q`=(52.75+0.0588F热)+5.697T其中：Q`——每天耗热量×106kJ；F热——窑池加热面积，m2；T——每天熔化玻璃液量，t。Q`=(52.75+0.0588×31.5)+5.697×65.7×103kJ/d=3.7×105kJ/dQ`与Q想近，由于采用了全保温式，所以散热少，故实际耗热量比经验值小，可取。2.6.2窑炉热量收入Q入=B油（Q油+q油物+q介物）其中B油——重油消耗量kg/(m2.h)Q油——低热值kJ/kgq油物——物理热kJ/kgq介物D——雾化介质物理热kJ/kg本设计中为简化计算，忽略了q油物和q介物从而得到Q入=B油Q油参考教材A,P38，式（1-82）得Q油=339Car+1030Har-109(Oar-Sar)-25×Mar=339×89.43+1030×6.5-109×(0.01-0.43)-25×3.00=36982.55kJ/kg重油Q入=Q出=3.17×107kJ/h所以B油=3.17×107kJ/h/36982.55kJ/kg重油=857.16kg重油/h2.6.3校核各项经济指标（1）火焰空间热负荷——每单位空间容积每小时燃料燃烧所放出的热量，单位是W/m2。q=B油Q油/V火=857.16×36982.55×1000/(3600×134)=65.71kw/m3参考教材A，P103.表4-7，所得q在58~93（×103w/m3）所以q满足要求。（2）热负荷值——每小时每m2熔化面积上消耗热量，W/m2；Q=3.17×107/76.9=4.12×105W/m2（3）单位耗热量——熔化每千克玻璃液所耗总热量，kJ/kg玻璃；q’=Q/D=3.17×107×24/(157.464×103)=4831.58KJ/kg玻璃液（4）耗煤量或耗油量——熔化每千克玻璃液耗用的标准煤量或油量，kg煤/kg玻璃或kg油/kg玻璃。t=m/D=857.16×24/(157.464×103)=0.131kg油/kg玻璃根据经验值0.120~0.137，查表可知，上述指标都符合要求2.6.4熔化热效率η热热效率是指对外界供给热量有效利用的程度。η热=（熔化过程有效耗热量/供给系统热量）×100%=pq油/Q×100%=15.42×106/(36982.55×857.16)×100%=48.6%根据经验值，上述结果符合要求2.7小炉结构的确定与计算马蹄焰池窑的油喷嘴安装在小炉口下面。本设计采用小交角式小炉特点：空、煤气交角小，预燃室长，舌头探出（长舌）。小炉火焰平稳、较长，火根与火梢温差较小，易控制，自然通风，检修方便；但体积较大，散热损失大，占地多。参考教材A,Pg102,本设计中，油嘴中心距取700mm,油嘴直径为30mm,油嘴中心距液面高度为350mm,油嘴距池墙外壁300mm.2.7.1初定小炉尺寸参考教材教材A,Pg103表(4-15)，射喷火口空气鱼人温度为1050℃烟气排出温度1450℃，取空气出口速度为W空=8.5m/s。则根据教材教材A,Pg99，式(4-3)，确定喷火口面积F喷=【（V0空+VO煤）×（1+t喷/273）】/W喷F喷——喷火口面积,m2；V0空——每秒流过小炉的空气量，Nm3/s；VO煤——每秒流过小炉的空气量，Nm3/s，烧油时取0；t喷——为喷火口处火焰温度，℃；W喷——火焰喷出速度，m/s。带入数据，得F喷=（11.2×857.16）×（1+1050/273）/(3600×8.5)=1.52m2校核：F喷/F熔=1.52/76.9=2.0%，符合2.0%~3.0%的范围要求。参考教材A，P103.表（4-16），取空气出口宽度为2000mm，高取450mm，出口比为2000/450=4.4。2.7.2小炉尺寸的确定由于小炉口宽度约占池宽的20~30%，所以取宽为2000mm,宽高比为3.2，则高取625mm,小炉口碹升高1/10,则碹升高f’=2000/10=200mm,小炉口面积：2×（0.625+2/3×0.2）=:1.52小炉口间距取1000mm,空气下倾角取220小炉水平长度取2500mm小炉口热负值q=857.16/1.52=563.92kg重油/(m2h)查教材A，P103.表（4-15），知小炉口热负值(550~650),设计符合要求2.7.3喷嘴的选择本设计每只小炉采用高压内混式喷嘴3个，共6个，属GNB型2.7.4小炉口材质喷火口碹砖、喷火口侧墙砖、底板砖、斜碹夹层砖、舌头砖和喷嘴砖均用电熔AZS-33砖2.8蓄热室的设计蓄热室周期性换热设备，属周期性不稳定温度场，传热过程为不稳态传热。工作特点类似于逆流换热器，将蓄热室看作逆流式换热器对整个周期进行传热分析，主体为格子体，作用是蓄热和换热。格子体的排列方式有：西门子式、李赫特式、连续通道式和编蓝式。一般以标型砖码砌，砖厚65mm。近年来出现波形砖、十字砖、筒形砖等。提高了格子体强度、增加了换热面积，砖厚40mm。本设计采用箱式蓄热室，格子体采用八角筒砖160×160×150mm，砖厚40mm由教材A,Pg107表(4-l8)初步确定一侧蓄热室的比受热表面。比受热面积：每平方米熔化面积所需的格子体的受热表面。取A=35m2/m2,则A=F蓄/F熔F蓄=F熔×A=35×76.9=2691.5m2格子体体积V格=F蓄/f蓄=2691.5/14.94=180.15m3其中：f蓄为单位格子体所具有的受热面积m2/m2，查得14.94经验确定格子体高度H=0.15×60=9.0m.一般取值7.0~9.0则格子体底面积S=V/H=180.15/9.0=20m2格子体长L=（160+40×2+160）n+40mm=0.4n+0.04m当n=12时，L=0.4×12+0.04=4.84m格子体宽B=S/L=20/4.84=4.123mB=（160+40×2+160）n+40mmn=10.2，取n=10，则B=4.04m经排列得格子体长×宽×高=4.84×4.04×9.0mm。则格子体实际体积为V=4.84×4.04×9.0=176m2实际F蓄=V格×f蓄=176×14.94=2629.44m2稳定系数：H/(LB)0.5=9.0/(4.84×4.04)0.5=2.0格子体流通面积：F空=4.84×4.04×0.6=11.73m2空气的流速:W空=V0/F空=11.2×857.16/(11.73×3600)=0.23Nm/m2烟气的流速:W底=V蓄/F蓄=11.6×856.16/（11.73×3600）=0.24Nm/m2参考教材A，Pg108，表（4-l9）校核，格子体设计合理。确定格子体上中下材质：上部电熔高纯镁砖、中部镁橄榄石或镁铝砖、下部低气孔粘土砖。2.9窑体主要部位所用材料的选择和厚度的确定耐火材料的选择关系到整个窑炉的运行情况，对于能否得到优质的制品，能耗的多少与窑炉的寿命长短有关。选择时应充分考虑到各部分的受热情况，受玻璃液的冲刷情况，受火焰的蚀损额情况等，而且更为重要的事经济性。根据经验本设计各部分耐火材料选用如下：碹顶（由内向外）：300mm优质硅砖+30mm硅质密封料+115mm轻质硅砖+50mm硅质保温层料胸墙（由内向外）：300mm硅砖+6mm硅质密封料+65mm轻质硅砖+115mm轻质高铝转+50mm硅钙板池壁（由内向外）:300mm电熔锆刚玉砖+35mm锆质捣打料+115mm轻质粘土砖+50mm硅钙板+4mm钢板池底（由上到下）:70mm电熔锆刚玉砖+35mm锆质捣打料+40mm锆英石砖+35mm锆质捣打料+300mm浇注大砖+280mm轻质粘土砖+10mm石棉板+8mm钢板。3.主要技术经济指标序号项目单位指标1产品类型高白料酒瓶2玻璃品种高白料玻璃3成型设备5台1台QD8、4台QD64成型机速只/分钟QD875、QD6425日出料量t/d157.4646燃料种类重油7熔窑型式蓄热室马蹄焰流液洞池窑8熔化率t/(m2·d)2.059熔化面积m276.910熔化池长×宽m11.2×7.011熔化池深m1.512流液洞长×宽×深mm1000×500×40013加料口长×宽×深mm1350×800×120014火焰空间长×宽×胸高/碹升高mm11200×7400×1.08115冷却部面积m217.116F冷/F熔%22.2%17燃料消耗量t/d25.418吨玻璃燃料消耗量kg/t15119火焰空间热负荷KW/m365.7120空气口宽×高mm2000×45021空气下倾角°2222燃油喷嘴型号及个数GNB623蓄热室型式箱式24格子体排列方式及格孔尺寸八角筒型160×16025格子体长×宽×高mm4.84×4.04×9.026蓄热面积m22629.4427F蓄/F熔m2/m234.194.对本人设计的评述本设计的主题是对年产42200吨高白料酒瓶蓄热室马蹄焰池窑的设计，本次设计过程中的基本原理和基本理论主要来自教材，设计中使用的数据来自理论数据和经验数据，与实际操作可能有较大的差异看，但本设计作为一次操作性练习，可以说达到了预期的效果。还有，在设计计算过程中，采用了近似处理，忽略了Q油、物和q介、物，因此热效率比实际高出许多，同时也导致了废气和格子体流速相应减少。本次设计的熔化率为2.0t/(m2.d),不属于先进水平，燃料利用率不高，造成的热耗偏大，所以有待于改进。在实际操作中，为提高玻璃液的质量，减小对环境的污染，可采用富氧和全氧燃烧或其他先进的技术和设备。通过本次设计，我基本掌握了窑炉设计的过程，为将来从事生产、设计、研究等方面打下了坚实的基础。参考文献教材A：陈国平，毕洁主编.玻璃工业热工设备.北京，化学工业出版社，2007.教材B：孙晋涛主编.硅酸盐工业热工基础。武汉理工大学出版社.基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究基于单片机γ-免疫计数器自动换样功能的研究与实现基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现单片机嵌入式以太网防盗报警系统基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现HYPERLINK"/detai