观音桥东环道人行地通道工程结构计算书

.隧道基本情况说明1.1工程概况拟建观音桥东环道人行地通道工程位于观音桥东环道五岳国际公寓处，人行地通道梯道出口距离既建新东路附近人行天桥约130m，距离江北区中医院附近人行天桥100m，下穿观音桥东环道，该人行地通道全长40m，分别连接时代中心与江北中医院公交车站，在时代中心一侧与时代中心负二层相接，负二层近地通道侧设梯道直达路面人行道上，该片区域通过商场内部管理，保证地通道一天24小时到达路面保持畅通，地通道与时代中心之间设常开防火门；另一侧梯道出口为江北中医院公交车站。地通道内空净宽为13.6m，横断面布置为：3.5m（景观带）+6.6m（人行道）+3.5m（景观带）=13.6m，最小内空高度为3.0m。1.2设计依据、设计规范及技术标准1.2设计依据1）建设方与我公司签订的合同2）工程区1:500现状地形图3）现场踏勘资料。4）业主提供观音桥东环道管网资料5）时代中心（在建）部分建筑图纸6）《观音桥东环道人行地通道工程》方案设计文件7）《观音桥商圈东环道人行地通道工程岩土工程勘察（详细勘察）》（重庆市勘测院二0二二年一月）8）《重庆市江北区发展和改革委员会关于观音桥东环道人行地通道工程可行性研究报告的批复》（江发改投[2022]159号）8）建设方提供其他资料1.2.3技术标准1、地通道内空净宽为13.6m，横断面布置为：3.5m（景观带）+6.6m（人行道）+3.5m（景观带）=13.6m，最小内空高度为3.0m；2、设计荷载：汽车：城—A级人群：4.0KN/m2填土：20KN/m33、地震设防烈度：Ⅵ度；4、纵坡：0.3%。设计年限：100年2、工程地质条件2.1地理位置工程地点位于重庆市江北区，场地交通方便。拟建观音桥商圈东环道人行地下通道位于观音桥环道，连通重庆时代中心与五岳国际和江北中医院。图2.1-1场地交通位置图2.2气象、水文属中亚热带季风气候，主要特点是冬暧夏热，降雨充沛，分配不均。多年平均气温为17.8℃，月平均气温最高32.8℃（8月），最低6.3℃（12月）。日极端最高气温为43.5℃（2006年8月15日），最低～1.8℃（1975年12月15日）。夏季地表平均温度为29.6℃，日变幅23.7℃；最高为61.7℃，最低20.2℃。多年平均相对湿度为79%。区内以降雨为主，雪、冰雹少见，多年平均降雨量为1141.8mm，降雨多集中在4～9月，其降雨量最高达866.2mm，占年降雨量的76%。近20年（70～89年）暴雨、大暴雨主要集中在6～8月，日降雨量达50.9～195.3mm。暴雨出现的次数多，大暴雨出现的次数少，大暴雨出现的概率只占15～20%。每年出现暴雨或大暴雨一般只有一次，出现两次的概率10～15%，出现3次的概率为5%。2005年以来年平均降雨量1094.60mm，最大年平均降雨量1378.30mm（2007年），最小年平均降雨量783.20mm（2009年），降雨量分配不均，一般集中在5～9月，占全年降雨量的2/3。一年内风向最多者为北风，1、4月份有东风，6、7、8、9月份有西南风，12月份有东北风。据历年观测统计，年平均风速为1.2m/s，最高为4月份达1.5m/s，最低为11月份仅0.9～1m/s，全年平均风速仅属一级风，但某年7月份亦曾发生过风速达26.6m/s的十级大风。场地周边市政排水管网发达，雨季场地内地表水多由北向南沿城市排水管线流出。拟建场地及附近无地表水体分布，场地水文条件较简单。2.3地形地貌勘察区总体地貌属于剥蚀浅丘宽缓斜坡地貌，受人类活动影响，现状地形变化大，地形略呈北高南低趋势,地形起伏小。地面高程270.05～270.98m，相对高差约0.93m。2.4地质构造根据区域地质资料及详细调查，场地位于龙王洞背斜西翼近轴部，岩层呈单斜产出，产状210°∠9°。岩层层面多呈闭合状，结合很差，属软弱结构面。经过场地开挖地段的地质调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，未见断层破碎带出露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调一致，无突变现象。岩心采取率较高，在地表和钻探深度控制范围内，均无断层破碎带迹象。场地主要发育有构造裂隙2组：①组产状为310～330°∠55～70°，主导产状为320°∠64°。微张，裂隙面平直，偶见泥质充填，黄色铁质浸染，水平延伸约15～20m，间距3.5～7.2m，软弱结构面；②组产状为40～50°∠65～75°，主导产状为44°∠71°裂隙面较平直，闭合，无充填，水平延伸约8～12m，间距3～5m，软弱结构面。两组裂隙均为拟建场地内的主要结构面，综合判定场地内岩体裂隙为较发育。根据相邻场地边坡开挖面的调查及钻探分析，岩体较完整，裂隙面平直，基本无充填。综合判断属于软弱结构面，裂隙面结合程度差。图2.4-1构造纲要图2.5地层结构 勘察区出露的地层由上而下依次可分为第四系全新统填土层(Q4ml)、残坡积粉质粘土层(Q4el+dl)和侏罗系中统沙溪庙组(J2S)岩层。各层岩土特征分述如下：2.5.1第四系全新统(Q4)（1）素填土（Q4ml）：杂色，稍湿，结构松散～稍密，主要由砂、泥岩碎块石、混凝土块及少量粘土组成，碎块石含量50～65%不等，粒径约10～150mm，岩块主要岩性为砂岩、砂质泥岩等。近隆鑫中心在建项目一侧大部分回填年限小于2年，此外观音桥环道道路及近五岳国际公寓侧回填年限均超过10年，该层场地内均有分布，厚度变化较大，揭露层厚6.10～11.80m，最大层厚为11.8m。（2）粉质黏土(Q4el+dl)：灰褐色，可塑状，干强度及韧性中等，刀切面较光滑，稍有光泽，无摇震反应，该层场地内局部分布，仅钻孔ZK5及ZK6有揭露，揭露层厚2.70～2.40m，最大层厚为2.70m。2.5.2侏罗系中统沙溪庙组(J2S)：砂质泥岩（J2s-Ms）：紫褐色、暗紫红色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构，泥质胶结。上部强风化砂质泥岩岩层中风化裂隙发育，岩芯破碎，呈块状、碎块状岩体基本质量等级为v级；下部中等风化岩石岩质极软，裂隙不发育，岩芯较完整，多呈柱状、短柱状，少量块状，岩体基本质量等级为Ⅳ级。该层在拟建场地仅近在建隆鑫中心项目一侧揭露，未揭穿，揭露钻孔为ZK1、ZK2、ZK3及ZK4。其强风化层厚0.80～0.30m，平均层厚0.52m。揭露其中风化层层厚6.30～3.00m，最大层厚为6.30m，层顶标高261.05～258.05m。砂岩（J2s-Ss）：灰褐色、灰白色，主要矿物成份为长石、石英、云母等，中细粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。强风化岩层中风化裂隙发育，岩芯破碎，呈块状、碎块状，岩体基本质量等级为v级；下部中等风化岩石，岩质较新鲜，岩芯较完整，多呈短柱状、柱状，岩体基本质量等级为Ⅳ级。该层在拟建场地近五岳国际侧揭露，未揭穿，揭露钻孔为ZK5、ZK6及ZK8。其强风化层厚2.90～1.20m，平均层厚2.00m。揭露其中风化层层厚7.10～4.40m，最大层厚为7.10m，层顶标高262.66～261.89m。2.6基岩面及基岩风化特征2.6.1基岩面形态特征拟建场地属构造剥蚀浅丘地貌，场地内上覆土层主要为素填土及粉质黏土。据钻探揭示本拟建场地内第四系覆盖层厚度6.10～11.80m，场地基岩面与原始地形起伏线基本一致，基岩面起伏较大，一般坡角为3～5°，详见各剖面图。2.6.2岩体风化特征按《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)第3.1.2条，将钻探深度范围内的基岩划分为强风化带和中等风化带。强风化带：岩石结构与构造大部已破坏，颜色及矿物成分明显变化，岩石被裂隙分割成块碎石状；钻探岩芯较破碎多呈碎块状，各钻孔中均有揭露。中等风化带：岩石结构与构造清晰，岩石被分割成大块状，裂隙中少有充填，不易击碎，用镐难挖掘，岩石表面或裂面大都变色；钻探岩芯较完整多呈柱状，用手不易折断，各孔均有揭露，未揭穿。各孔风化带厚度及层底高程统计于钻孔数据一览表。2.7水文地质2.7.1地表水勘察区内周边无地表水体，主要补给来源为大气降水及径流排泄。2.7.2地下水拟建场地地下水赋存条件较差，主要为雨季第四系土层暂时性少量上层滞水。依据含水介质类型和地下水的赋存条件可分为：松散孔隙水和基岩风化裂隙水两种类型。（1）松散土体孔隙水不连续分布在第四系土层中，由大气降水补给，多为局部性上层滞水，水量小，动态幅度大，在岩土界面上从高处往低处排泄和下渗进入基岩裂隙中。该类型地下水水量大受季节、气候影响大，水量大小与降水因素关系密切，于场地地形相对低洼处汇集，不易向外排出，形成局部小区域上层滞水。勘察期间，在第四系土层中未见地下水，雨季施工时，将会受大气降雨补给而存在孔隙水。（2）基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中以及层间裂隙中，主要受大气降水、上部松散土层孔隙水及场地季节性地表水流下渗补给。场区内下伏基岩主要为砂质泥岩、砂岩，砂质泥岩属于粘土类岩石，含水能力和透水能力较差，为相对隔水层；砂岩中发育有构造裂及风化裂隙，且砂岩为相对含水层，该层透水性好，富水性较好。勘察期间无降雨，勘察期间，钻孔施工结束后提干孔内地下水，24小时后经水位观测，场地内所有钻孔钻探深度内未见地下水。综上，场区地下水总体较贫乏。雨季施工时，松散层中将会受大气降雨补给而存在孔隙水，在地下通道基坑施工过程中，应先作好阻隔地表水，注意基坑排水，应完善排水系统。综上所述，场地水文地质条件较简单。2.7.3岩土体渗透性根据钻探调查，参考相邻报告和地区经验，场地内人工填土渗透系数取1.00m/d，为强透水层；砂质泥岩的渗透系数取0.07m/d，砂岩取0.10m/d。2.8特殊性岩土评价本场地特殊性岩土为素填土及强风化岩体。素填土，杂色，主要由砂、泥岩碎块石、混凝土块及少量粘土组成，稍湿，结构松散～稍密，块石含量50～65%不等，粒径约10～150mm，岩块主要岩性为砂岩、砂质泥岩。大部分回填年限2年以上，场地内均有分布，厚度变化较大，一般厚度6.10～11.80m，钻探揭露最大厚度可达11.80m。通过动力触探表明，素填土均匀性差，为松散～稍密状态。素填土具有欠固结等不良特点。强风化岩体易风化，岩体较破碎，分布不均，强度较低，力学性质差异大，厚度变化较大，具有一定承载力。2.9地质灾害与不良地质作用通过场地工程地质测绘调查，勘察区未发现滑坡、崩塌、泥石流、危岩等不良地质现象，在勘探孔深度范围内未见软弱夹层存在，无活动断裂构造通过，区域构造稳定。经工程地质调查、访问，本次勘察范围内未见地下洞室、埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。通过工程地质测绘和工程钻探工作，勘察期间，场地内未见滑坡、泥石流及已挖切坡滑塌等不良地质作用。2.10相邻建构筑物及地下管线场地周边商业、住宅繁荣发达。周边居民住宅、民居等构筑物密集，建筑物多依山而建，各建筑地坪之间修建有各种型式的支挡结构。勘察期间观音桥环道道路已形成，根据场地地下管网测绘反映，场地内观音桥环道两侧管线密布，道路两侧分布有部分市政管线，主要有给水、排水、电信、电力及燃气等管线，其埋深一般小于3m，其管线分布详见管网图。在施工过程中需对地下管网进行保护和采取必要的变形观测手段，避免造成不必要的纠纷。根据调查，本项目相邻的重要建（构）筑物主要为观音桥环道及两侧人行道下部埋藏的市政管网、五岳国际地下室及在建隆鑫中心地下室的支护结构，详见表2.10-1。表2.10-1相邻建（构）筑物简况一览表序号建(构)筑物名称位置(左、右侧指建筑边线距通道边墙的水平距离)层数/地下室室内(地下室)标高(m)基础形式（结构形式）1五岳国际裙楼扶梯侧西侧约4.68m砼3/-2F271.40/264.10桩基2五岳国际塔楼扶梯侧西侧约5.50m砼26/-2F271.40/264.10桩基3观音桥环道通道上方4.00～4.10m，地面高程270.50m4天屿星辰塔楼暗挖人行通道南侧约17.40m砼30/-3F270.43/259.63桩基5在建隆鑫中心暗挖人行通道东侧接入在建隆鑫中心地下室-5F240.83（地下室）桩基2.11地震按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A.0.1，本场地所在重庆市区抗震设防烈度为6度,设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。2.12岩土物理力学特征根据野外鉴别、原位测试、室内试验成果统计结果，结合区域经验，综合提供本场地内各岩土物理力学参数归纳见表3.5-1。表3.5-1岩土设计参数一览表项目素填土粉质黏土中等风化中等风化砂质泥岩砂岩岩土体重度（kN/m3）天然20.0*1.9226.5026.20饱和21.0*2.00*岩土体抗剪强度C（kPa）天然5*23.80.45*（MPa）1.06（MPa）饱和2*21.10*φ（°）天然26*12.1029.40*34.49饱和23*10.80*岩石单轴抗压强度标准值（MPa）天然//9.8324.89饱和//6.3918.59地基承载力特征值fa（kPa）强风化/180*300*350*中等风化/36376877基底摩擦系数土层0.40*0.25*//强风化//0.35*0.4*中等风化//0.45*0.6*岩土体土比例系数（MN/m4）8*15*//水平抗力系数岩体（MN/m3）//40*180*基床系数(MPa/m)水平12*25*200*350*垂直10*33*220*400*岩土体与锚固体极限粘结强度标准值（M30）kpa/45*270*760*备注：1、表中带*号值为经验值。2、fa—岩石地基承载力特征值根据《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）中4.2.7规定取得。3、fa0—岩石地基承载力特征值根据《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG3363-2019）表4.3.3-1查表取得。4、基床系数根据《城市轨道交通岩土工程勘察规范》GB50307-2012附录H选用。5、本报告所提岩土参数值为在概率统计基础上的标准值，在实际工程采样检测时，不可避免地会出现实测值与报告建议值的差异，此外，参数经验值主要根据邻近场地及相关规范而来，建议根据开挖揭露的实际情况进行合理修正。根据《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014附录A，拟建场地的土层及岩石进行土石工程可挖性分级如下：1、素填土：主要由砂、泥岩碎块石、混凝土块及少量粘土组成，碎块石含量50～65%不等，粒径约10～150mm，岩块主要岩性为砂岩、砂质泥岩等。近隆鑫中心在建项目一侧大部分回填年限小于2年，此外观音桥环道道路及近五岳国际公寓侧回填年限均超过10年，场地内均有分布，厚度变化较大。土石类别为普通土，土石等级为Ⅱ类，可挖性分级为Ⅱ级。2、粉质黏土：可塑状，干强度及韧性中等，刀切面较光滑，稍有光泽，无摇震反应，该层场地内局部分布，土石类别为松土，土石等级为Ⅰ类，可挖性分级为Ⅰ级。3、强风化砂质泥岩：土石类别为硬土，土石等级为Ⅲ类，可挖性分级为Ⅲ级。4、中等风化砂质泥岩：土石类别为软石，土石等级为Ⅳ类，可挖性分级为Ⅳ级。5、强风化砂岩：土石类别为硬土，土石等级为Ⅲ类，可挖性分级为Ⅲ级。6、中等风化砂岩：土石类别为次坚石，土石等级为V类，可挖性分级为V级。2.13通道围岩分级及涌水量预测2.13.1通道围岩基本分级通道围岩基本分级按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）附录B的有关分级标准进行划分，具体执行时主要考虑通道起拱线至拱顶以上2倍(Ⅰ～Ⅲ级)或2.5倍(Ⅳ～Ⅵ级)压力拱高度范围内的岩体特征，但对于埋深、偏压等设计、施工不确定的人为因素则未考虑。拟建工程场地范围内砂岩饱和抗压强度标准值为24.89MPa，为较软岩，呈中厚层状；根据相邻工程项目经验，砂岩岩体完整系数0.70～0.72，为较完整岩体；岩体中发育2组构造裂隙，岩体呈大块状砌体结构，受地质构造影响较重，裂隙不发育～较发育。砂岩围岩基本级别为IV级。拟建工程场地范围内砂质泥岩饱和抗压强度标准值为6.39Mpa，为软岩，呈中～厚层状；根据相邻工程项目经验，砂质泥岩岩体完整系数0.68～0.74，为较完整岩体；岩体中存在2组构造裂隙，岩体呈块石状镶嵌结构，受地质构造影响较严重，裂隙较发育。砂质泥岩围岩基本分级为Ⅳ级。拟建工程场地范围内的风夹层及人工填土层受相邻构筑物基坑开挖影响，扰动强烈，自稳性差，其围岩基本级别为Ⅴ级。2.13.2深浅埋通道的划分深浅通道的划分按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）执行。根据荷载等效高度hq进行划分：对Ⅰ～Ⅲ级围岩原则上取2.0hq为划分标准，对Ⅳ～Ⅵ级围岩原则上取2.5hq为划分标准。荷载等效高度hq按下式计算：式中：S围岩级别；ω宽度影响系数，ω=1+i(B-5)；B通道宽度(m)；i以B=5m的围岩垂直均布压力为准，B每增减1m时的围岩压力增减率，B>5m，取i=0.1；B<5m，取i=0.2；拟建通道宽度B=14.25m，高度5.48m，结合上式计算，拟建通道深浅埋分类详见表4.2-1。表4.2-1通道深浅埋划分一览表宽度围岩分级hq(m)深浅埋划分标准(m)深浅埋划分(m)浅埋深埋14.25V9.572.5hq13.7<13.7≥13.72.13.3通道围岩级别根据以上所述，拟建通道围岩级别情况详见表4.3-1。表4.3-1通道围岩级别一览表通道围岩主要工程地质问题岩性围岩基本级别顶板土层厚度（m）深浅埋情况岩体完整性地下水状态分级修正围岩级别主要为强风化、中风化砂岩、砂质泥岩及人工填土Ⅴ4.00～4.10m浅埋破碎为主ⅡVI开挖面坍塌、冒顶、边墙失稳、围岩松动、地表沉降3计算理论计算荷载隧道结构上的荷载应按下表的规定分类：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s11隧道结构上的荷载分类明洞上方为公路，考虑公路车辆荷载。明洞衬砌内力可采用荷载结构模型计算，根据回填要求侧向荷载可考虑弹

性抗力或计算土压力作用。依据《公路隧道设计规范》(JTGD70-1-2018)附录G，拱圈回填土石垂直压力可按式计算：拱圈回填土石侧压力可按式计算：填土坡面水平时：图STYLEREF1\s3SEQ图\*ARABIC\s11连拱隧道荷载分布示意图地通道位于观音桥商圈核心位置，周边交通管网复杂，地通道主通道全段采用暗挖施工，洞顶填土3.8m，汽车荷载用1m填土荷载代替。衬砌计算衬砌应按破损阶段计算构件截面强度，并应根据不同荷载组合，采用规范下表的安全系数值：表STYLEREF1\s3SEQ表\*ARABIC\s12钢筋混凝土结构各种荷载组合的强度安全系数建筑材料混凝土主体结构及出口段箱涵混凝土：C35；仰拱回填素混凝土：C20混凝土。初期支护型钢：Q345钢钢筋φ-HPB300级钢筋；-HRB400E级钢筋、HRB400级钢筋（钢筋混凝土永久结构中的普通钢筋采用带“E”的钢筋，钢筋混凝土临时结构中的普通钢筋可采用牌号不带“E”的钢筋）；4隧道内力计算及配筋隧道计算考虑两种工况：工况1：施工阶段初期支护；工况2：二衬完成后主体结构；4.1.施工阶段初期支护计算结构型式钢架每榀由A、B、C、D、E共8个永久钢架单元及LA、LB、LC、LD共7个临时钢架组成，各永久单元由HW300热轧H型钢（牌号Q235）、临时单元由HW250热轧H型钢（牌号Q235）、加劲肋和连接钢板焊接组成，单元间以螺栓连接，接头处焊缝厚度h[f]不小于10mm。工字钢架布设间距0.6m，拱脚钢架处应设置锁脚锚杆以保证钢架稳定，详见下图：图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s11初期支护临时支护拆除隧道断面计算荷载根据隧道围岩具体情况，填土部分弹性抗力系数k=50MPa/m，侧墙部分50MPa/m、仰拱部分（岩层部分）弹力抗力系数取100MPa/m。衬砌采取梁单元。依据《公路隧道设计规范》(JTGD70-1-2018)附录G计算围岩压力：项目qrHerHHtφc6级围岩96204.847.423204.87.935计算模型如下：计算模型1计算结果弯矩图（每环）（kN·m）轴力图（每环）（kN）剪力图（每环）（kN）位移图（每环）（mm）钢架安全抗压安全系数如下项目MNKhy拱顶1945432.22拱墙1647134.99拱脚3667513.86仰拱1844067.134.2.二衬完成后主体结构计算结构型式衬砌由三心圆加直墙构成，衬砌厚度80cm,内外侧钢筋净保护层厚度为55mm。详见下图：图STYLEREF1\s4SEQ图\*ARABIC\s11隧道断面计算荷载根据隧道围岩具体情况，填土部分弹性抗力系数k=50MPa/m，侧墙部分50MPa/m、仰拱部分（岩层部分）弹力抗力系数取100MPa/m。衬砌采取梁单元。依据《公路隧道设计规范》(JTGD70-1-2018)附录G计算围岩压力：项目qrHerHHtφc6级围岩96204.847.423204.87.935计算模型如下：计算模型计算结果弯矩图（每环）（kN·m）轴力图（每环）（kN）剪力图（每环）（kN）位移图（每环）（mm）按压弯构件计算，内力归纳为：部位轴力弯矩衬砌厚度配筋安全系数裂缝kNkN·mm外侧内侧拱顶59583080010根2810根252.530.18拱腰98375980010根2810根253.680.14墙脚1043677110010根2810根259.330.09仰拱37451965010根2810根252.920.14由上表计算可得，衬砌各控制截面的安全系数均大于2.4（主要荷载组合作用下，钢筋达到计算强度或混凝土达到抗压或抗剪极限强度时，安全系数应大于2.0；混凝土达到抗拉极限强度，安全系数应大于2.4），拱腰、边墙、拱脚、仰拱弯矩与轴力比值较小，处于小偏心受压状态，裂缝宽度均满足要求；仰拱处的裂缝宽度为0.18mm，满足规范要求。5建筑影响分析根据场地现状及周边建筑施工过程，主要对该区段内建筑施工对隧道影响和隧道施工对建筑的影响进行分析，采用地层-结构模型，并采用国际通用大型有限元程序MIDAS-GTS软件进行数值模拟计算，分别分析修建隧道对建筑的影响工况。建立隧道与建筑模型如下图所示二维维有限元模型网格划分数值计算模拟根据业主提供的资料，目前建筑已建成，隧道后建，隧道施工过程对建筑的影响；计算模拟过程分为6步进行，具体荷载步设置见表6.2-1。表6.2-1：荷载步设置一览表第1步建筑建成后，围岩自重产生的应力场（位移清零）第2步左侧基坑开挖及支护第3步中间隧道开挖机支护第4步右侧基坑开挖及支护计算荷载包括：①结构、围岩自重；②路面汽车荷载；计算结果分析1隧道施工对建筑影响（1）建筑位移分析本次采用数值模拟分析。地层-结构法计算时，初衬承受全部围岩力和传递来的建筑荷载荷载作用。1号基坑开挖建筑水平位移云图（DX）1号基坑开挖建筑竖向位移云图（DY）隧道开挖建筑水平位移云图（DX）隧道开挖建筑竖向位移云图（DY）2号基坑开挖建筑水平位移云图（DX）2号基坑开挖建筑竖向位移云图（DY）1#楼最大水平位移发生在隧道顶部开挖时，水平位移2.8mm，最大层间位移0.8mm，总体倾斜0.000076，远小于规范0.002要求；隧道建成后建筑