单层工业厂房课程设计-毕业设计

信阳师范学院混凝土结构设计·单层工业厂房课程设计PAGE66单层工业厂房课程设计目录目录 1第1章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 31.1、设计条件 31.2、设计要求 41.3、设计期限 41.4、参考资料 4第2章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书 52.1、设计条件 52.1.1、平面与剖面 52.1.2、建筑构造 52.1.3、自然条件 72.1.4、材料 72.2、设计要求 72.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定 72.3.1、主要构件选型表 72.3.2、柱截面尺寸 82.3.3计算单元 82.4、荷载计算 92.4.1、恒载 92.4.2、屋面活荷载 102.4.3、风荷载 112.4.4、吊车荷载 112.5、排架内力分析 132.5.1、恒载作用下排架内力分析 142.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析 152.5.3、风荷载作用下排架内力分析 182.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析 202.6、内力组合 272.7、柱截面设计 302.7.1、A柱配筋计算 302.7.2、B柱配筋计算 352.7.3、C柱配筋计算 402.7.4、抗风柱设计 452.8、基础设计 502.8.1、A柱基础设计 502.8.2、B柱基础设计 532.8.3、C柱基础设计 572.8.4、抗风柱基础设计 60参考资料 64第1章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书1.1、设计条件1.1.1某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。1.1.2屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m1.1.3建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40基本雪压：0.35建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：2501.1.4混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋1.2、设计要求1.2.1、分析厂房排架、设计期限1.31.4、参考资料1.4.1、混凝土结构设计规范GB50010-20021.4.2、建筑结构荷载规范GB50009-20011.4.3、建筑地基基础设计规范GB50007-20021.4.4、混凝土结构构造手册1.4.5、国家建筑标准设计图集08G118第2章、混凝土结构课程设计•单层工业厂房设计计算书2.1、设计条件2.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m，柱距为6m，不设天窗。厂房跨度为18m，车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5，轨顶标高AB跨为8.7m，BC跨为9m，柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下2.1.2、建筑构造屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mm水泥砂浆保温层：100mm水泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2m×4.8m高窗：4.2m×2.4m门洞：5.6m×6.0m2.1.3、自然条件建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40基本雪压：0.35建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：2502.1.4、材料混凝土：基础采用C25，柱采用C30钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋2.2、设计要求2.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份2.2.2、绘制结构施工图一套2.3、结构构件选型及柱截面尺寸确定2.3.1、主要构件选型表构件名称标准图集荷载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G410（一）1.5YWB-2Ⅱ（中间跨）YWB-2ⅡS(端跨)预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（一）68.2kN/榀YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323（二）G42628.3kN/根46kN/根DL-4-YDL-3-吊车轨道及轨道连接件G325（二）0.8DCGDL钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/根JL-1JL-3钢窗0.45240mm砖墙、柱截面尺寸已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为0.5m，则柱总高度H=11.8+0.5=12.3m，柱截面尺寸及相应的计算参数如下参参数柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/自重/kN面积/偏心距/mmA上柱400×400420021.3×16.81.6×50下柱I400×800×100×1508100142.35×361.775×0B上柱500×600420090×31.53×0下柱I500×1200×120×2008100571.83×623.006×0C上柱400×400420021.3×16.81.6×50下柱I400×900×100×1508100195.38×381.875×02.3.3计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算，计算见图和计算单元如下图2.4、荷载计算2.4.1、恒载、屋盖结构自重APP防水卷材0.3525mm水泥砂浆找平层0.4100mm水泥蛭石保温层0.51.5m×6m预应力混凝土屋面板1.5屋面支撑及吊管自重0.152.85屋架自重：AB、BC跨YWJ18-2-Aa68.2kN/榀则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为、AB跨：BC跨：、A柱上柱：A柱下柱：B柱上柱：B柱下柱：C柱上柱：C柱下柱：各项恒载作用位置如下图2.4.2、屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5，雪荷载标准值为0.35，故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：，作用位置与相同2.4.3、风荷载风荷载标准值按计算，其中根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=11.8m，檐口：H=13.45m，屋顶：H=14.745m，风荷载体型系数如图所示排架迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为2.4.4、吊车荷载、吊车主要参数AB跨10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm，B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kN,,BC跨30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mm，B=6474mm，K=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,,、吊车竖向荷载AB跨BC跨、吊车横向水平荷载AB跨BC跨2.5、排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析柱剪力分配系数柱列n备注A0.1500.3412.50.2810.161B0.1570.3412.470.07080.638C0.1090.3412.270.2250.2012.5.1、恒载作用下排架内力分析A柱B柱C柱由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力，柱顶不动铰支座反力分别为A柱B柱C柱排架柱顶不动铰支座总反力为各柱柱顶最后剪力分别为2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析、AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为A柱B柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-、BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为B柱C柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-102.5.3、风荷载作用下排架内力分析、左吹风时排架计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-11所示、右吹风时计算简图如图所示各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-12所示2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析、作用于A柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-、作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动铰支座反力及总反力分别为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-、作用于B柱右计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-、作用于C柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动铰支座反力及总反力分别为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-、作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示A柱B柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变、作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示B柱C柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.6、内力组合A柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计Ⅰ-ⅠM5.140.941.37-29.15-19.1126.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9(B+C+F+I)44.23A+0.9[0.8(D+G)+I+J]-38.61(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)25.77A+0.9(C+F+I)43.38N245.7637.8000000000279.78245.76302.94245.76Ⅱ-ⅡM-30.15-6.621.3753.518.1526.25-4.074.9714.87-7.17-4.25A+0.9[C+0.8(D+F)+I]41.89A+0.9(B+G+I+J)-59.61A+0.9(B+D+I)25.43A+0.9(G+I+J)-53.65N285.3637.80236.1777.89000000455.40319.38531.93285.36Ⅲ-ⅢM1.52-1.164.01-2.7-28.7176.88-11.9340.8843.54181.27-82.67A+0.9(C+F+I+J)276.55(197.79)A+0.9[B+0.8(E+G)+I+K]-142.37(-101.51)A+0.9(B+D+I+J)200.37(143.31)A+0.9(C+F+J)276.65(197.79)N328.5637.80236.1777.89000000328.56(273.8)418.66(338.16)575.13(449.92)328.56(273.8)V3.910.6740.326-6.94-4.556.25-0.975.663.5427.05-15.3937.36(27.15)-16.49(-11.29)25.80(18.89)37.36(27.15)B柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计Ⅰ-ⅠM3.78-6.97.2427.3830.37-73.5-55.829.8233.9663.55-62.87A+0.9(C+E+I+J)125.39A+0.9(B+F+I+K)-155.72(1.35/1.2)A+0.7(B+C+F)-46.96A+0.9(F+I+K)-149.51N48937.837.800000000523.02523.02603.05489Ⅱ-ⅡM19.8-6.97.24-31.03-146.76402.1250.389.8233.9663.55-62.87A+0.9(C+F+I+J)475.98A+0.9(B+E+I+K)-205.64A+0.9[B+C+0.8(E+F)+I+J291.72A+0.9(I+J)107.56N589.5637.837.877.89236.17634.16141.600001194.32836.131284.23589.56Ⅲ-ⅢM27.09-9.2610.2721.78-89.2260.37-57.2784.18233.06186.1-184.1A+0.9(C+F+I+J)647.91(466.03)A+0.9[B+0.8(E+G)+I+K]-426.17(-326.88)A+0.9[B+C+0.8(E+F)+I+J]528.48(380.73)A+0.9(I+J)404.33(292.04)N663.9637.837.877.89236.17634.16141.600001268.72(960.97)969.97(771.88)1358.64(1030.05)663.96(553.3)V0.9-0.290.3746.257.23-17.5-13.299.1824.5815.13-14.9721.22(15.27)-39.32(-27.98)29.32(21.05)36.64(26.28)C柱内力组合截面内力永久荷载可变荷载内力组合屋面荷载吊车荷载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次ABCDEFGHIJK组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计Ⅰ-ⅠM-8.92-1.6-1.051.76-11.2647.2559.896.939.789.544.03A+0.9(G+I+J)62.36A+0.9(B+C+E+I]-30.24(1.35/1.2)A+0.7(C+E)-18.65A+0.9(G+I+J)62.36N245.76037.800000000245.76279.78302.94245.76Ⅱ-ⅡM34.23-6-11.264.77-130.366.939.789.544.03A+0.9[C+0.8(D+F)+I+J]63.88A+0.9(B+G+I)-93.34A+0.9(B+C+G+I)-85.78A+0.9(D+I+J)53.20N306.72037.800141.6634.160000442.69763.32911.48306.72Ⅲ-ⅢM-4.73-4.72.735.17-32.9695.9-14.8520.3125.8198.17-127.73A+0.9(C+F+I+J)285.62(203.45)A+0.9[B+0.8(E+G)+I+K]-271.57(-194.54)A+0.9(B+C+G+I+J)-248.05(-177.75)A+0.9(B+E+I+K)-266.81(-191.14)N352.32037.800141.6634.160000513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-4.81-0.382-0.70.42-2.6811.2514.261.6515.8616.65-24.5433.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、柱截面设计混凝土强度等级为C30，，；采用HRB335级钢筋，2.7.1、A柱配筋计算、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取，经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且，故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求、下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内选4B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求、柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，可不进行裂缝宽度验算下柱：，需要进行裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值197.79273.87220.0121.011320.592644.4203.50.5650.2<0.3满足要求、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,牛腿截面高度验算取故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋选用4B14（），水平箍筋选用A8@100、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取800mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋3B14+2B18，柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）64.3<73.2481.88<219.88174.19105.680.0120.0120.470.069<0.2取0.20.14<0.20.037<0.2满足要求2.7.2、B柱配筋计算2.7.2上柱截面共有四组内力，取取最不利内力计算上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B18()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内按最小配筋率配筋选4B16()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.2《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，可不进行裂缝宽度验算下柱：，可不进行裂缝宽度验算2.7.2非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋2.7.2根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,牛腿截面高度验算取左牛腿右牛腿故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按计算配筋左牛腿右牛腿选用4B16（），水平箍筋选用A8@1002.7.2采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18，实际配筋柱截面上柱下柱133.98（99.24）191.04（141.51）119.03<198.4171.93<270160.14174.40.00850.00850.138<0.2取0.2-0.27<0.2取0.20.07<0.20.11<0.2满足要求2.7.3、C柱配筋计算、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取上柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取取计算选3B16()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求、下柱配筋计算取，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度，附加偏心距为由，故应考虑偏心距增大系数，取为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则，说明中和轴在翼缘内选4B14()，则，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求、柱的裂缝宽度验算《规范》规定，对的柱应进行裂缝宽度验算上柱：，需进行裂缝宽度验算下柱：，需进行裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值43.49191.14204.8293.6212.36510.00726<0.01取0.010.0027<0.01取0.011.1871.027411.641078.5800.523280.1716.9159.5240.80.280.550.08<0.3满足要求0.11<0.3满足要求、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8@200箍筋、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度,牛腿截面高度,牛腿截面高度验算取故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算，所以牛腿按构造配筋选用4B14（），水平箍筋选用A8@100、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，取850mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16，实际配筋柱截面上柱下柱71.44（52.92）90.98（67.39）57.88<96.4890.18<151.29168.1161.30.4780.290.126<0.20.07<0.2满足要求2.7.4、抗风柱设计、尺寸确定截面尺寸上柱，下柱、荷载计算（1）柱自重及截面参数柱别截面尺寸/mm自重/kN面积/（）惯性矩/()上柱300×3005.880.90.675下柱300×600（2）风荷载，迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为风荷载作用下弯矩图如下、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋，取3B12，下柱因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋，取4B14，（2）斜截面承载力计算上柱属厚腹构件故按构造配置箍筋，取箍筋为A8@150，可以下柱属厚腹构件故按构造配置箍筋，取箍筋为A10@250，可以（3）抗风柱裂缝宽度验算上柱下柱、抗风柱吊装验算采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度，则柱吊装时总长度为15.413m计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由得令得，则柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱15.57（11.53）86.72（64.24）14.01<16.2878.05<97.78211.9212.50.480.480.13<0.20.17<0.2满足要求2.8、基础设计2.8.1、A柱基础设计、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组276.65328.5637.36197.79273.827.15第二组-142.37418.66-16.49-101.51338.16-11.29第三组200.37575.1325.8143.31449.9218.89每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙钢窗基础梁距基础形心的偏心距为120+400=520mm,、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取375mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组197.79-101.51143.31273.8338.16449.9227.15-11.2918.89739.76804.12915.8866.23-275.362.66182.49291.37189.67121.9339.55187.23152.21<250165.46<250188.45<250182.49<300291.37<300189.67<300、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组276.65-142.37200.37328.56418.66575.1337.36-16.4925.8701.09791.19947.66124.03-354.2235.03200.9787.55324.770.83211.03179.98因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组161.06210.79200.75176.82255.78205.20181.02267.78205.89188.90290.28208.11144.26162.80195（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，，长边方向钢筋面积为选用A12@130，基础底板短边方向钢筋面积为选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.2、B柱基础设计、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组647.911268.7221.22466.03960.9715.27第二组-462.17969.97-39.32-326.88771.88-27.98第三组528.481358.6429.32380.731030.0521.0、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取475mm拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组466.03-326.88380.73960.97771.881030.0515.27-27.9821.051182.97993.881252.05486.64-364.65409.15284.81228.22274.9341.0745.5869.99162.94<250136.9<250172.46<250284.81<300228.22<300274.93<300、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组647.91-462.17528.481268.72969.971358.6421.22-39.3229.321268.72969.971358.64676.56-515.25568.06344.195.31-262.644.56329.444.88因台阶高度小于台阶宽度，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组236.36180.52238.87285.14217.67279.82290.28221.58284.14314.66240.16304.61174.75133.6187.14柱边及变阶处弯矩计算配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，，长边方向钢筋面积为选用A14@130，基础底板短边方向钢筋面积为选用A12@150，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.3、C柱基础设计、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组285.62513.7833.9203.45408.9323.68第二组-271.57808.92-33.18-194.54619.74-24.26第三组-248.05957.08-29.31-177.75725.57-21.51每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙钢窗基础梁距基础形心的偏心距为120+450=570mm,、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度，取，基础边缘高度，台阶高度取400mm拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组203.45-194.54-177.75408.93619.74725.5723.68-24.26-21.51941.131151.941257.7753.73-399.39-379.44155.04282.87298.62125.0659.9775.72140.05<250171.42<250187.17<250155.04<300282.87<300298.62<300、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组285.62-271.57-248.05513.78808.92957.0833.9-33.18-29.31886.311181.451329.61112.27-522.07-494.1163.22100.56321.4830.14335.7260因台阶高度与台阶宽度相等，变阶处宽高比<1,不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组140.70216.78236.63148.53253.2271.1151.96269.13286.18155.88287.34303.41131.89175.81197.86（2）柱边及变阶处弯矩计算（3）配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，，长边方向钢筋面积为选用A14@110，基础底板短边方向钢筋面积为选用A12@130，由于，所以杯壁不需要配筋2.8.4、抗风柱基础设计、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的M、N、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组99.3172.9428.6470.9360.7820.46第二组-79.0672.94-24.96-56.4760.78-17.83每个基础承受的外墙总宽度为6m，总高度为1.65+12.3=13.95m，墙体为240mm砖墙（5.24），钢框玻璃窗（0.45），基础梁重16.7根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm砖墙基础梁距基础形心的偏心距为120+300=420mm,、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深杯壁厚度取，基础边缘高度，台阶高度取275mm（2）拟定基础底面尺寸，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组70.93-56.4760.7860.7820.46-17.83653.67653.67-117.14-277.09285.56292.5854.93.2170.23<250147.89<250292.58<300292.58<3002.8.4基础底面净反力设计值计算类别第一组-79.0672.94-24.96660-346.84339.970因台阶高度与台阶宽度相等，只需验算变阶处受冲切承载力变阶处有效截面高度，，故，2.8.4（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组190.32237.01262.15285.49166.99柱边及变阶处弯矩计算配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，，长边方向钢筋面积为选用A14@140，基础底板短边方向钢筋面积为选用A10@150，由于，所以杯壁不需要配筋参考资料1、混凝土结构设计规范GB50010-20022、建筑结构荷载规范GB50009-20013、建筑地基基础设计规范GB50007-20024、混凝土结构构造手册5、《混凝土结构设计原理》（第四版）、中国建筑工业出版社6、《混凝土结构及砌体结构设计》（第四版）、中国建筑工业出版社7、《混凝土结构设计原理》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社8、《混凝土结构设计》（第三版）、沈蒲生、高等教育出版社9、国家建筑标准设计图集08G118-工业厂房设计选用、中国建筑工业出版社基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发