塑料专项施工方案

第第#页板模板(盘扣式)计算书计算依据：1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》 JGJ231-20103、 《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、 《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、 《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称现浇板新浇混凝土板板厚(mm)100模板支架纵向长度La(m)6.6模板支架横向长度Lb(m)3.6模板支架高度H(m)2.9、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值M<(kN/m2)2基本风压«0(kN/m)0.450.45X>0.5=0.225风荷载高度变化系数陋1风荷载体型系数比0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距h/(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)150

小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度L1(mm)150主梁最大悬挑长度L2(mm)200平面图纵向剖面图

横向剖面图四、面板验算面板类型塑料模板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9000计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：ffTfTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTTt4D0W=bt2/6=1000X152/6=37500mm3匸bt3/12=1000X153/12=281250mm4承载能力极限状态qi=Yb(Gik+(G2k+G3k)h0)+YbQik=1.2XX[0.1+(24+1.1)0.X+1.41X3=7.332kN/mqi静=Yb(Gik+(G2k+G3k)h0)=1.2X>(0.1+(24+1.1)0.1X=3.132kN/m正常使用极限状态q=Yb(Gik+(G2k+G3k)h0)+YbQik=1X1X(0.1+(24+1.1)0.1)+11>3=5.61kN/m1、强度验算Mmax=0.125qil2=0.1257.3320.42=0.147kNmo=Mmax/W=0.147为06/37500=3.92N/mm2w[f]=16.83N/mn?满足要求！

2、挠度验算vax=5ql4/(384EI)=5561>4004/(3849000>281250)=0.739mmvax=0.739mmwmin{400/15010}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形钢管截面类型□60X40X4截面惯性矩l(cm4)30.99截面抵抗矩W(cm3)10.332抗弯强度设计值f(N/mm2)2052弹性模量E(N/mm2)206000计算方式二等跨梁承载能力极限状态q1=YGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+YlQ1k=1.2为.403+(24+1.1)X).1)+1.404B=3.029kN/m正常使用极限状态q=ygI(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1X).4^(0.3+(24+1.1)0.1)+10.43=2.324kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下：LOSkM.-i120D1、强度验算o=Mmax/W=0.528X06/10330=51.113N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax=2.23kNVmax/(8lzS)[b*-(b-S)h=2.23)000)40)02-(40-8)5)2]/(8309900))=6.462N/mm2w[t]=125N/r^m满足要求！3、挠度验算vax=0.387mm<[v]=min/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态Ri=1.861kNR2=4.46kNR3=1.861kN正常使用极限状态R1/=1.425kNR2/=3.415kNR3/=1.425kN六、主梁验算主梁材质及类型钢管截面类型①48X2.75截面惯性矩l(cm4)10.04截面抵抗矩W(cm3)4.18抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000抗剪强度设计值fv(N/mm2)125计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.861,4.46,1.861]/2=2.23kN正常使用极限状态R/=max[!V,RR]/2=max[1.425,3.415,1.425]/2=1.7075kN计算简图如下：Z.UklM2b23klN2.23kN2.21kN 23kNZ.UkIM2.UkN2.23kN2.23kN 23kN2.13kNZ.UkN2.23k.N2.23kN②A㈤A⑷公国挟了1価12OD1200200・#Z.ZSkN2.Z3LN2Z3lc\ 223lcM-UML 加L 的細匚1占Jr 1r 11J

o=Mmax/W=0.781X06/4180=186.842N/mm2w[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算斗33.43a1,022証QOSjBW4l.S9a-1.394.-1--0S21.0■盘-l.fi-1.2斗33.43a1,022証QOSjBW4l.S9a-1.394.-1--0S21.0■盘-l.fi-1.2IffVmax=3.624kN2Vmax/A=2X3.624>1000/391=18.537N/mm2<[]T25N/mm2满足要求！3、挠度验算1.7M3、挠度验算1.7Mvax=1.756mm<[v]=min/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求！七、立柱验算钢管类型(mm)①48X2.75回转半径i(mm)16抗压强度设计值[f](N/mm2)200立柱截面面积(mm2)391立柱截面抵抗矩(cm3)4.18支架立杆计算长度修正系数 n1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=h，+2ka=1000+2X0.7X150=1210mmIo2=nh=1.2x1800=2160mm取两值中的大值Io=216Omm入咄i=2160/16=135<[入]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： /1=l0i/i=1210/16=75.625查表得，©=0.672Ni=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+YQik]IaIb=[1.2他.5+(24+1.1)0.X)+1.43XX.2X.2=11.249kNf=Ni/(©1A)=11.249103/(0.672391)=42.812N/mm2<[]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段： 尼=l02/i=2160/16=135查表得，©=0.28N2=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+YQik]lalb=[1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+1.43]为.2X.2=12.2kNf=N2/(©2A)=12.2103/(0.28391)=111.436N/mm2<[]==200N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw二虹xYwklah2/10=0.9140.2251.21.82/10=0.11kNm顶部立杆段：N1w=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+©xyQik]lalb+Mw/lb=[1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.9143]>1.21.2+0.11/1.2=10.736kNf=Niw/(©A)+Mw/W=10.736>103/(0.672391)+0.111>06/4180=67.176N/mm2<[]=200N/mm2满足要求！非顶部立杆段：N2w=[Y(Gik+(G2k+G3k)h0)+©xYQik]lalb+Mw/lb=[1.2(1.05+(24+1.1)0.1)+0.91^3]>1.21.2+0.11/1.2=11.687kNf=N2w/(©A)+Mw/W=11.687>103/(0.28391)+0.111>06/4180=133.066N/mm2<[]=200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N=11.249kN<[N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生Mt=©cxYGxLaHh2+Q3kLahi)=0.9*4®.2256.62.96+0.556.64)=50.852kN.mMR=YGikLaLb2/2=1.35K056.63.62/2=60.624kN.mMT=50.852kN.mWM=60.624kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生Mt=^cXYQ2kLaH+Q3kLahi)=0.91.4(0.256.61.9+0.556.6X)=24.324kN.mMr=Y[Gik+(G2k+G3k)ho]LaLb2/2=1.35[1.05+(24+1.1)0.1]6.6(3.g/2=205.543kN.mMT=24.324kN.mWM=205.543kN.m满足要求！十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100F1=N=11.687kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl<(0.7hft+0.25opc,m)nJmh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当hw800mm时，取价=1.0；当h>2000mm寸，取Eh=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(n,n)耳1=0.4+1.2/伐,n=0.5+as10/4Umn局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数国局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，Es不宜大于4:当由<2时取ps=2,当面积为圆形时，取Es=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 opc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备。可得：fh=1,ft=1.43N/mm2,n=1h0=h-20=80mm,um=2[(a+h0)+(b+h0)]=920mmF=(0.7hft+0.25pc,m)nmh0=(0.71111.43+0.2510)111920X80/1000=73.674J6N7kNF满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式参数剖析FK1.35c帼fcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1取值比混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1条的规定取用3混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积1/2卩=(Ab/Al)Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2,伍=1,卩=(Ab/Ai)1/2=[(a+2b)(!b+2b)/(ab)]1/2=[(400)(300)/(200100)]1/2=2.449,Ain=ab=20000mm2F=1.35由卩fcAm=1.35(1(2.449(14.3(20000/1000=945.74=kN.6>7kN满足要求！梁模板(碗扣式)计算书、工程属性新浇混凝土梁名称KL9(1)新浇混凝土梁计算跨度(m)2.3混凝土梁截面尺寸(mnXmm)200X400新浇混凝土结构层高(m)2.9梁侧楼板厚度(mm)100、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件2时Q1k(kN/m)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值3k(kN/m2)基本风压«0(kN/m2)0.3非自定义:0.156风压高度变化系数0.65风荷载体型系数足0.8

三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)200斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离 (mm)600板底左侧立柱距梁中心线距离 si(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离 S2(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离 (mm)567,633梁底支撑小梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:平面图

四、面板验算面板类型塑料模板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)9000取单位宽度1000mm,按简支梁计算，计算简图如下:本田漿恻支挣构造使作示总具体详见柴恻模板役廿本田漿恻支挣构造使作示总具体详见柴恻模板役廿M ^p ^p M M MW=bh2/6=1000>15X15/6=37500mm3,1=bh3/12=1000沐5X15X15/12=4281250mmqi=Y>max[1.2(Gik+(G2k+G3k)>h)+1.4Q2k,1.35(Gik+(G2k+G3k)Xh)+1.4cQ2k]>b=0.9max[1.2(11+(24+1.5)0.4)+1.42,1.35(0.1+(24+1.5)0.4)+1.4072]>1=14.279kN/mq2=[G1k+(G2k+G3k)>h]>b=[0.1+(24+1.5)0.4]1=10.3kN/m1、 强度验算Mmax=0.125q1l2=0.12514.279>0.22=0.071kNm尸Mmax/W=0.071106/37500=1.904N/mm2<[f=15N/mm2满足要求！2、 挠度验算4 4vax=5q2L4/(384EI)=510.32004/(3849000>281250)=0.085mm<[=1/250=200/250=0.8mm满足要求！

3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Ri=R2=0.5qil=0.5材.279区2=1.428kN标准值(正常使用极限状态)Ri=R2=0.5q2l=0.510.30.2=1.03kN为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:丄07兀为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图:丄07兀五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)□60X40X4小梁抗弯强度设计值［f］(N/mmqi=1.428+0.9135^030.1)0.2/2+0.5©4-0.1)]+0.9maX[1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42X,1.35qi=1.428+0.9135^030.1)0.2/2+0.5©4-0.1)]+0.9maX[1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42X,1.35X(0.5+(24+1.1)0XI)+1.40.7X2]xmax[0.6-0.2/2,0.6-0.2/2]/21=3.077kN/mq2=1.03+(030.1)0.2/2+0.5(0<4-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max[0.6-0.2/2,0.6-0.2/2]/21=X.953kN/m 抗弯验算Mmax=max[0.1q1l12,0.5q1l22]=max[0.13.0771.22,0.5X3.077X0.12]=0.443kNm尸Mmax/W=0.443106/10330=42.895N/mm2<[f=205N/mm2满足要求！ 抗剪验算Vmax=max[0.6q1h,q1b]=max[0.63.0771.2,3.0770.1]=2.216kNTax=Vma"(8lzS)[bh2-(b-S)h=2.2161000X[40X6&-(40-8)522]/(8309900X8)=6.42N/mm2<[=]25N/mm2满足要求！205小梁抗剪强度设计值［tKN/mn2)1252小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm 挠度验算4 4 挠度验算4 410.33小梁截面惯性矩l(cmv=0.677qv=0.677q2l14/(100EI)=0.6771.95312004/(100206000X309900)=0.429mm<[v]=l1/250=1200/250=4.8mm30.99验算方式三等跨连续梁L sL 口00L 1200 L3-.&77kN/fn]HlTTTfYVVYUl''Itf■+■.r4<4、j、fJ-r| 、j、fJ-r|]■<'1HjjjjfHjjjjfHj1W

4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax=max[1.1qili,0.4qili+qil2]=max[1.1g.077沐.2,0.48077X.2+3.0770.1]=4.062kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 Ri=R2=4.062kN正常使用极限状态R'max=max[1.1q2li,0.4cpli+q2l2]=max[1.11.9531.2,0.41.9531.2+1.9530.1]=2.577kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R'1=R'2=2.577kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)①48X2.75可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[tKN/mn2)125主梁截面惯性矩l(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：2.C3-lkN l.MlkN1、抗弯验算1、抗弯验算丄 严76&L 567 Lr <主梁弯矩图(kNm)尸Mmax/W=0.096106/4180=22.97N/mm2<[f]=205N/mn?满足要求！2、抗剪验算0^07 0,07O1朗□主梁剪力图(kN)Vmax=1.961kNTax=2Vmax/A=2>1.9611000/391=10.029N/mm2<[^]25N/mm2满足要求！3、挠度验算■0.023主梁变形图(mm)vax=0.023mm<[=]/250=567/250=2.268mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为Ri=0.141kN,R2=3.921kN,R3=3.921kN,R4=0.141kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N=max[Ri,R2,R3,R4]=3.921kN<[N=30kN满足要求！八、立柱验算钢管类型①48X2.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算10=h+2a=1800+2>200=2200mm入=/i=2200/16=137.5 <[入]=150长细比满足要求！查表得，©=0.3622、 风荷载计算Mw=Y>1.4>>fe>aXh2/10=0.9>.4>.9>.156>.2>.82/10=0.069kNm3、 稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同：面板验算q1=0.9>.2>.1+(24+1.5)0>+1.40>>]>=13.392kN/m小梁验算q1=max{1.339+0.9K2K0.3-0.1)0.2/2+0.5(0<4-0.1)]+0.9[1.>(0.5+(24+1.1)0.1)+1.4O.91]>max[0.6-0.2/2,0.6-0.2/2]/21,1.339+0.91203-0.1)0.2/2}=2.619kN/m同上四〜六计算过程，可得：R1=0.12kN,R2=3.338kN,R3=3.338kN,R4=0.12kN立柱最大受力Nw=max[R1,R2,R3,R4]+0.9X20.15>(2.9-0.4)+Mw/lb=max[0.12,3.338,3.338,0.12]+0.405+0.069/1.2=3.801kNf=N/(©A)+MW/W=3800.592/(0.362391)+0.069106/4180=43.306N/mm2<[f=205N/mm2满足要求！

九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200Fi=N=3.801kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析公式参数剖析FK(0.7hf[t+0.25opc,m)nmh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值肉截面高度影响系数：当hw800mn时，取ti=1.0;当h>2000mm寸，取由=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边 h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(n,tj2)n=0.4+1.2/tn=0.5+ash0/4Umn局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数t]2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数恰局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，t不宜大于4:当t<2时取t=2,当面积为圆形时，取t=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取 as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中 opc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备。可得：血=1,ft=1.43N/mm2,n=1h0=h-20=80mm,um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7hft+0.25pc,m)nmh0=(0.7X1X1.43+0.25X0)X1X1120X80/1000=89.69kNk曲F满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第661条规定，见下表公式参数剖析FK1.35ctfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表 4.1.4-1取值比混凝土强度影响系数，按本规范第 6.3.1条的规定取用t混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积1/2t=(Ab/AI)Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第 6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2,隹=1,

卩=(Ab/Ai)1/2=[(a+2b)(!b+2b)/(ab)]1/2=[(600)(600)/(200200)严=3,2Ain=ab=40000mmF=1.35伍卩fcAm=1.35X1X3X14.3X40000/1000=2316.6=N801FN满足要求！墙模板(塑料模板)计算书、工程属性新浇混凝土墙名称主楼剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)250混凝土墙的计算高度(mm)2900混凝土墙的计算长度(mm)5700、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度Y(kN/m3)24混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.9混凝土侧压力折减系数E0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值 G4k(kN/m2)ZY=0.8X4X.9=55.68kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值2Q3k(kN/m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ZY=0.8X4X2.9=55.68kN/m2承载能力极限状态设计值S?<=0.9max[1.2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.4X.7Q3k]=0.9max[1.25X.68+1.4X1.35X5.68+1.4XX]=0.9max[69.616,77.128]=0.9X7.128=69.415kN/m2正常使用极限状态设计值Si=G4k=55.68kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)600主梁一端悬臂长(mm)125对拉螺栓横向间距(mm)300对拉螺栓竖向间距(mm)600四、面板验算面板类型塑料模板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444面板弹性模量E(N/mm2)9000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b=0.6m,W=bh2/6=600X152/6=22500mm3,I=bh3/12=600X53/12=168750m