关寨大桥(80+150+80)m梁部施工方案

关坪中学食物中毒应急预案关坪中学食物中毒应急预案页脚内容PAGE页脚内容PAGE71关坪中学食物中毒应急预案页脚内容PAGE68目录1编制依据 32编制目标 33工程概况 43.1关寨大桥技术标准 43.2地形地貌 43.3气候条件 43.4水文资料 43.5地质情况 43.6关寨大桥主梁简介 53.7主要工程数量表 64前期施工准备工作 64.1施工便道、临时房屋等临时工程 64.2测量工作 74.3人员安排 74.4机械设备 94.5试验室准备工作 94.6原材料 95施工进度计划 96施工方案 106.1施工方法 106.2施工工艺 116.2.10#段的施工 116.2.2悬臂段的施工 146.2.3边跨现浇段的施工 286.2.4合拢段施工 286.2.5桥面附属工程 356.2.6砼养生 376.2.7悬灌梁段的线形控制 376.2.8悬灌梁技术保证措施 477质量保证体系 487.1从管理上保证 487.2从技术上保证 637.3从原材料试验保证 647.4从物资供应保证 647.5混凝土施工质量控制措施 647.5.1混凝土夏季施工控制措施 647.5.2混凝土冬季施工 658安全保证体系 669环境保护措施 69附件一关寨大桥主梁施工进度计划表 71附件二连续梁施工步骤示意图 71附件三0号段支架图及检算 71附近四边跨现浇段支架图及检算 71

关寨大桥（80+150+80）m连续刚构梁部施工方案1编制依据1.1关寨大桥施工设计图。1.2施工中采用的主要标准图、国家行业标准、规则、规程及技术规范、质量评定验收标准等。1.3现场工地施工调查。1.4本公司现有的施工力量，技术装备和施工管理能力及以往施工类似工程积累的经验。2编制目标2.1工期目标：总体工期2012年4月27日至2013年5月29日（含桥面附属工程）。其中0号段63天，19个节段悬灌施工190天，边跨现浇段30天，边跨合拢段15天，中跨合拢段15天。另外考虑一定的冬季影响时间。2.2安全目标：杜绝重大以上伤亡事故发生，减少一般事故；无重大责任事故；不得因施工对周边环境、建筑、设施等造成破坏，留下重大安全隐患；人员因施工负伤率小于0.3‰，重伤率小于0.5‰（施工单位职工、民工）。2.3质量目标：坚持质量第一的理念，工程实体质量安全可靠、经久耐用，保证设计使用年限；建设项目工程合格率100%，争创优良工程；杜绝发生重大质量事故，有效防止发生一般质量事故，尽可能减少发生质量问题。2.4环保目标：做好污水、油污的处理，不污染环境；不造成水土流失。3工程概况关寨大桥位于贵州省习水县习酒镇八一村、隆兴镇五一村，起讫里程K71+120.96～K72+119.04，全长998.08m。设计为14×40+（80+150+80）+3×40m预应力混凝土T梁、预应力砼连续刚构。全桥共19墩2台。主跨位于直线上，引桥始端位于R=760.75m平曲线上。全桥纵坡为-4.0%和-1.1%的下坡。3.1关寨大桥技术标准设计荷载：公路-Ⅰ级桥面宽度：2×10.65m3.2地形地貌全桥设计为跨沟谷桥。桥区属低中山区，绝对高程900-1050m，相对高差150m。0#台至15#主墩位于河沟一侧，自然坡度30°-50°，16#墩至20#台位于河沟另一侧，坡度较陡，自然坡度60°-80°，植被较发育。陡坡面上主要为杂木树、灌木，缓坡面为耕地和农田。部份基岩裸露，石质坚硬。3.3气候条件桥位区所在地属亚热带季风气候区，年平均气温13.1℃，极端最高气温34.4℃，极端最低气温-8.6℃，霜冻日一般在8-23天，。年平均降雨量1101.1mm，多年一日最大降雨量178.8mm。年平均相对湿度85%。年平均风速1.5m/s，全年以西北风为多。3.4水文资料桥址区地表水不发育，地下水类型为潜水和基岩溶洞裂隙水，地表及地下水对混凝土无侵蚀性。3.5地质情况桥址区属中切断块中低山向岩溶峰丛洼地地貌过渡区，路线横穿一处近南西向一级溶沟，沟底宽度不大，约5～20m，相对切割深约227m。0#台～16#墩下伏基岩为中风化灰岩，17#墩～20#台下伏基岩为中风化泥岩。桥位区属可溶岩分布区，地表岩溶现象发育，主要有小型溶沟溶槽，不良地质为深部隐伏溶洞，隐伏溶洞对桥墩基础埋深有一定影响。3.6关寨大桥主梁简介关寨大桥主桥上构为（80＋150＋80）m预应力混凝土悬浇刚构桥。箱梁为单箱单室断面，箱顶面宽10.65米，底面宽6米，在墩与箱梁相接的根部断面梁高为9米，在跨中和边跨现浇段梁高为3.5米。箱梁顶板厚0.28米，箱梁底板厚在墩顶为1米，跨中为0.32米。箱梁腹板厚在墩顶为0.7米，跨中为0.45米，其间按分段变化。主墩T构共19个悬臂段，梁段长分别为3.0m、3.5m、4.0m，悬臂总长67.5m。1号段最大重量为161.15T，中跨合拢段重量为67.18T，边跨合拢段重量为45.81T。根据设计图第三册二分册3页，施工过程中单“T“进行了下述几种工况的验算，并以此作为主桥墩的控制设计之一，最后一个悬臂段不同步施工，一侧施工完毕，另一侧施工一半。设计采用挂篮自重104吨（含模板与机具），吊架自重50吨。移动挂篮时根据施工经验采用：移动挂篮其位移差不超过一个节段，并由监控单位监控。关寨大桥主桥上部构造按全预应力混凝土设计，采用三向预应力，纵向预应力钢束采用高强低松驰率钢铰线，单根钢铰线直径15.2mm，公称面积139mm2，弹性模量1.95×105MPa，标准强度1860MPa。选用OVM真空辅助灌浆系统预应力锚具。波纹管除15-16钢束采用φ外106，其它采用φ外116。设计张拉力见下表：类型钢束编号钢束规格设计张拉力（KN）引伸量（mm）悬浇束T0-115-224296.640-59.4.7T2-915-193710.776.9-211.4T10-1915-224296.6227.9-429.2腹板束W1-W1515-163124.867.7-332.3中跨连续束CT15-163102.555CB1-315-224265.954-99.8CB4-915-193684.2122.9-229.3边跨连续束ST1-3SB1-415-163102.542.7-54.7预备束PT15-2214909.2450.2PCB15-198684.6269.1顶板横向预应钢束（φ12.7-3）采用美国ASTMA416-98标准，270级高强度低松弛钢绞线，标准强度Rby=1860MPa。单束为3股7φ4（公称直径12.7mm）。单股控制张拉力：119.3KN，张拉伸长量57.1mm（扣除10%初始张拉）。锚具采用OVM体系：BM13-3扁锚（张拉端）及P型锚（固定端）。配用金属波纹扁管成孔，d=19*60mm(内)，d=25*66mm(外)，波纹管采用双波型。竖向钢束0-8#段内N01、N1-51采用φ15.2钢绞线，每束三股。其余N52-137采用直径为28mm的精轧螺纹粗钢筋，控制张拉力346.82KN，配用金属波纹管d内40（预应力钢束采用d内50），压浆管为φ外=20mm，δ=0.5mm。箱梁采用C55混凝土。3.7主要工程数量表序号工程项目单位数量1主梁M3102Ⅰ级钢筋Kg877723Ⅱ级钢筋Kg16284364钢绞线Kg6392085精轧螺纹钢Kg378606C55混凝土m392227C50混凝土m35374前期施工准备工作4.1施工便道、临时房屋等临时工程14～17号墩施工便道均由既有马回公路引入。14～15号墩位于沟谷小里程侧，施工便道从8号墩附近的马回公路引入长度400m。16～17号墩位于沟谷大里程侧，施工便道从K72+200右侧的马回公路引入长度1000m。施工便道宽度6m，采用泥结碎石路面。施工用水从K71+000左侧山泉水引入，干旱缺水时采用水车拉水。在14、16号墩处设50立方米水池贮水。供电主线从6号墩左侧100m高速公路专用电力线引入，配置500KVA变压器2台。沿线路架设低压电杆引入低压电。为预防突然停电影响正常施工，工点配备1台200KW发电机作为备用电源。在K71+000左侧设混凝土拌合站，拌合主机规格为2×1.0M3。4.2测量工作对设计单位所交付的所有桩位和水准基点都已复测完毕，在此基础上为满足施工需求对导线控制网和高程控制网进行了加密，结果已经报驻地监理批复。现导线控制网和高程控制网均能够满足施工精度要求。4.3人员安排关寨大桥由桥工队负责施工，现场施工负责人：队长范初平；现场技术负责人：技术主管张凯鹤；现场安全负责人：安全员侯国辉；现场质检负责人：申仁松。组织机构如下：常务副常务副经理王海榜总工张树副经理邓兆能工程部占小明物资机电部彭伟华财务部龙世桥合同部张军安质环保部钟海综合部赵帆队长范初平混凝土班木工班钢筋班张拉班压浆班试验室杨享平技术主管张凯鹤技术员韦秋明安全员侯国辉试验员王青云材料员李虎质检员申仁松施工员王大兴施工组织机构框图项目经理蒋胜利4.4机械设备主要机械设备序号机械设备名称规格型号数量(台)1挂篮4对20#段施工支架4套3砼输送泵HBT90s24塔吊YT601525塔吊YT501326电梯SFD10047卷扬机5T48对焊机150KW29吊车16T210砼搅拌站2×1.0立方111千斤顶YCW500812千斤顶YCW400813千斤顶YC30D414千斤顶YG70穿心415抽真空机216压浆机2NB6-3224.5试验室准备工作试验设备、仪器已标定，试验室已经验收通过，按照合同文件要求，试验人员配备齐全，试验室的各种管理制度完善。4.6原材料钢材、水泥：由业主统一提供的合格供应商名单招标供应。碎石：采用本地石料场出产的碎石。中粗砂：采用本地石料场出产的机制砂。5施工进度计划5.1总体安排主梁工期2012年4月27日至2013年5月29日（含桥面附属工程）。其中0号段63天，19个节段悬灌施工190天，边跨现浇段30天，边跨合拢段15天，中跨合拢段15天。另外考虑一定的冬季影响时间。具体安排见附表《关寨大桥主梁施工进度横道图》。5.2劳动力安排人员配置见下表：序号工种人数1砼工16×22钢筋工14×23电焊工6×24起重装吊工2×25模工20×26机电工2×27张拉工10×2合计1406施工方案6.1施工方法关寨大桥上部结构，0＃段采用在墩顶纵向预埋工字钢+牛腿托架进行混凝土浇注，1#～19＃梁段采用悬臂浇注进行施工，挂篮自重52T（含模板与机具），最大悬灌重量161.15T，前悬臂长度4.8m，后锚段长4.7主梁的0号块设计长13m，大于5.5m+5.5m的后锚长度，满足在0号块上进行挂篮拼装边跨现浇段采用在墩顶纵向预埋工字钢+牛腿托架进行混凝土浇注，同时用0#段预压材料进行配重。边跨合拢段采用吊架施工，中跨合拢段采用挂篮施工。连续箱梁施工步骤示意图见附图。6.2施工工艺6.2.10#段的施工（1）本桥0号段顺桥向长13m，两端悬臂长度为1.0m，横桥向底宽6.0m（墩顶处底宽8m），顶板宽10.65m，高9.0m。单箱单室，0～9号段腹板厚70cm，11～14号段腹板厚55cm，16～21号段腹板厚45cm，底板厚100～32cm。0号梁段混凝土设计强度为C55，混凝土391.74m3，为三向预应力混凝土结构，纵、横向预应力采用钢绞线，竖向预应力0-8#段为钢绞线、其余为ф28精轧螺纹粗钢筋。（2）托架的搭设：在墩顶附近砼中埋设工字钢，用于安装牛腿。在牛腿上安装纵向和横向工字钢，形成托架的主要承重结构，在上面铺设型钢和模板，进行托架的预压。托架的检算见附件《主墩0#段施工托架计算书》。（3）托架的预压：使用隧道有工字钢、钢筋进行加压，模拟实际浇注砼时产生的荷载，达到对托架进行预压的目的。托架的预压重量取值：梁段砼的超灌系数按1.05计，动载系数按1.2计，施工人员和施工机械的荷载取2.5KN/m2。按观测数值计算出支架的弹性变形、非弹性变形，分析确定底模立模标高。（4）铺设底模，绑扎钢筋，安装内模、外模。在托架上铺设型钢，调整标高；经检查合格后铺设大块的钢模板。侧模利用厂制大模板，内模采用组合钢模板和竹胶板进行拼装。钢筋在桥下钢筋加工场地进行加工，经检验合格以后，用塔吊运至墩顶平台进行绑扎，墩顶梁段钢筋分两次绑扎。第一次安放底板及5.0米高腹板钢筋，竖向波纹管及预应力钢筋；第二次搭设脚手架和工作平台，水平普通钢筋绑扎到顶，安装纵向波纹管，绑扎顶板普通钢筋，安装横向波纹管和横向预应力钢绞线。竖向钢筋的接头位置错开布置，严格按规范要求预留接头搭接长度。钢筋保护层厚度符合设计要求，允许误差为5mm，螺旋筋加工允许偏差为5mm。顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后不再焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。（5）砼浇注顺序：砼采用泵送工艺。0#块采用分两次进行浇注，第一次浇注5.0m高，第二次浇注剩余的部分4.0m。砼采用分层进行浇注，每层厚度为0.3m，每层砼最大量为31.2m3,采用集中式拌合站拌和，砼输送罐车运送，每小时的产量为2×30=60m（6）0号块的第二次浇注砼：第一次砼浇注结束后，待砼达到75%后，进行第二次砼的浇注，施工工序为：安装剩余腹板和顶板模板——绑扎顶板钢筋——浇注砼。（7）工艺流程图：预埋托架连接件预埋托架连接件托架安装托架设计、加工托架预压铺底模支立外模绑扎底板钢筋及腹板钢筋布设竖向预应力筋及管道模板设计、加工模板及托架的拆除吊装挂篮，准备悬灌0#梁段施工工艺流程图灌注第一次砼支剩余部分模板绑扎顶板筋及顶板纵向、横向预应力管道浇注第二次砼张拉预应力钢筋配合比设计、砼的拌和、运输预应力钢筋下料千斤顶标定监理检查合格浇注第二次砼监理检查合格监理检查合格监理检查合格浇注第二次砼监理检查合格监理检查合格监理检查合格支部分内模支部分内模6.2.2悬臂段的施工施工挂篮采用的菱形挂篮。施工工艺流程如下：安装挂篮安装挂篮挂篮的预压及测试（1号梁段进行）标高、中线调整及模板就位绑扎底板、腹板、顶板钢筋安装纵、横向及竖向波纹管、预埋件浇注砼钢筋下料、加工锚垫板加工波纹管、预埋件加工砼拌制、输送监理检查合格砼养护拆除端模、处理砼接茬面悬臂灌注施工工艺流程图拆除内模、外模纵、横、竖预应力筋的张拉压浆前移挂篮就位至下一段进入下一段砼施工循环锚具进货、检验张拉机具准备压浆机具的准备砼等强度试件试压监理检查合格浇注第二次砼监理检查合格监理检查合格监理检查合格浇注第二次砼监理检查合格监理检查合格挂篮正面图挂篮侧面图（1）挂篮构造一付挂篮总长11.3米，高3.8米，后锚在已浇好梁段上5.1米处，悬臂长4.8米。自重约55吨。挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。Ⅰ、主桁架系统主桁架由两片外型呈菱形的桁片在其横向设置前后横梁组成一空间桁架，并在前后横梁上设置上下两层平面联结杆件。主桁架杆件采用槽钢合焊成钢盒再焊以钢板，杆件间销子连接。前后横梁桁片及其平联采用焊接薄壁方钢管和角钢。为改善露天施工条件，桁架顶部设置遮雨棚，在前横梁下方设置分配梁，用于悬挂底蓝、模板以及液压升降装置。Ⅱ、行走及锚固系统挂篮在悬浇完一段箱梁，混凝土浇注龄期不少于7天强度达到85％设计要求强度后，张拉预应力筋完毕后开始前移。挂篮前移时，前支点采用底贴四氟板组合滑船，后支点由锚固小车轮反扣于工字型钢轨道。由液压油缸顶推前移，采用焊接型钢的轨道分长轨和短轨两种，由锚固梁与箱梁竖向预应力筋连接并锚固。浇筑混凝土时挂篮尾部锚杆与分配梁连接，采用在顶板预留孔道安锚固筋锚固。Ⅲ、吊带系统用以连接挂篮主桁架和底模平台，吊带下端与底平台紧固连接，上端在主桁架的横梁上固定，用液压提升装置来调节底平台高度。Ⅳ、底平台系统底平台系统由前后横梁、纵梁等组成，模板直接铺于底平台上，前后横梁悬吊于主桁架，浇筑混凝土时，后横梁锚固于前段已完箱梁底板。Ⅴ、模板系统模板结构包括外模、内模、堵头模板等。外模分模板、骨架及滑梁，外模模板与内模模板用对拉螺杆连接，外加支撑固定。支承模板及骨架的滑梁前端悬吊于主桁架。内侧滑梁后端悬吊于已浇箱梁翼板，外侧滑梁后端悬吊于主桁架，浇筑混凝土时均锚于前段已完箱梁翼板，拆模时放松锚固端，随平台下沉和前移。内模亦由模板、骨架、滑梁组成。支承模板、骨架的滑梁前端悬吊于主桁架，后端悬吊于前段已浇箱梁顶板。拆除的内模板落于滑梁上，挂篮行走时，滑梁同时随挂篮前移。内模板采用组合钢模和型钢带组成，与外模对拉，内支撑固定。内支撑设调节螺栓支撑，在角隅处，型钢骨架设螺栓连接，用以调整内模宽度适应腹板厚度变化，内侧设有收分模板，以适应后面每一段箱梁高度变化。堵头模板因有钢筋和预应力管道伸出，其位置要求准确，采用钢模板，根据钢筋布置分块拼装，随后和内外模连接成整体。（2）挂篮拼装挂篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的墩顶0#段顶面拼装，挂篮构件利用塔吊吊至已浇梁段顶面，再进行组装。挂篮最大杆件重量约3t，塔吊可以满足施工要求。挂篮结构拼装的主要流程见下图。I.主桁结构拼装：a、在主梁墩顶、相邻第一梁段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出主梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。以全站仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。b、利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁。安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250～300kN的锚固力，在轨道顶安装前支点滑移，后节点处临时设置支承垫块。c、利用主梁墩顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体。利用塔吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施，保证两主桁片稳定。d、安装主桁后节点处的分配梁、（后）千斤顶、后锚杆等，将主桁后节点与分配梁连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。e、在主梁墩顶0#梁段顶面组拼形成后横梁桁片的三个单元（中片及两侧片）。按先中片后两侧片的顺序将后横梁桁片分段起吊安装就位。同样方式组拼前横梁桁片，整体起吊安装就位。f、按先下后上的顺序安装上、下平联杆件。g、安装吊带、分配梁、吊杆以及液压提升装置等，前后横梁桁片与吊带的销接处必须照图设置限位钢管。h、拆除后锚临时支承垫块。II.底平台和模板结构拼装：a、底平台的拼装挂篮的底平台部分采取塔吊分片吊至工作面进行拼装b、外侧模拼装利用外模前、后吊带将外模滑梁吊起，在桥下将侧模骨架连接成一个整体，用塔吊将骨架整体吊装，悬挂在外模滑梁上，将面板逐块安装在侧模骨架上、检查并调整侧模位置，然后安装侧向工作平台。c、内模拼装在桥下将内模滑梁和横梁、斜撑连接成一个整体，用塔吊起吊通过内模前吊点和内模锚杆悬吊；在桥下将内模骨架拼装成一个整体，用塔吊吊装将其悬挂于内模滑梁上，将内模顶板垫木和模板安装在滑梁骨架上，调整模板。d、张拉工作平台拼装在桥下将工作平台组装成一个整体，用倒链悬挂于主桁系统上，以便随施工需要进行升降。e、模板系统浇注梁段的尺寸参数变化。模板骨架的安装，除顶板和腹板的横肋须一次拼装就绪外，腹板部分的竖肋按主梁块件长度拼装。每个梁段施工前调整内模的横向位置，使之满足主梁腹板厚度的线性变化。III.拼装过程注意事项：a、在墩顶（0＃）梁段施工完毕、模板拆除后才开始拼装挂篮。b、拼装时在T构两端的0＃梁段上同时对称拼装两台挂篮，以保证T构两端对称平衡。c、挂篮的拼装是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序，确保施工安全。（2）挂篮的预压挂篮安装完成后，通过预压消除结构非弹性变形。预压材料采用隧道用工字钢和钢筋。由于对挂篮施加压力时，针对梁部受力不平衡，所以在加载时，必须对墩柱的两侧两个挂篮进行同时加压。模拟最大梁段重的1.2倍进行加压，加载按0.25倍、0.50倍、0.75倍、1.0倍和1.2倍梁重分5级进行加载，每级加载完20分钟后，实测挂篮的变形值。测点布置在后支座、前支座、上横梁、下横梁、后横梁等处。然后按原加载次数和重量分级卸载，并测量各级卸载状况下的变形值，同时根据实测数据绘制加、卸载工程的变形曲线，经线性回归分析后计算挂篮在各梁段自重作用下的变形值，作为控制预留高度的依据。(3)挂篮的移动在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。挂篮前移时工作步骤如下：a、当前梁段预应力张拉、压浆完成后，进行脱模（脱开底模、侧模和内模）。b、当前梁段为1＃梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，将短轨F4换成长轨F5，将长轨锚固，落下千斤顶，滑船压在轨道上，安装水平顶推千斤顶。当前梁段为2＃～12＃梁段时，用千斤顶将挂篮前支点顶起，拖动轨道至下一梁段位置就位，锚固轨道，落下千斤顶，滑船压在轨道上。c、挂篮后节点进行锚固转换，将上拔力转给后锚小车。d、拆除底模后锚杆，此时底篮后横梁仅用吊带吊住。e、拆除侧模后端的内吊杆，用后滑梁架后端吊住，此时内滑梁架的上端固定在桥面上。f、拆除内模滑梁的后吊杆，用特制的后滑梁架将内模滑梁后端吊住，上端固定在桥面上。用水平千斤顶顶推挂篮前移，将底模、侧模、主桁系统及内模滑梁一起向前移动，直至下一梁段位置。g、检查。h、挂篮就位后，用挂篮后节点千斤顶进行锚固转换，将上拔力由锚固小车转给主桁后锚杆。i、安装底模后锚杆,安装侧模、内模后吊杆，调整后滑梁架。j、调整模板位置及标高。k、待梁段底板及腹板钢筋绑扎完毕后，将内模拖动到位，调整标高后，即可安装梁段顶板钢筋。l、梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，进入下一个挂篮移动循环。挂篮行走时，内外模滑梁必须在顶板预留孔处及时安装滑梁吊点扣架，保证结构稳定；移动必须匀速、平移、同步，采取划线吊垂球或经纬仪定线的方法，随时掌握行走过程中挂篮中线与主梁轴线的偏差，如有偏差，使用千斤顶逐渐纠正；为安全起见，挂篮尾部用钢丝绳与竖向蹬筋临时连接，随挂篮前移缓慢放松。(4)挂篮结构拆除主梁悬臂浇注梁段施工完毕后，进行挂篮结构拆除。拆除时，先在最后浇注梁段的位置按拼装时的相反顺序拆除挂篮的底篮及模板系统，然后将挂篮主桁后退至墩顶位置，按拼装时的相反顺序拆除挂篮主桁杆件。挂篮的拆除应在T构的两悬臂端对称地进行，使T构平衡受力，保证施工安全。(5)钢筋绑扎、安装波纹管道、竖向预应力筋。a、钢筋按要求进行下料，成型后挂牌编号分类堆放，需要钢筋时用塔吊吊装至桥面，人工进行绑扎；b、先安装底模和端头模绑扎底板、腹板钢筋安装竖向预应力筋底板波纹管道、腹板波纹管道内模前移到位后，绑扎顶板底层钢筋安装预应力管道绑扎顶板的上层钢筋安装顶板预埋件。c、预应力管道与构造钢筋位置矛盾时，可适当移动构造钢筋的位置，保证预应力管道按设计位置定位，并采取加粗定位钢筋，加密定位钢筋网片等措施，保证预应力管道在砼浇注的过程中不移位。(6)砼的供应与运输:砼集中在拌和站进行生产，用砼输送罐车运送到现场，砼输送泵进行泵送入模。（7）砼浇注：为了保证砼的浇注质量，必须保证砼在入模时的塌落度及和易性。浇注时要注意均匀对称的进行浇注，避免墩身承受过大的偏心荷载，不平衡重最大不得超过梁段自重的30%。混凝土浇注过程中，严格控制浇注层厚和捣固质量，严禁直接捣固预应力波纹管，防止管道移位或漏浆。砼浇注完成以后及时收浆、进行覆盖养护并检查预应力管道，混凝土强度和弹性模量达到设计的指标后（混凝土龄期不少于7天），及时按对称、同步张拉的原则张拉预应力筋。（8）预应力施工关寨大桥上构主梁采用纵向、横向、竖向预应力体系。施工工艺流程如下：切断多余的钢绞线切断多余的钢绞线压浆校核回缩量持荷3分钟安装工作锚安装顶压器安装千斤顶安装锚具初张拉张拉100σcon安装工作锚准备工作锚记录伸长值张拉100con,锚固纵、横、竖向预应力筋施工流程图a、纵横向预应力筋采用270级高强低松施钢绞线，标准强度为1860MPa，纵向预应力筋采用公称直径为15.24mm的钢绞线，横向预应力筋采用公称直径为12.7mm的钢绞线，单股控制张拉力119.3KN，弹性模量E=1.9×105MPa，锚具使用OVM15-19、OVM15-12锚具和BM扁锚，在预埋波纹管时将钢绞线穿入波纹管中。波纹管的定位钢筋采取50cm每道，弯曲段适当加密；管道中穿入软水管，保持管道顺直，在混凝土浇注过程中，经常抽动水管，以防预应力波纹管漏浆“凝死”水管，在混凝土终凝后抽出。b、竖向钢束0-8#段内N01、N1-51采用φ15.2钢绞线，每束三股。其余N52-137采用直径为28mm的精轧螺纹粗钢筋，控制张拉力346.82KN，配用金属波纹管d内40（预应力钢束采用d内50），压浆管为φ外=20mm，δ=0.5mm。在施工前将精轧螺纹钢和波纹管提前进行预埋。竖向预应力筋锚固端与主梁钢筋位置发生矛盾时，保证锚垫板和锚下螺旋筋的位置准确而适当调整主梁钢筋位置。c、预应力筋编束、穿束：按设计钢绞线的长度(含两端的工作长度)加上60cm的工作长度进行下料，用梳子板梳理后，用透明胶带和纸片进行对应编束，用扎丝每米绑扎一道，并在牵引端装上一个子弹头形状的牵引头。穿束前使用通孔器检查孔道情况，穿束时，使用一根钢绞线与牵引头连接，先将钢绞线穿入，用卷扬机牵引穿束。牵引后检查预应力筋的外露情况d、预应力张拉及锚固预应力张拉设备使用前先进行标定，确保张拉质量。I.纵向预应力纵向预应力张拉选用YCW500型千斤顶、ZB2-200型电动油泵张拉。在砼龄期不少于7天强度达到85%的设计强度后，用4台千斤顶进行两端两侧对称进行张拉，张拉时确保“三同心两同步”，采取双控措施，即以张拉吨位控制为主，伸长量校核为辅，伸长量误差在6%的范围内，“三同心”即锚垫板、管道和锚具同心，“两同步”即T构两端两侧对称进行张拉。张拉完后卸下千斤顶，在钢绞线上离锚圈等距作上标记，为检查钢绞线的回缩提供依据，并用水泥砂浆进行封锚，为压浆作好准备。张拉步骤为：0初应力(15%σK)100%σK100%σK锚固测量引伸量II.横向预应力横向预应力采用YDC240Q-150型千斤顶挤压锚固。锚具采用OVM体系：BM13-3扁锚（张拉端）及P型锚（固定端）。配用金属波纹扁管成孔，d=19*60mm(内)，d=25*66mm(外)，波纹管采用双波型。张拉力与伸长量双控，以张拉力为主，以伸长量为辅，实际伸长量与计算伸长量差值在6%以内。张拉时主梁砼强度达到85%以上(以现场同步养生的砼试件为准)，利用悬臂板的支架搭设工作平台，由墩顶梁段中心向两侧单向逐束交错张拉，张拉步骤为：0初应力(15%σK)100%σK100%σK锚固测量引伸量III.竖向预应力竖向为钢绞线的施工方法同横向。竖向28mm的精轧螺纹粗钢筋在安装前均按设计张拉力在台位上进行预拉，其锚固端在施工前先将螺母及垫板用环氧树脂将螺母下端与粗钢筋固定。预应力张拉由墩顶梁段向两边与桥轴线对称单向张拉，张拉采用两台YG70型千斤顶，在主梁的两侧进行对称张拉，采用张拉力与伸长量双控，以张拉力为主，实际伸长量与计算伸长量差值在6%以内。主梁砼强度达到90%以后进行张拉，张拉程序：清理精轧螺纹钢筋上口安装千斤顶、连接器和拉杆安装工作锚具初张拉张拉至锚下控制应力测量伸长值拧紧工作锚千斤顶回油张拉检查。张拉步骤为：0初应力(15%σK)100%σK100%σK锚固测量引伸量张拉采取张拉力和伸长量进行双控，在初始张拉力15%σK状态下注出标记，以便直接测定伸长量，对伸长量不足的查明原因，采取补张拉措施，并观察有无断筋现象，作好张拉记录。每张拉完一根后，用红油漆在钢筋上作好标记，防止漏拉。张拉结束后24小时进行二次张拉，张拉工艺跟第一次张拉不同之处就是直接按100%σK进行张拉，然后锚固，确保张拉预应力值损失最小。张拉机具在使用的过程中，按规定次数和时间进行校验和标定。Ⅳ、张拉工序的注意事项Ⅰ)为确保预应力张拉力的准确应定期对张拉设备进行检查校正，检验的周期为6个月，或200次为一周期，若施工中发生下列情况应重新校验:张拉过程中预应力高强钢筋或整根钢束突然断裂；千斤顶发生故障严重漏油；油泵压力指针不能退回零点；油泵车倒地或重物撞击油压表。Ⅱ)任何时候千斤顶、油泵，油表必须配套，指定配套使用，不得更换变动。Ⅲ)按设计要求，应做管道摩阻试验，以修正张拉力。Ⅳ)当混凝土龄期不少于7天强度达到85％设计要求以上时方可施加预应力。Ⅴ)张拉要求认真作好记录，并应当场计算，如双控伸长值超过规定值(±6％)则应暂停，待查明原因采取措施后方可继续张拉。e、压浆及封锚：I.压浆管的布置：横向和竖向预应力管道，每一根设压浆嘴、排气孔各一个。横向一端为压浆孔，另一端为排气孔；竖向下端为压浆孔，上端为排气孔。II.预应力管道压浆采用不低于C55水泥浆，为了增加水泥浆的流动性，掺入规定的高效减水剂。竖向预应力钢筋压浆时，由下往上进行，横向预应力管道由一端向另一端压浆。III.压浆工艺；预应力张拉完毕以后，用细石砼封堵钢绞线与工作锚、工作锚与垫板之间的缝隙，在一端连接压浆管、另一端连接真空泵吸气管，真空泵运行清除预应力孔道中的空气，使孔道内达到-0.5MPa的负压状态，然后使用压浆机以正压力将水泥浆压注入预应力管道，由此排除孔道和浆液中的气泡，提高孔道内压浆的饱满度。IV.压浆注意事项：Ⅰ）预应力钢材张拉后应尽早压浆，一般应在48h内完成，如情况特殊不能及时压浆者，应采取保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀，以防滑丝。Ⅱ）压浆要注意尽量避免高温时间进行，拌制的水泥浆温度＜32℃Ⅲ）压浆要注意是否有串孔现象和漏浆发生。Ⅳ）压浆泵的压力要逐渐加大，加压速度不能过快。Ⅴ）压浆过程中出现异常，如管道堵塞，机械故障不能继续压浆时，应立即用清水将管道内的水泥浆冲洗干净，并用空压机吹干积水。Ⅵ）操作完毕后机具和现场应及时冲洗干净。Ⅶ）f、塑料波纹管及真空辅助压浆:塑料波纹管及真空辅助压浆工艺是避免预应力混凝土构件中钢绞线存在可能发生腐蚀、锈蚀、压浆不饱满技术问题所采用的一种较为先进的预应力工艺。Ⅰ、塑料波纹管，是一种完全密封和水密封的防腐蚀材料，并能消除钢绞线与塑料之间疲劳磨损，同时也能减少摩擦，使预应力损失减少。塑料波纹管可焊接接长。Ⅱ、真空辅助压浆，先行清除预应力孔道中的空气，使孔道内达到负压状态，然后再用压浆机以正压力将水泥浆压注入预应力孔道，由于排除了孔道中的气泡，孔道压浆饱满。Ⅲ、真空辅助压浆施工步骤Ⅰ)在压浆前，如发现孔道内有残留水分或脏物，使用空压机将孔道内有残留水分或脏物排走，确保真空辅助压浆工作顺利进行。Ⅱ)在水泥浆出口及入口处接上密封阀门，将真空泵连接在非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上。以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚具盖帽连接，其中锚具盖帽和阀门之间用一段透明的喉管连接。Ⅲ)在压浆前关闭所有排气阀门(连接至真空泵的除外)启动真空泵10min，显示出真空负压力产生，并能达到负压力0.1Mpa，如未能满足此数据则表示波纹管未能完全封闭，需在继续压浆前进行检查、处理。Ⅳ）在保持真空泵运作的同时，开始往压浆端压注水泥浆，压浆过程中真空压力将会下降(0.03Mpa)，从透明的喉管中观察水泥浆是否已填满波纹管。继续压浆至水泥浆达到安装在负压容器上方的三向阀门。Ⅴ)操作阀门已隔离真空泵及水泥浆，将水泥浆导向废浆桶方向。继续压浆直至所溢出的水泥浆形成流畅及一致性。Ⅵ)关闭真空泵，关闭设在压浆泵出浆口的阀门。Ⅶ)将设在压浆盖帽排气孔的小盖打开，打开压浆泵出浆处的阀门直至所溢出的水泥浆形状均匀。安装压浆盖帽排气管的小盖，并保持压力0.4Mpa下继续压浆0.5min。Ⅷ)关闭设在压浆泵出浆处的阀门，关闭压浆泵。（9）连续箱梁悬臂浇注周期：工序名称12345678910挂篮移动、就位模板安装钢筋、预应力管道安装浇筑混凝土混凝土养生预应力钢束（筋）张拉、压浆6.2.3边跨现浇段的施工关寨大桥14号、17号过渡墩墩高分别为73.714米、65.688米，边跨现浇段长4米，其中有1.5米在墩顶，悬浇部分2.5米。边跨现浇段采用在墩顶纵向预埋工字钢+牛腿托架进行混凝土浇注，同时纵梁长度满足合拢要求，桥墩另一侧用0#段预压材料进行配重。采取托架现浇的施工顺序如下：a、墩顶纵向预埋工字钢+牛腿，搭设托架；b、测量底板高程和平面位置;c、在14号、17号墩另一端用0#段预压材料进行配重；d、绑扎钢筋及安装纵向、竖向、横向预应力管道，安装纵向、竖向、横向预应力筋，浇注砼，养生凿毛；e、等待混凝土龄期不少于7天强度达到85%设计强度以后，拆除模板，张拉纵向、竖向和横向预应力钢筋。6.2.4合拢段施工（1）概述本桥主梁左、右幅共设4个边跨合拢段，2个中跨合拢段。边跨合拢段采用吊架施工，中跨合拢段采用挂篮施工。合拢温度要求在10～20℃之间。合拢段两端悬臂标高允许偏差1cm，轴线允许偏差1cm。主梁的合拢，即体系转换，是控制全桥受力状态和线形的关键工序，因此主梁的合拢顺序、合拢温度和合拢工艺都必须严格控制。全桥主梁合拢由边至中的合拢顺序进行。（2）体系转换a、平衡设计:合拢段施工时，每个T构悬臂加载尽量做到对称平衡。由于T构悬臂受力以弯矩为主，故平衡设计遵循对墩位弯矩平衡的原则。平衡设计中考虑如下几种施工荷载：I.合拢吊架（挂篮底架）自重及混凝土浇注前作用于合拢吊架（挂篮底架）的荷载。其中合拢吊架（挂篮底架）自重包括底篮、内外模、工作平台重量；混凝土浇注前作用于合拢吊架（挂篮底架）的荷载包括合拢段普通钢筋、竖向预应力粗钢筋、横向预应力钢绞线。合拢吊架纵向吊点间距为3.0m。II.直接作用于悬臂的荷载直接作用于悬臂的荷载包括底板束及合拢段位置底板束管道芯模重、临时预应力束重、劲性骨架重。III.合拢段混凝土重（C55素混凝土结构容重取为25kN/m3）边跨（中跨）合拢段混凝土在凝结前，其重量由合拢吊架承受。在混凝土浇注前，其重量由近端配重替代，在混凝土浇注过程中，根据混凝土浇注重量逐渐卸去悬臂端的配重。b、合拢锁定设计:I.合拢锁定中严格执行设计，采用又拉又撑的方法，即用劲性骨架承受压力，用临时预应力束承受拉力。II.劲性骨架根据温度荷载计算其所需截面积，同时验算其压杆稳定性；临时预应力确保降温时劲性骨架中既不出现拉应力，又要满足升温时骨架不致受压过大而失稳，具体张拉吨位根据合拢期间可能出现的温度范围计算。III.合拢锁定温度选择在设计要求的合拢最佳温度范围内，如不能在设计的温度范围内合拢锁定，则考虑强迫合拢的措施，报设计单位认可后施工。IV.施工工艺流程如下图“合拢段施工工艺流程图”所示。

拆除一侧挂篮拆除一侧挂篮前移另一侧挂篮两端固结绑扎底板、腹板钢筋相邻悬臂段高程的复测安装内模两悬臂端加配重绑扎顶板钢筋及布设预应力筋张拉临时预应力束灌注合拢段砼、卸配重养生拆除内模张拉合拢跨预应力束压浆进行持续的温度观测监理全面检查合格后合拢合拢段施工工艺流程图V.施工方法采用合拢吊架施工，合拢吊架利用挂篮的底篮及模板系统，合拢时将两悬臂端临时锁定。VI.技术标准合拢段施工同其它梁段。悬臂施工时严格控制线型，确保合拢段两端悬臂：标高差：±10mm，中轴线偏差±10mm。c.边跨合拢段采用吊架施工，程序如下“边跨合拢段施工步骤图”所示。(1)T构悬臂浇注，(1)T构悬臂浇注，挂篮前移、安装吊架；安装合拢段模型（2）检查各项尺寸和标高；加水箱配重（3）浇注边跨合拢段混凝土，边卸水配重（4）拆除挂篮、支架和模型边跨合拢段施工步骤图I.施工准备(a)安装边跨合拢吊架；(b)清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶或现浇段处；(c)两T构各悬臂端准备水箱；(d)近期气温变化规律测量记录。II.模板安装翼板底模及内顶底模采用钢管支架支撑，随内外模安装接高。III.设平衡重采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重，近端及远端所加平衡重吨位由施工平衡设计确定。IV.普通钢筋及预应力管道安装普通钢筋在地面加工成型，运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同于主梁悬臂浇注梁段。Ⅴ.浇注合拢段混凝土合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇注，可保证合拢段新浇的混凝土处于气温上升的环境中，在受压的状态下达到终凝，以防混凝土开裂。混凝土的浇注速度每小时20m3左右，2小时左右浇完。混凝土浇注时的其它事项与主梁悬臂浇注梁段施工相同。Ⅵ.预应力施工边跨合拢段预应力施工同中跨合拢段施工。合拢段施工完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。d.中跨合拢程序如下“中跨合拢段施工过程示意图”所示。（5）合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢吊架。（5）合拢段预应力张拉及锚固完毕，拆除合拢吊架。（1）T构悬臂梁段施工完毕。（2）合拢吊架安装。加配重水箱（3）钢筋绑扎，预应力管道安装，合拢锁定。加配重水箱（4）边浇注合拢段混凝土，边卸水箱配重。中跨合拢段施工过程示意图I.施工准备（a）拆除中跨及边跨的挂篮底篮及模板系统安装为中跨合拢吊架。（b）清除箱顶、箱内的施工材料、机具，用于合拢段施工的材料、设备有序放至墩顶或现浇段处。（c）两T构各悬臂端准备水箱。（d）近期气温变化规律测量记录。（e）吊架及模板安装II.中跨合拢梁段采用合拢吊架施工，合拢吊架及模板安装步骤为：（a）将挂篮整体前移至合拢段另一悬臂端；（b）在悬臂端预留孔内穿入钢丝绳，用几组滑车吊起底篮前横梁及内外滑梁的前横梁；（c）拆除挂篮前吊杆；（d）用卷扬机调整所有钢丝绳，使底篮及内外滑梁移到相应位置，安装锚杆、吊杆和联接器将吊架及模板系统锚固稳定；（e）将主桁系统退至0＃梁段后拆除。（f）设平衡重:采用在悬臂端的水箱中加水的方法设平衡重。（g）普通钢筋及预应力管道安装:普通钢筋在地面加工成型，运至合拢段绑扎安装，绑扎时将劲性骨架安装位置预留，等劲性骨架锁定后补充绑扎。底板束管道安装前，试穿所有底板束，发现问题及时处理。合拢段底板束管道采用钢管，或者用双层波纹管替代，管道内穿入钢绞线芯模，以保证合拢段混凝土浇注后底板束管道的畅通。其余预应力束及管道安装同于主梁悬臂浇注梁段。（h）合拢锁定中跨合拢前夕使合拢段两共轭悬臂端临时连接，尽可能保持相对固定，以防止合拢段混凝土在浇注及早期硬化过程中发生明显的体积改变。合拢前除T构悬臂端按平衡要求设置平衡重外，如施工控制有要求时还将对合拢段处采取调整措施。锁定时间按合拢锁定设计执行。合拢段支撑劲性钢骨架施工及临时预应力束张拉施工同边跨合拢段施工。（i）浇注合拢段混凝土中跨合拢段混凝土浇注过程中，按新浇混凝土的重量分级卸去平衡重（即分级放水），保证平衡施工。混凝土浇注时的其它事项与边跨合拢段施工相同。（j）预应力施工合拢段永久钢束张拉前，采取覆盖主梁悬臂并洒水降温以减小主梁悬臂的日照温差。底板预应力束管道安装时要采取措施保证管道畅通，待合拢段混凝土达到设计规定强度和相应龄期后，底板预应力束按照设计要求的张拉吨位及顺序双向对称进行张拉。横向、竖向及顶板纵向预应力施工同主梁悬臂浇注梁段施工。边跨底板束张拉完毕后，拆除临时预应力束并对其管道压浆。（k）拆除模板及吊架。6.2.5桥面附属工程6.2.5.1工程概述本桥桥面宽度为10.65米。桥面横坡I＝2.0％，桥面铺装由8cmC50混凝土加1mm防水层和10cm沥青混凝土桥面铺装层构成。全桥设置2道SSFB-240型伸缩缝，。6.2.5.2主要施工方法1)桥面铺装施工⑴施工准备梁部施工完毕后，复测桥面标高并测放桥面铺装控制点，控制点的间距根据施工现场合理布置。将桥面纵向分为3幅，纵向支立槽钢控制混凝土面的高度及平整度。采用高压水泵对桥面进行冲洗，冲洗后清除桥面上的积水。⑵桥面防水混凝土铺装按设计要求绑扎钢筋网。钢筋网片布置时应注意钢筋的间距和钢筋绑扎是否牢固，并保证钢筋网片下有足够的混凝土垫块和架立筋以确保混凝土灌注时钢筋位置的正确。布置固定防撞墙模板用的预埋钢筋。经监理检查合格后即可进行混凝土浇筑。混凝土振捣采用插入式与平板式振动机结合使用，混凝土面用铝合金刮尺找平，其平整度控制在3－5mm以内。混凝土浇注完毕及收水后，进行拉毛和养护。防水混凝土铺装与沥青混凝土铺装间的防水层采用YN-聚合物沥青防水涂料。2)防撞墙施工防撞墙是桥面的重要组成部分，混凝土的外观要求高，施工难度大，为保证工程质量，本合同段防撞墙拟采用定型钢模板，模板加工要求尺寸准确，拼缝严密，防止漏浆。⑴施工顺序埋件电焊(场地处理)→支撑搭设→外模板拼装→钢筋绑扎→内模板拼装→混凝土浇筑→养护→拆模→支撑拆除⑵防撞墙施工测设防撞墙的轴线和标高点，标高点的间距根据施工现场合理布置。利用梁侧边位置的预埋螺帽，用螺栓固定预制的外挑三角架，在三角架上搭设施工脚手架并支模板。内模板搁置在梁上，外模板搁置在三角支架上，内模和外模的下口采用穿墙螺丝连接，上口采用杆件连接。钢筋绑扎完毕经监理检查合格后即可进行混凝土浇筑。混凝土施工中要防止漏振，以免出现蜂窝麻面，影响混凝土外观。根据以往施工经验，混凝土施工中模扳有轻微走动就会影响防撞墙的线型及接口，故在施工中要安排专人负责检查模扳，发现误差，及时调整，以免防撞墙出现“死弯”及“折线”。6.2.6砼养生顶板采用棉毡进行覆盖洒水养生，箱的内壁采用雾状洒水进行养生，外侧的腹板和底板采用喷洒养护剂进行养生。在0号块的顶面安放一个体积约3m3的水箱，水箱架空2m，水箱与沿桥纵向护栏位置布置的水管相连。水管每隔5m焊接一个支管，支管上安装一个闸阀。用15m挂篮脱模前移时，利用外模、底模后部的作业支架，经监理工程师的同意，及时处理砼接缝和砼表面存在的问题，同时均匀饱满的喷洒养护剂，挂篮边前移边完成以上的工作。6.2.7悬灌梁段的线形控制悬臂浇注法是在墩顶两侧对称、逐段悬臂现场浇注混凝土，待混凝土达到一定强度后张拉预应力索（筋），然后移动机具、模板（挂篮）至下一节段，重复操作，直至悬臂施工完成。分段悬臂浇注施工在施工过程中将会面临很多问题，如：两主梁悬臂端竖向挠度与主梁轴线的横向偏差控制，施工中主梁截面应力是否超过容许应力等等。为了采取有效的措施及时对施工中所暴露的问题进行处理和解决，保证成桥后结构的线形和应力符合设计要求，施工过程中的线形监测与控制工作就显得尤为重要。连续刚构体系在施工过程中要经历几次体系转换，使结构从静定结构过渡到复杂的超静定结构。在悬臂施工过程中，随着悬臂的加长，其主梁的竖向挠度和截面应力出现一个由小而大的大幅值变化。此外，悬臂施工法还将使各节段之间相互影响，主梁的竖向挠度具有累积性，如果不及时对偏差加以调整，随着悬臂的增长，主梁标高会明显偏离设计值，造成合拢困难。为了保证工程质量，就需要有一个科学合理的施工控制系统，来综合考虑各种影响因素（如混凝土收缩徐变、温度影响、施工临时荷载、材料的实际弹性模量），严格监控整个施工过程中结构的变形、应力情况，达到指导施工的目的，以确保桥梁的成桥线形及结构受力状态符合设计要求。施工监测与监控也是保证主桥的施工安全的必要环节。刚构施工中两悬臂的几何尺寸、比重、施工过程的随机差异不可避免地出现T构两悬臂重量不平衡并给墩身带来较大的倾覆力矩，这种倾覆力矩在施工合拢前的几个施工段时尤其令人担心。施工规范对此进行了严格控制。倾覆力矩监测是保证施工体系安全的需要。可通过在双板墩顶设置应力观测截面监测，在倾覆力矩值即将达到报警线时予以报警，并及时与设计单位、施工单位会商以采取调整措施，以控制和消除倾覆力矩，确保施工结构的安全和质量。(1)施工监测与监控的目标关寨大桥施工监测与监控的目标：通过对各项监测数据的分析与计算，找出实测值与设计预测值偏离的原因，提出修正及调整措施，保证关寨大桥主桥的顺利合拢和主桥在正常施工过程中的结构安全，成桥后桥梁线形及内力符合设计要求，整个施工控制工作符合现行规范要求。施工控制的指标如下：a、立模标高允许偏差：±5mm；b、合拢口两端相对高差控制在1cm范围内；c、相邻节段相对标高误差不超过0.3%（附加纵坡）；d、轴线偏位：±10mm；e、同跨对称点高程差≤10mm；f、截面平均应力增量误差控制≤15%；(2)施工监测与监控的对象和内容关寨大桥施工监测与监控的主要对象：主桥上部结构，即80米+150米+80米连续刚构梁桥。施工监测是施工控制的重要组成部分，施工监测的目的就是在施工过程中通过监测主要结构关键部位在各个施工阶段的应力、应变，及时了解结构在施工过程中的工作状态。关寨大桥施工监测的主要内容包括：a、应力监测应力应变监测是预应力混凝土连续刚构桥施工监测的一个重要内容。不仅是要在施工过程中对结构各重要控制截面进行实时的监测，以起到危险预警作用，而且要提供结构在当前工况下实际的应力状态，为计算模型中结构参数识别提供依据。对于关寨大桥（七跨连续刚构）这样大跨径的连续刚构桥，主要测试大桥的主墩和箱梁主要控制截面的应力。Ⅰ、应力监测的主要内容（Ⅰ）悬灌全过程施工悬臂根部应力、应变监测悬臂根部现场埋设监测的应力、应变元件，全桥共25个观测断面内埋设钢弦应变计。结合本桥的特点，考虑要适合长期观测，并能保证足够的精度。根据施工需要在每施工段悬灌后和预应力张拉后各进行一次观测。（Ⅱ）体系转换前后桥梁应力状态实际变化监测合拢前后结构由施工双悬臂体系转换为刚架体系，其应力状态变化复杂。且混凝土收缩、徐变及内应力的调整使全桥的应力、线形均有一定程度的变化。通过施工监测掌握这种变化是了解成桥的应力、线形情况的需要。通过在中跨跨中设置应变观测断面并适时观测来提供有关数据。Ⅱ、应力测点的布置及所用的仪器设备（Ⅰ）测试元件及仪器设备应力测试采用智能式振弦应变计和配套的振弦检测仪。内埋式钢弦应变计的特点是观测精度高、抗干扰能力强、具有温度自补偿功能、存活能力较强并可以用于全桥运营后的长期观测等，是适宜于施工工期长的应力、应变监测的测量系统。在施工到相应的监控断面时，施工单位在浇筑混凝土前通知监控单位，保证监控单位能够顺利的埋下预埋件；另外，施工单位在施工过程中按照监控单位的要求保护好预埋元件，协助监控单位完成监测监控工作。监控单位按预定的工况做好原始数据的采集工作。数据的传递必须及时，对其中一些明显有误或可疑数据经提出后要及时进行复测。监控单位要及时、准确的测量，定期向监理和业主提供监控成果表。（Ⅱ）测试应力误差分析混凝土结构的应力是通过应变测量获得的(1)式中σ弹——载荷作用下混凝土结构的弹性应力；E——混凝土弹性模量；ε弹——载荷作用下混凝土结构的弹性应变。混凝土的应变可分为受力应变和非受力应变，在实测的应变中它们是混杂在一起的。在时刻τ承受单轴向、不变应力σ(τ)的混凝土构件,在时刻t测量总应变ε(t)可分解为(2)式中εi(τ)—加载时初应变；εC(t)—时刻t>τ时的徐变应变；εS(t)—收缩应变；εT(t)—温度应变；εm—系统应变误差。桥梁结构的实际状况与理论状况总是存在着一定的误差，究其原因，主要由设计参数误差、施工误差、测量误差、结构分析模型误差等综合因素干扰所致。只有通过理论分析、误差分析等手段，使测试应力结果尽可能地接近于结构实际，才能较准确地掌握结构的真实应力状态。由于混凝土材料的特殊性，测量应力的误差主要来源于混凝土的实际弹性模量的测量和混凝土的收缩徐变的计算。（Ⅲ）监测断面和测点布置（以半幅桥为例）主梁应力测试断面设置：主跨（150m）：主要设置在跨中，悬臂施工根部，1/4L处共25个测试断面；左边跨（80m）：主要设置在跨中，悬臂施工根部，1/4L处，共3个测试断面；右边跨（80m）：主要设置在跨中，悬臂施工根部，1/4L处，共3个测试断面；(a)主梁根部及跨中应力监测点布置示意图(b)主梁L/4应力监测点布置示意图（c）主墩上监测断面传感器布置示意图b、变形监测分段施工的预应力混凝土连续刚构桥，由于各“T”的施工是相对独立的，因此当两个“T”合拢时，两合拢端头的高度差就应控制在容许的范围内。同时，成桥后的桥面线形应是流畅的，而不能有明显的折线或波浪起伏。标高观测是为了反映各节段施工完成前后或某一特定时段内主梁的实际线形情况，只有准确测量了当前结构变形，才能减少理论计算与实际变形的差异，是控制成桥线形最主要的依据。Ⅰ、基准点的设立和墩顶测量利用大桥两岸大地控制网点，使用后方交汇法，用全站仪测出墩顶测点的三维坐标。将墩顶标高值作为箱梁高程的水准基点，每一墩顶布置一个水平基准点和一个轴线基准点，监理单位、监控单位和施工单位按每月至少一次联测。以首次获得的墩顶标高值为初始值，每一工况下的测试值与初始值之差即为该工况下的墩顶变位。Ⅱ、箱梁线形测量每个施工节段上布置3个标高观测点，这样不仅可以测量箱梁的挠度，同时可以观察箱梁是否发生扭转变形。高程控制点布置在离块件前端20cm处，采用Ф16钢筋在垂直方向与顶板的上下层钢筋点焊牢固，并要求竖直。测点（钢筋）露出箱梁混凝土表面3cm，侧头磨平并用红油漆标记。上游下游上游下游图2悬浇节段标高测点布置示意图Ⅲ、箱梁轴线偏位测量（Ⅰ）测点布置：施工单位在每一梁段悬臂端梁顶中线设立一个轴线观测点。（Ⅱ）测量方法：使用全站仪和钢尺等，采用测小角法或视准法直接测量其前端偏位。Ⅳ、测量时间：测量时间在早7：00左右和下午5：00以后进行。监控单位在测量过程中，除考虑工序进展必须对每一工况进行例行测量外，还要对温度变化引起的挠度进行测量。为了找出温度变化引起主梁挠度变化的规律，对于一些重点工况，在工况不变的情况下，分别在早晨6：00左右（即温度较低）和中午12：30～14：30（即温度较高）时对其挠度进行测量，找出温差变化较大时挠度变化的极值，从而为确定待施工各节段预拱提供较为可靠的依据。Ⅴ、同跨两边对称截面相对高差的直接测量当两边施工节段相同时，对称截面的相对高差可直接进行测量和分析比较。当施工节段不同时，对称节段的相对高差不满足可比性，此时，可选择较慢的一边最末端截面和较快的一边已施工的对应截面作为相对高差的测量对象，在测量过程中，同一对称截面可测多点，根据其横坡取其平均值，可得到对称截面的对应点的相对高差。Ⅵ、多跨线形的通测除保证各跨线形在控制范围内外，主梁全程线形应定期或不定期进行通测，确保全桥线形的协调性。Ⅶ、结构几何形状测量结构几何形状的测量主要包括：左、右幅箱梁上下表面的宽度、腹板厚度、上盖板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工节段的长度等。监控单位采用抽查的方式，不定期的进行测量。c、温度场观测对于悬臂浇注施工的预应力混凝土连续刚构桥，温度变化是影响主梁悬臂端挠度的主要因素之一。温度变化包括整体温度变化（大气温度影响）和局部温度变化（日照影响）两个部分。在连续刚构桥的悬臂施工阶段，结构本身是静定的，因此整体温度变化不会改变结构的内力分布。对于主梁而言，整体温度变化只会引起梁体沿纵向伸缩，而不会引起梁体沿竖向的挠曲变化或横向的偏移；对于主墩而言，整体温度变化只会引起墩身沿竖向伸缩，而不会引起墩身沿纵、横向的偏移。对于主梁的纵向位移，一般不考虑的；而对于主墩的竖向伸缩，可以通过对整体温度变化的测量，以理论计算的方法进行估计。而局部温度的变化则十分复杂，其不但会引起结构内力分布的改变（如日照单面墩壁），而且会引起结构应力分布的改变，同时还会引起结构在各个方向的挠曲、偏移。因此，结构的温度观测是施工监测的一项十分重要的工作。只有充分地了解结构因温度变化引起的位移、应力改变，才能确定在当前荷载作用下，结构的真实位移、应力状态。通过对结构的不同部位进行温度观测，摸清箱梁日照温变和季节温差的情况，分析其对挠度产生的影响，指导箱梁的下一步施工。温度测量包括表面温度测量和体内温度测量两方面。对结构表面温度采用表面温度点计测量，对体内温度测量用带温度测量的应变计同时进行。Ⅰ、测点布置：主梁设置2个断面，每个断面不少于15个测点；桥墩设置上下2个断面。Ⅱ、测点时间：在主梁施工期间，选择有代表性的天气进行24小时连续观测，例如：每个季节选择一个晴天、多云天和阴雨天。Ⅲ、温度对结构变形和受力的影响测量测量内容：主梁标高、相关截面的应力应变。测量时间：与温度场观测同步进行。d、箱梁施工监测程序：梁体施工过程是“施工→测量→预测→识别→调整→预报→施工”的循环过程，在此过程中对主梁的变形和应力进行“双控”，它既是一个技术问题，也是一个系统工程。其主要分为两个组成部分，一部分是施工数据采集系统，即在主梁悬臂施工过程中通过在梁体上埋设各类传感器和设置监测系统，采集数据。另一部分是资料分析仿真模拟计算系统，即将采集到的资料进行分析处理，以确定下一道施工工序的有关参数。因此在梁体标高及应力控制过程中需要细致的观测测试和大量的计算分析工作。通过有效的控制，保证设计的施工过程和受力状态得以准确实现，最终达到成桥阶段的控制目的。Ⅰ、观测时间与项目为尽量减小温度的影响，挠度的观测安排在早晨太阳出来之前进行。在整个施工过程中，主要观测内容包括：挂篮行走前后、混凝土浇筑前后、预加力张拉前后、边（中）跨合拢前后、成桥前后的各项标高值。以这些观测值做为依据，进行有效的施工控制。Ⅱ、观测频率对于悬臂浇筑施工的桥梁，一个施工块件有挂篮行走、绑扎钢筋、浇筑混凝土、预应力张拉四道工序，其中绑扎钢筋产生的挠度十分微小，不必观测，其它三个工序前后都应进行标高观测。以便观察各点的挠度及箱梁轴线的变化历程，以保证箱梁悬臂端的合拢精度及桥面线形。据此确定各施工块件的观测次为：①挂篮行走前；②挂篮行走后；③块件混凝土浇筑前；④块件混凝土浇筑后；⑸预应力张拉前；⑹预应力张拉后，共6个观测测次。Ⅲ、梁体应力观测在大桥上部结构的控制截面布置应力测点，以观察在施工过程中这些截面的应力变化及应力分布情况。箱梁控制截面应力监测包括箱梁控制截面混凝土正应力和箱梁混凝土主应力监测两个方面的内容。通过对箱梁控制截面混凝土正应力的监测，可以观察施工过程中的箱梁控制截面混凝土正应力是否在设计要求范围内；观察预应力钢束张拉、锚固、恒载、结构体系转换等荷载作用下的箱梁混凝土正应力变化情况等。对箱梁混凝土主应力监测，可以了解桥梁合拢建成后主应力是否在设计要求的范围内。对于分阶段悬臂浇筑施工的预应力混凝土连续刚构桥，施工控制就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行结构计算，确定出每个悬浇阶段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的成果对误差进行分析、预测和对下一阶段立模标高进行调整，依此来保证成桥后桥面线形、合拢段两悬臂端标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状态符合设计要求。6.2.8悬灌梁技术保证措施（1）每个单项工程开工以前，组织技术人员和工班长熟悉设计图纸，吃透设计意图，熟悉有关施工技术规范及有关单项工程的施工工艺，编制实施性施工组织设计，根据总的施工方案制定详细的分项工程操作细则、技术方法和操作要点，进行详细的技术交底，对特殊工种进行岗前培训，持证上岗。（2）加强测量、试验仪器的配备，鉴定和测试人员的再教育工作，做到精确放线、严格控制测量误差，（3）加强进入施工现场的原材料质量检验关，所有原材料必须经过严格的检验和试验，合格后方可以进入施工现场。（4）在砼的浇注过程中，派专人对支架及模板系统进行检查，如发现有异常情况，应暂停施工，及时的采取措施，处理完后继续进行砼的施工。（5）对边跨现浇段施工支架，要引起足够的重视。支架的设计要有足够的安全系数，以确保施工安全和砼质量，并对支架进行预压，确保托架结构安全可靠后进行砼的施工。（6）外露部分的模板，设计时保证有足够的强度和刚度，模板与支架的连接要牢固，保证在砼的浇注过程中，变形满足规范要求，不跑模。（7）钢筋按设计图纸进行下料，加工完以后进行分类堆放，绑扎时进行划线绑扎，使用塑料垫块控制保护层的厚度。（8）钢筋位置与预应力管道发生冲突时，可适当的移动钢筋位置，保证预应力管道按设计位置安装就位，但不得减少或截断钢筋。（9）预应力管道的空间三维定位筋一定与其他的钢筋焊接牢固，并不得随意踩踏挤压，以防造成脱焊，在浇注的过程中管道移位。焊接钢筋时注意对预应力管道的保护，防止焊渣烧伤波纹管，造成漏浆。（10）加强砼的捣固工作，特别时锚垫板下面和主梁倒角处的振捣，保证不出现漏捣、蜂窝和麻面等现象。但振动棒不得直接接触波纹管。（11）同一个T构的两个对称梁段必须进行同时浇注，同时结束。（12）悬臂梁的顶板尽可能的减少临时荷载。施工机具、材料对称堆放。（13）为了减少施工荷载对支架变形的影响，主梁浇注从桥跨中心向桥墩方向进行浇注。（14）预应力张拉遵守“对称、同步”的原则，张拉时千斤顶前不得站人，张拉千斤顶与油表必须匹配，定期校定，钢绞线张拉吨位与伸长量和设计吻合。（15）钢绞线张拉完成以后应尽早压浆，较长的孔道应在最高点设排气孔，同时保压压力与时间应足够，以保证压浆的密实度。（16)根据设计单位施工图总说明：纵、横、竖向预应力钢束张拉顺序为张拉n节段纵向钢束时，张拉（n－3）节段之横向。竖向预应力钢束（筋），亦即横、竖向预应力钢束张拉可落后纵向预应力钢束张拉3个节段。施工时可以根据混凝土的强度调整横、竖向预应力钢束张拉时间。竖向预应力钢筋采取二次张拉措施，在张拉后的次日进行复位，确保张拉力值符合设计要求。7质量保证体系7.1从管理上保证7.1.1建立完善的质量保证体系，强化施工队伍质量责任制，施工管理人员建立质量目标，实行全面质量管理，质量保证体系框图见下页。质量保证体系框图质量保证体系框图质量保证体系物资保证技术保证设备保证质量监督保证经济保证标准化作业现场技术指导学习公路工程施工技术规范学习公路工程施工验交标准学习交通法规和管理规程严格工程试验标准设备综合完好率达到90%设备综合利用率达到70%水泥、钢材、等集中采购实验室对原材料采样合格项目部成立质检领导小组队、班组严格工序三检制度设专职质检员监督验评制质检责任制质量经济挂钩质量奖惩连带制质量奖惩兑现7.1.2建立QC小组，加强对工程质量进行全过程、全方位的检查、监督和控制。7.1.3加强职工技术培训，包括对工人进行外模、内模安装，挂篮的使用，钢筋焊接、捣固校正技术培训，提高工人的技术水平和操作技能。7.1.4积极开展质量与经济效益和分配挂钩。执行“质量一票否决权”。作到奖优罚劣，奖罚分明。7.2从技术上保证7.2.1认真复核设计图纸，准确进行施工放样，进行详细的技术、质量交底，杜绝技术事故发生。7.2.2配有经验丰富、责任心强的质检工程师，在检查中实行自检和互检。严格执行工序检验申请、验收、签证制度。只有在监理工程师对上道工序检查、验收、签证后，才允许进行下道工序的施工。7.2.3钢筋的绑扎、模板、波纹管的安装、校正、砼的灌注，严格执行技术规范要求。7.2.4认真如实做好施工原始记录，为施工检验和竣工验收，打好基础。7.