翠屏大道市政工程结构工程K1+180~K1+440段挡墙计算书

翠屏大道市政工程结构工程

第四段计算书

(Kl+180"Kl+440段)

工程名称：翠屏大道市政工程结构工程

1

设计阶段：施工图设计

计算内容：支挡工程结构计算

&中国市政工程西南设计研界总院

SM:DRKSOUTH-WESTGENERALMUNICIPALENGINEERINGDESIGN&RESEARCHINSTITUTEOFCHINA

1设计依据、采用的技术规范、标准

1.1设计依据

1）我院与甲方签订的本工程设计合同；

2）《万州江南新区上部路A、B段市政工程（主线K0+000〜K

3+428.309支线K0+000〜K1+696.235）工程地质勘察报告》

中国华西工程设计建设有限公司2013年12月

3）《重庆市万州江南新区核心区控制性详细规划划》；

中国城市规划设计研究院2008年4月

4）《重庆市万州江南新区组团HI管理单元控制性详细规划》；

重庆大学城市规划与设计研究院2009年11月

5）甲方提供的1/500地形图资料；

6）甲方提出设计要求。

2

1.2采用的技术规范、标准

(1)《公路工程抗震设计规范》(JTGB02-2013)

(2)《城市道路绿化规划与设计规范》(CJJ75-97)

(3)《重庆市建设委员会关于重庆市建设领域限制、禁止使用落后

技术的通告》

(4)《公路桥涵通用设计规范》(JTGD60-2004)

(5)《公路挡土墙设计与施工技术细则》

(6)《重力式挡土墙(一般地区)》国家建筑标准设计95SJ008(一)

(7)《建筑筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)

(8)《铁路路基支挡结构设计规范》(TB10025-2006)

(9)《锚杆喷射混凝土支护技术规范》GB50086-2001

(10)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

(11)重庆市地方标准《地质灾害防治工程设计规范》

(DB50/5029-2004)

(12)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG

D62-2004

(13)《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000

(14)《公路工程名词术语》JTJ002-87

(15)《公路自然区划标准》JTJ003-86

(16)《公路勘测规范》JTGC10-2007

(17)《公路工程地质勘察规范》JTJGC20-2011

(18)《公路工程水文勘测设计规范》JTGC30-2003

(19)《公路土工试验规程》JTGE40-2007

(20)《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004

(21)《中国地震动参数区划图》GB18306-2001

3

(22)国家现行的其它有关标准、规范、规程与规定

2工程概况

重庆市万州江南新区上部路A、B段位于重庆市万州区江南新区，上部路A、B

段起于现状上部路C段，止于现状机场路。道路全长3428.87米，道路等级为城市

主干道，设计时速为40km/h。道路标准路幅宽度K0+000-K1+580段为23米，

K1+580-K3+428.87段为20米。

3边坡场地工程地质条件

3.1气象与水文

(1)气象

勘察区属亚热带季风气候区，气候温暖潮湿，雨量丰沛。年平均气温18.1C,

多年平均降水量1181.2mm,历年最大降水量1635.2mm。降水多集中在每年的5~9月，

约占每年降水总量的70吼历年最大月降水量741.18mm(1982年7月)，日最大降

水量199.3mm(1982年7月16日),最长连续降水16日。每年夏季多集中大雨、

暴雨等降水过程，如2000年5~8月，降水量达985.1mm,占多年平均降水量的80.4机

区内年最高气温42.1℃,最低气温-3.7℃,一年无霜期334天，年平均相对温度80%,

主导风向ESE和ENE,风速33.3m/s,年最高气压1120.3毫巴。

2、水文

场地及周边未发育有溪沟，凤凰桥跨越季节性冲沟，勘察期间沟内无水。主线:

线路K0+621〜K0+648段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.4X10出，勘察

期间，由于天旱池塘水少，深约0.2m,水塘内局部有水；线路K0+840〜K0+910段

右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约2.2X1072,勘察期间，由于天旱池塘水

少，深约0.2〜1.2m,水塘内局部有水；线路K1+560〜K0+620段附近分布1水塘，

呈椭圆形，面积约2.IXIOW勘察期间，由于天旱池塘已干；线路K1+960〜K2+225

段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.3><1()记，勘察期间，由于天旱池塘

4

水少，深约0.2〜0.5m,水塘内局部有水；线路K2+78O〜K2+825段左侧附近分布1

水塘，呈椭圆形，面积约0.9X10^,勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m,

水塘内局部有水；支路：线路K1+013〜K1+045段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，

面积约0.7X10%?,勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m,水塘内局部有水；

线路K1+114〜K1+145段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约0.7*10货，勘察

期间，由于天旱池塘水少，深约0.5~1.0m,水塘内局部有水；线路K1+560-K1+600

段右侧附近分布1水塘，呈椭圆形，面积约1.7*10城，该水塘大部分已改为水田，

且勘察期间，由于天旱池塘水少，深约0.5m,水塘内局部有水；水文条件简单。

综上，线路区多为旱地，局部发育有季节性冲沟和鱼塘等，无大的井泉出露。

3.2地形地貌

线路主要沿一斜坡展布，地势总体上东高西低、南北高低错落。大致呈台阶状

斜坡地形。地形坡角15°〜45°,局部达45°〜75°。沿线最高点高程约353m,

最低点高程约208.7m,相对高差114.3m,为典型的台状剥蚀浅丘地貌。线路多位于

斜坡中上部，纵向地形变化较小，局部分布季节性冲沟。横向上表现为折线斜坡，

自上而下呈平坝-陡坡（崖）-平坝-陡坡（崖）状，平坝宽度约80〜150m,地形较

平缓，坡角多5〜10°多覆盖第四系崩坡积层粉质粘土夹碎块石，且局部分布有水

塘、水田；平坝间多形成陡坡（崖），多为自然岩质边坡，边坡高为10〜40m,坡角

多45〜75°,局部近直立。

3.3地质构造

勘察场地地处万州主城区以南，处于万县向斜南东翼近轴部，岩层产状

320°Z6°o层面结合程度一般，为硬性结构面。区内未见断层通过，勘察区主要

发育有2组裂隙：⑴产状165°N60〜65°,裂面平直，总体闭合，局部张开1〜2cm,

间距1.5~3.5m,延伸长5〜10m,结合程度一般。为硬性结构面。⑵产状71°N72〜

78°,裂面平直，延伸长度大于10m,间距约2.0〜3.5m,多呈闭合状。结合程度一

般，为硬性结构面。

3.4地震效应评价

根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2001）,重庆市抗震设防烈度为6度，

设计基本地震加速度值取0.05g,设计地震分为第一组，可采用简易设防。

5

3.5地层岩性

根据地面调查及钻探成果，线路区地层由第四系人工堆积层、崩坡积层组成，

基岩为侏罗系中统上沙溪庙组地层，详细描述如下：

①第四系土层

①一1第四系人工填土（Q/）

回填土呈零星分布，主要是道路及民房建筑物场地，回填土厚度一般较薄，主

要由粉质粘土夹碎块石组成，碎块石直径10~180mm,碎块石含量20〜40%。结构

松散，为人工抛填，填土时间大于5年。本次勘察仅ZX78号钻孔有揭露，厚度3.1m。

①一2崩坡积层含碎石粉质粘土（Qrdl）

分布在鱼塘或水田表表层部分土体呈流塑或软塑状，主要呈褐色，呈软塑〜可

塑状，为过湿土（平面图上有标示）。下伏土体浅黄色~褐黄色，呈可塑状，粘性较

好，切面稍有光泽，韧性较好，干强度较高，无摇震反应，土体均匀性差，局部含

有碎石，碎石成分主要为砂岩、泥岩，砂岩风化较弱，泥岩风化较强，多呈棱角状。

粒径20〜150mm,含量约15%〜20%。

揭示厚度0.2〜28.4m（ZC97）,场地中大部分范围均有分布，靠近陡坡处此层

较薄，在平坝处厚度较大。

②侏罗系中统上沙溪庙组砂岩和泥岩（Rs）

揭露基岩主要为砂岩和泥岩。

砂岩：深灰色、黄色，中细粒质结构，钙泥质胶结，巨厚层块状或厚层状构造,

主要由石英、长石组成，强风化层呈碎块状，质软，中风化呈柱状，质较软，锤击

易碎，声闷。

泥岩：呈紫红色，泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质，

裂隙不发育，强风化层呈碎块状，质软，手捏易碎。中风化岩芯呈柱状，岩芯质较

软，锤击可碎，声闷。

3.6水文地质条件

根据勘察，本线路区地下水总体较贫乏，大部分钻孔为干孔，只在部分平坝地

段钻孔中有稳定的地下位，如渔溪河两侧和水田、鱼塘等位置。地下水类型主要为

潜水，赋存于基岩裂隙中，主要受大气降水补给，一般就近向低洼处排泄。

6

3.7水土腐蚀性

场地水和土对建筑材料均具微腐蚀性。

4结构工程设计

4.1采用的设计参数

地堪报告提供的相关地质参数如下：

3.1设计参数一览表

上部路AB段主线(KO+OOO'K3+428.309)上部路AB段支路一(K0+000'

段岩土名称K1+696.235)段岩土名称

项目

素填含碎石粉质素填含碎石粉

泥岩砂岩泥岩砂岩

1-.粘土土质粘土

重度(KN/m3)天然20*19.725.2*25.0*20*19.725.2*25.0*

单轴抗压强度天然//7.0719.96//8.3318.99

(mPa)饱和//4.4514.00//5.4113.01

岩体抗拉强度(kPa)//154398//142398

C(KPa)/25.17265718/25.17236718

抗剪强度

6(°)/13.1628.734.3/13.1628.634.3

岩体破裂角O(°)//5962//5962

等效内摩擦角4)<25m54585158

*25/*25/

(°)/25m52545254

弹性模

3850.

变形指标量平均//1306.93850.96//1306.9

96

值

7

泊桑比

//0.340.23//0.340.23

平均值

强风化300400300400

道路地基承载力

中等风/190/190

基本容许值（KPa）80020008002000

化

强风化0.350.450.350.45

基底摩擦系数中等风0.200.250.20.25

0.450.600.450.6

化

土体水平抗力系

MN/m'/25/25

数的比例系数

岩体水平抗力系

MN/m3/60240/60240

数

岩石与锚固体粘

kPa180400180400

结强度特征值

表中：

1、带“*”为经验值；

2、岩体抗剪强度标准值C为岩石标准值的0.30的折减值，4）为岩石试验值的0.90的折减

值。抗拉强度按标准值折减系数取0.4。

3、场区内素填土成分复杂，均匀性较差。本勘察报告提供的物理力学指标均为经验数据，

建议通过现场试验验证。

4、岩石地基承载力基本容许值，是根据岩石的破碎程度及抗压强度，按《公路桥涵地基与

基础设计规范》（TJGD63—2007）第3.3.3条中表3.3.3-1取值。

5、岩体层面抗剪强度天然C：90kPa,（I）：27°,裂隙天然C：100kPa,（b：27°。

4.2采用的计算依据

4.2.1边坡稳定计算：本次采用极限平衡法对高填方边坡稳定性进行整体评

价，采用综合野外与室内分析的滑动面来计算，滑动面呈圆弧与折线形的混合型，

故使用传递系数法计算。本高边坡工程使用年限为50年，安全等级为一级，

安全系数取值为1.3o

计算公式为：

/—1?—1

kf=y---------N--------------------------

”,）+Tn

*=1

8

其中：

kf---稳定性系数；

R,——第i块段抗滑力(kN/m)；

&=(叱((1一—)cosq-Asina,)-%—+c,Z,.

叱——第i块段单位宽度岩土体自重(KN/m)；

T：——第i块段滑移面上的滑动分力(kN/m),出现与滑移面方向相反的滑动分

力时，I取负值；

(二(叱(sing+AcosaJ+般)

R”——第n块段的抗滑力(kN/m)；

Tn——第n块段的滑移面上的滑动分力(kN/m)；

rv——孔隙压力比；

Tn——渗透压力产生的平行滑面分力；

TDi=rwh.vl.tanqcosQ-q)

—渗透压力产生的垂直滑面分力；

RIDJi—

%,=rjijtandsin(q-⑷

A——地震加速度(重力加速度g)；

A../,.——浸润面以下岩土体的面积；

rw---水的容重；

匕一一第i块段剩余下滑推力传递至第i+1块段的传递系数(j=i)；

%,生——第i块段底面倾角和地下水位面倾角(°)；

和——第i块段滑移面上粘聚力(kPa)；

0——第i块段滑带土内摩擦角(°)；

——第i块段滑面长度(m)；

9

按上式计算可考虑多个结构面组成的滑动面。根据本次结构变化情况和滑面坡

度的起伏变化，将整个划分为N个条块，由第一块开始，顺序利用各条块的平衡关

系计算出各条块之间的不平衡推力，最后一个条块的平衡关系确定斜坡的稳定性系

数。

本次采用传递系数法进行推力计算。

推力计算公式：

《=%x〃+KsxT厂&

其中：

一一第iT条块的剩余下滑力（KN/m）,作用于分界面的中点；

M一一设计安全系数，本次K=L35。

4.2.2抗滑桩结构设计

锚索桩板墙计算时将桩、锚固段岩土体、锚索视为一整体，锚索视

为弹性支座，桩简化为受横向变形约束的弹性地基梁，根据《设计技术

要求》，按“K”法或按“m”计算锚索拉力及桩各段内力和位移。桩底

边界条件为自由，滑面以上假定荷载分布为矩形。地基承载力横向容许

值按下式计算。

嵌入岩层：

[cr]=K〃〃R=1060.5KPa

式中

K„一一在水平方向的换算系数，根据岩层构造采用，取0.5；

n——折减系数，根据岩层的裂缝、风化及软化程度采用，取0.3；

R——岩石天然单轴极限抗压强度的标准值，泥岩取7.07MPa。

嵌入土层或风化层土、砂砾状岩层时：

M=-^―[（/募+力/an（p+c\

COS。

力——滑动面以上土体重度（KN/m3）；

%一—滑动面以下土体重度（KN/m3）；

——滑动面以下土体的等效内摩察角（°）;

c——滑动面以下土体粘聚力（KPa）；

10

hl——设桩处滑动面至地面的距离（m）；

y——滑动面至计算点的距离（m）。

4.3边坡稳定性分析与评价

4.3.1边坡安全等级

根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）的规定，边坡类型属III类，

安全等级为一级，稳定性系数取1.35。

4.3.2边坡破坏模式分析

该路段线路设计高程301.25~317.53m,为半挖半填段，中线最大挖方高度

13.80m。中线最大填方高度8.01nio此段地处一单向斜坡地带，总体地形较陡。覆

盖层为含碎石粉质粘土，厚度0.60~20.0m,下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组砂、

泥岩。

该段左侧为挖方，边坡直立高度为17.70m。边坡物质成分上部为含碎石粉质粘

土，厚0.0〜5.8m,岩土界面较平缓，边坡开挖后上部土体不会发生整体滑塌。边

坡下部物质成分为侏罗系中统上沙溪庙组泥岩和砂岩。强风化层厚约4.2~5.Imo

强风化带岩体破碎，岩体力学性能差，中风化带岩体较完整，力学性能较好。对下

部岩质边坡做赤平投影图分析如图：

裂隙1165/65°

裂隙27TN78,

岩层产状32O"Z6"

左侧边坡264253,

岩质陡坡赤平投影分析图

根据图赤平投影图分析，该边坡为切向坡，对边坡影响小，主要发育有两组陡

倾裂隙，对边坡的稳定性影响小，边坡整体稳定性主要受岩体强度控制。边坡岩体

较完整，结构面结合较好，边坡岩体类型为III类，岩体破裂角59度，等效内摩擦角

54°o

针对现状地形及结合地勘资料，本路段道路左侧挖方段岩层内部分采用肋板

11

式锚杆挡墙进行支护，上部土坡开挖采用坡率1:1.0绿化放坡。

道路右侧填方路段Kl+300~Kl+315范围内由于填土高度不大，且路基基底岩层

埋深较浅，故设计采用重力式挡墙对路基填土进行支挡，挡墙部分区域基础基础承

载能力不能满足设计要求时，对基础采用换填处理。道路右侧填方路段

K1+315~K1+45O路基填土高度较大，岩土结合面倾角大，采用采用传递系数法对边

坡稳定性进行计算，粉质粘土天然抗剪强度C：21KPad,(t)：10.5°,饱和抗剪强

度C：21KPad,8：10.5°。对该段填方边坡稳定性计算如下：

34-34剖面计算表

滑动滑动条块条块重力内摩下滑力抗滑力传递条块传递总下滑条块传递稳定性轲余推

工条块重度粘聚力法向分力总抗滑力稳定

面面长总面擦角TiRi系数下滑力力抗滑力安全系力

况编号kN.m3滑块外荷c(kPa)Ni(kN/m)(kN/m)系数

倾度积4>(kN/m)(kN/m)I(kN/m)(kN/m)(kN/m)数(kN/m)

天E138.04.805.5519.70109.320.025.1713.16101.9279.63114.650.98679.63144.651.350.00

E235.03.7012.1119.70239.120.025.1713.16212.29118.65112.760.981227.19489.93285.44502.291.0251.3521.26

然

E331.04.7025.3019.70498.420.025.1713.16444.36267.00222.20489.93502.291.35159.12

爆E138.04.805.5520.20112.120.021.0010.50104.1081.34120.090.98981.34120.091.350.00

E235.()12.1420.20245.220.021.0010.50217.26152.13117.97232.56502.51236.73416.160.8281.3577.23

雨3.700.985

E331.01.7025.3020.20511.020.021.0010.50155.21273.52183.07502.51116.161.35261.22

12

剖面35—35'

35-35剖面计算表

滑动滑动*茶块重力

内摩下滑力抗滑力传递条块传递总下滑条块传递稳定性利余推

工条块而面长总面重度粘聚力法向分力总抗滑力稳定

滑块外荷擦角TiRi系数下滑力力抗滑力安全系力

况编号倾度kN/m3c(kPa)Ni(kN/m)(kN/m)系数

自重载<|)(0)(kN/m)(kN/m)I(kN/m)(kN/m)(kN/m)数(kN/m)

角。(m)(m2)

天EI36.04.004.3419.7085.503.0025.1713.1671.6052.02117.420.附452.02117.421.350.00

E226.04.5014.3919.70283.420.025.1713.16272.77133.04177.041.004182.15287.911.350.00

然0.89

1294.301154.61

E327.05.5028.4919.70561.220.025.1713.16517.90263.88259.531.017446.75548.571.3554.55

状2

E432.05.6010.6719.70801.220.025.1713.16696.42135.17303.780.976889.33861.441.35339.15

态E527.04.7016.6719.70919.420.025.1713.16837.01426.48311.001294.301154.611.35592.69

暴EI36.0■1.004.3420.2087.673.0021.0010.5073.3553.2997.590.95353.2997.591.350.00

E226.04.5014.3920.20290.620.021.0010.50279.24136.19146.251.003186.96239.221.3513.17

雨0.71

1328.41952.80

K327.05.5028.4920.2()575.520.021.0010.50530.59270.35213.841.012457.89453.801.35164.35

状7

E432.05.6010.6720.20821.520.021.0010.50713.66445.95219.870.980909.49709.271.35518.53

态E527.04.7046.6720.20942.720.021.0010.50857.80437.07257.681328.41952.801.35840.55

经计算此处土体剩余下滑力较大，故设计锚索桩板挡墙对此段路基填土进行支

护。抗滑桩材料采用C30混凝土，顺道路走向全线共布置13根2.0x2.5m,15根

2.5x3.0m的方桩，桩基间距5.0m,挡板厚0.4m。为加强桩基的整体性，桩顶设置

冠梁，冠梁宽2.5m,高1.0mo

3.4挡墙结构计算

3.4.1K1+200〜K1+380段肋板式锚杆挡墙结构计算

肋板式锚杆挡墙坡率1：0.2,采用锚杆水平间距2.0m,竖向间距2.5m,每束锚

杆由2根直径28mm的HRB335钢筋组成，锚固长度4.5m。以33-33'剖面为控制剖

面，计算模型如下图所示：

13

路基支护典型断面(三)

对应地质剖面33-33'

计算简图

肋板式锚杆挡墙的计算过程如下：

1基本资料

(1)边坡工程安全等级：一级

(3)边坡变形控制要求：不严格

⑷边坡几何参数

岩石锚杆挡土墙高度H=21.5m

填土表面与水平面的夹角£二34。

边坡坡率1：nn=0.2

(5)边坡力学参数

岩石重度%=25.2kN/m3

土体重度%=19.7kN/m3

岩体破裂角。=59°

岩体等效内摩擦角乳=54°

(6)锚杆参数

锚杆类别：永久性锚杆

普通钢筋种类HRB=400

普通钢筋抗拉强度设计值fy=300MPa

水泥砂浆注浆强度：M30

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岩石与锚固体极限粘结强度标准值4k=270kPa

(7)采用规范：建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)

2侧向岩压力计算

1)以等效内摩擦角按侧向主动土压力方法计算侧向岩石压力

地表均布荷载标准值q=OkN/m

挡土墙墙背与水平面的夹角a=101°

系数

系数7=---=0.0

yH

主动土压力系数

sin(a+B)

{K[sm(a+仇sin(a一份+sin(^+8)sin(@一份+2〃sina

sin2asin2(a+夕一夕-b)(i

cos9cos(a+夕一°-b)-2yjKqsin(tz+夕)sin(a-夕)+牛sinacosqx

4Kqsin(a-6)$in(°+6)+//sinacos(p)=0.078

主动土压力

%2K“=458.47kN

2)岩质边坡修正岩石压力

侧向岩石压力水平分力&=E“cos(9()-(z+廿=443.48kN

修正系数82=1.0

岩石主动土压力合力水平分力修正值E'ah=邑&,=443.48kN

岩石侧向压力水平分力标准值修正值

e'ah=09H=22.92kN/m2

3锚杆计算

1)锚杆轴向拉力值

15

锚杆倾角a=15°

锚杆的水平间距S■V.=2.0m

锚杆的垂直间距S.y.j=2.5m

单根锚杆支护力标准值N.=e,'s.s./cosa=118.64kN

UKanhxjyj

2）锚杆选型

锚杆杆体抗拉安全系数Kh=2.2

锚筋抗拉强度设计值fy=300000kPa

A2KN*=870.00mm，

,4

钢筋直径d=28mm

设计钢筋根数〃=2

实际配筋截面积As=1232mm2

3）锚杆锚固体与地层的锚固长度

锚固体直径£>=130mm

锚杆锚固体抗拔安全系数K=2.6

锚杆轴向拉力标准值Nak=118.64kN

岩石与锚固体极限粘结强度标准4k=270KPa

KN

锚固段长度/,>ak=2.80m

4)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度

多根钢筋折减系数:0.85

钢筋与砂浆粘结强度特征值fh=2040(kPa)

锚杆锚固体抗拔安全系数K=2.6

KN

锚固段长度f2>—^=0.86(m)

n7idfh

5）确定锚杆锚固段长度

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理论设计锚固长度/°=max(/“42)=2.80(m)

设计锚固段长度Z=4.5(m)>/„

4肋板计算

该边坡为岩质边坡，肋柱按支撑于刚性锚杆上的连续梁计算内力。以33-33'剖

面为控制剖面，荷载取45.84KN/m:

执行规范：

《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010),本文简称《混凝土规范》

《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012),本文简称《荷载规范》

钢筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;

R-HRBF500

1计算简图：

u4554<]45E41145£4

111口口口1口口口11口口口1口口11口1I口M11111111111111

⑴(2)⑶⑷

300*500,300*5()0]Q给

1______________2XKJ[2500J25001网。L

18500,[

几何尺寸及荷粉就值筒图(单位mm)

2计算条件：

荷载条件：

均布恒载标准值45.84kN/m活载准永久值系数0.50

均布活载标准值0.00kN/m支座弯矩调幅幅度0.0%

梁容重25.OOkN/m3计算时考虑梁自重不考虑

恒载分项系数1.20活载分项系数1.40

活载调整系数1.00

配筋条件：

抗震等级不设防纵筋级别HRB400

混凝土等级C30箍筋级别HPB300

配筋调整系数1.0上部纵筋保护层厚25mm

面积归并率30.0%下部纵筋保护层厚25mm

最大裂缝限值0.400mm挠度控制系数C:200

截面配筋方式单筋

3计算结果：

单位说明：

弯矩:kN.m剪力：kN

纵筋面积:mm'箍筋面积:mm2/m

裂缝:mm挠度:mm

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梁号1:跨长=2300BXH=300X500

左中右

弯矩(一)0.00