无筋砌体结构构件的承载力计算

第二章无筋砌体结构构件的承载力计算

第一节砌体结构的设计方法第二节无筋砌体受压承载力计算第三节砌体局部受压承载力计算第四节受剪构件的承载力计算第五节受拉和受弯构件的承载力计算第一节砌体结构的设计方法一、设计方法根据现行国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB50068—2001)，砌体结构采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，采用分项系数的设计表达式进行计算。（同混凝土结构）结构的极限状态可分为如下两类：承载能力极限状态；正常使用极限状态。结构构件应根据承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求，分别进行下列计算和验算。(1)对所有结构构件均应进行承载力计算，必要时还应进行结构的滑移、倾覆或漂浮验算。(2)对使用上需要控制变形的结构构件，应进行变形验算。(3)对使用上要求不出现裂缝的构件，应进行抗裂验算；对使用上允许出现裂缝的构件，应进行裂缝宽度验算。结构设计的一般程序是先按承载能力极限状态的要求设计结构构件，然后再按正常使用极限状态的要求进行验算。考虑砌体结构的特点，其正常使用极限状态的要求，在一般情况下，可由相应的构造措施保证。承载力极限状态设计←计算正常使用极限状态的要求←构造措施二、设计表达式1、当可变荷载多于一个时：

砌体结构按承载能力极限状态设计时，应按下列公式进行最不利组合：结构的重要性系数γ0：一级或设计年限50年以上的不应小于1.1；二级或设计年限50年的，不应小于1.0；三级或设计年限1-5年的，不应小于0.9；二、设计表达式2、当仅有一个可变荷载时：3、当砌体结构作为一个刚体，需要验证整体稳定性时，例如倾覆、滑移、漂浮等。－－起有利作用的永久荷载内力标准值－－起不利作用的永久荷载内力标准值三各类砌体的强度标准值和设计值1、砌体的强度标准值2、砌体的强度设计值

砌体结构的材料性能分项系数，一般情况下，宜按施工质量控制等级为B级考虑，取当为C级时，取各类砌体的强度设计值可以查相应规范表格得到各类砌体的强度设计值可以查相应规范表格得到烧结普通砖和烧结多孔砖砌体的抗压强度设计值(MPa)砖强度等级砂浆强度等级砂浆强度M15M10M7.5M5M2.50MU303.943.272.932.592.261.15MU253.602.982.682.372.061.05MU203.222.672.392.121.840.94MU152.792.312.071.831.600.82MU10--1.891.691.501.300.67蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体的抗压强度设计值(MPa)砖强度等级砂浆强度等级砂浆强度M15M10M7.5M50MU253.602.982.682.371.05MU203.222.672.392.120.94MU152.792.312.071.830.82MU10--1.891.691.500.67单排孔混凝土和轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值(MPa)砌块强度等级砂浆强度等级砂浆强度Mb15Mb10Mb7.5Mb50MU205.684.954.443.942.33MU154.614.023.613.201.89MU10--2.792.502.221.31MU7.5----1.931.711.01单排孔混凝土砌块对孔砌筑时，灌孔砌体的抗压强度设计值fg，应按下列公式计算：fg＝f+0.6αfcα＝δρ式中fg----灌孔砌体的抗压强度设计值，并不应大于未灌孔砌体抗压强度设计值的2倍；f---未灌孔砌体的抗压强度设计值，应按上表采用；fc---灌孔混凝土的轴心抗压强度设计值；α---砌块砌体中灌孔混凝土面积和砌体毛面积的比值；δ---混凝土砌块的孔洞率；ρ---混凝土砌块砌体的灌孔率，系截面灌孔混凝土面积和截面孔洞面积的比值，ρ不应小于33%。

砌块砌体的灌孔混凝土强度等级不应低于Cb20，也不宜低于1.5倍的块体强度等级。

注：灌孔混凝土的强度等级Cb××等同于对应的混凝土强度等级C××的强度指标。轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值(MPa)砌块强度等级砂浆强度等级砂浆强度Mb10Mb7.5Mb50MU103.082.762.451.44MU7.5--2.131.881.12MU5----1.310.78毛料石砌体的抗压强度设计值(MPa)毛料石强度等级砂浆强度等级砂浆强度M7.5M5M2.50MU1005.424.804.182.13MU804.854.293.731.91MU604.203.713.231.65MU503.833.392.951.51MU403.433.042.641.35MU302.972.632.291.17MU202.422.151.870.95沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值(MPa)

单排孔混凝土砌块对孔砌筑时，灌孔砌体的抗剪强度设计值fvg，应按下列公式计算：fvg＝0.2fg0.55

式中

fg----灌孔砌体的抗压强度设计值(MPa)。四、砌体的强度设计值调整考虑实际工程中各种可能的不利因素，各类砌体的强度设计值，当符合以下所列使用情况时，应乘以调整系数γa。1、有吊车房屋砌体、跨度不小于9米的梁下烧结普通砖砌体、跨度不小于7.2米的梁下烧结多孔砖、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体，混凝土和轻骨料混凝土砌块砌体，γa为0.9;2、三对无三筋配三筋砌三体,三其截三面面三积小三于0三.3三m2时，γa为其三截面三面积三加0三.7三。对三配筋三砌体三构件三，当三其中三砌体三截面三面积三小于三0.三2m2时，γa为其三截面三面积三加0三.8三。构三件截三面面三积以三m2计。3、三当砌三体用三水泥三砂浆三砌筑三时，三对《三规范三》第三条各三表中三的数三值,γa为0三.9三；第三条表三中的三数值三，γa为0三.8三；对三于配三筋砌三体构三件，三当其三中的三砌体三采用三水泥三砂浆三砌筑三时，三仅对三砌体三的强三度的三设计三值乘三以调三整系三数三；4、三当施三工质三量控三制等三级为三C级三时，γa为0三.8三9;5、三当验三算施三工中三的房三屋时三,γa为1三.1三;第二三节无筋三砌体三受压三承载三力计三算在砌三体结三构中三，最三常用三的是三受压三构件三，例三如，三墙、三柱等三。砌体三受压三构件三的承三载力三主要三与构三件的三截面三面积三、砌三体的三抗压三强度三、轴三向压三力的三偏心三距以三及构三件的高厚三比有关三。构件三的高三厚比三是构三件的三计算三高度H0与相三应方三向边三长h的比三值，三用β表示三，即β=H0/h。当三构件三的β≤3三时三称为三短柱三，反三之称三为长三柱。三对短三柱的三承载三力可三不考三虑构三件高三厚比三的影三响。一.无筋三砌体三受压三分析当压三力作三用于三构件三截面三的重三心时三为轴三心受三压构三件，三不作三用于三重心三时为三偏心三受压三构件三。e=三M/三NM、三N为三截面三上所三受的三设计三弯矩三和轴三力；e不三应该三超过三0.三6y三，y三为截三面中三心到三轴向三力所三在偏三心方三向截三面边三缘的三距离三。一.无筋三砌体三受压三分析墙、三柱矩形T三形全截三面受三压计三算局部三受压三计算受压三构件偏心三受压单向三偏心三受压双向三偏心三受压轴心三受压NxyxyNxyxyxyxy分类截面三形式计算三类型N受压三构件三的受三力状三态偏心三距越三大，三受压三面越三小，三构件三的承三载力三也越三低。三因此三《砌三体规三范》三规定三，轴三向力三的偏三心距三e不三应超三过0三.6三y高厚三比β三大时三，纵三向弯三曲，三产生三附加三偏心三,因三此长三柱的三受压三承载三力比三短柱三要低三。二、三砌体三受压三构件三的承三载力三计算三公式N-为三轴向三力设三计值三；A-为截三面面三积，三按毛三截面三计算三；f-砌三体的三抗压三强度三设计三值；Φ-高厚三比β和轴三向力三的偏三心距e对受三压构三件承三载力三的影三响系三数，三可按三公式三计算三或查三表三。构件三高厚三比的三计算三公式三对于三矩形三截面三：对于三T形三截面三：γβ为不三同砌三体材三料的三高厚三比修三正系三数.无筋三砌体三矩形三截面三单向三偏心三受压三构件三承载三力的三影响三系数三Φ当β三≤3三时当β三＞3三时(Φ三也可三查表三，如三下表三)影响三系数三Φ(三砂浆三强度三等级三≥M三5)三、注意三的问三题(1三)三对矩三形截三面构三件，三当轴三向力三偏心三方向三的截三面边三长大三于另三一方三向的三边长三时，三除按三偏心三受压三计算三外，三还应三对较三小边三长方三向按三轴心三受压三进行三验算三。(2三)三由于三砌体三材料三的种三类不三同，三构件三的承三载能三力有三较大三的差三异，三因此三，构三件高三厚比β高厚三比应三乘修三正系三数γβ。(3三)三由于三轴向三力的三偏心三距e较大三时，三构件三在使三用阶三段容三易产三生较三宽的三水平三裂缝三，使三构件三的侧三向变三形增三大，三承载三力显三著下三降，三既不三安全三也不三经济三。因三此，三《规三范》三规定三按内三力设三计值三计算三的轴三向力三的偏三心距e≤0三.6y。y为截三面重三心到三轴向三力所三在偏三心方三向截三面边三缘的三距离三。当轴三向力三的偏三心距e超过三0三.6y时，三宜采三用组三合砖三砌体三构件三；亦三可采三取减三少偏三心距三的其三他可三靠工三程措三施。例2三.1一轴三心受三压砖三柱，三截面三尺寸三为3三70三mm三X4三90三mm三，采三用M三U1三0烧三结普三通砖三及M三2.三5混三合砂三浆砌三筑，三荷载三引起三的柱三顶轴三向压三力设三计值三为N三=1三55三kN三，柱三的计三算高三度为三H0=4三.2三m。三试验三算该三柱的三承载三力是三否满三足要三求。解：三考虑三砖柱三自重三后，三柱底三截面三的轴三心压三力最三大，三取砖三砌体三重力三密度三为1三9k三N/三m3，则三砖柱三自重三为柱底三截面三上的三轴向三力设三计值砖柱三高厚三比查附三表，三项三，得因为三，砌三体设三计强三度应三乘以三调整三系数查附三表，三MU三10三烧结三普通三砖，三M2三.5三混合三砂浆三砌体三的抗三压强三度设三计值该柱三承载三力不三满足三要求三。例2三.2已知三一矩三形截三面偏三心受三压柱三，截三面尺三寸为三49三0m三mX三74三0m三m，三采用三MU三10三烧结三普通三砖及三M5三混合三砂浆三，柱三的计三算高三度H三0=三5.三9m三，该三柱所三受轴三向力三设计三值N三=3三20三kN三（已三计入三柱自三重）三，沿三长边三方向三作用三的弯三矩设三计值三M=三33三.3三kN·m，三试验三算该三柱的三承载三力是三否满三足要三求。解：三（1三）验三算柱三长边三方向三的承三载力偏心三距相对三偏心三距高厚三比查附三表，三，则查附三表，满足三要求三。（2三）验三算柱三短边三方向三的承三载力由于三弯矩三作用三方向三的截三面边三长7三40三mm三大于三另一三方向三的边三长4三90三mm三，故三还应三对短三边进三行轴三心受三压承三载力三验算三。高厚三比查附三表，满足三要求三。例2三.3三：如三图所三示带三壁柱三窗间三墙，三采用三MU三10三烧结三粘土三砖、三M5三的水三泥砂三浆砌三筑，三计算三高度H0＝5三m，三柱底三承受三轴向三力设三计值三为N＝1三50三kN三，弯三矩设三计值三为M＝3三0k三N.三m，三施工三质量三控制三等级三为B三级，三偏心三压力三偏向三于带三壁柱三一侧三，试三验算三截面三是否三安全三？【解三】三（三1）三计三算截三面几三何参三数截面三面积A＝2三00三0×三24三0＋三49三0×三50三0＝三72三50三00三mm2截面三形心三至截三面边三缘的三距离mm＝2三96三×1三08mm回转三半径三：T型截面的折算厚度×202＝707mm偏心三距满足三规范三要求三。（2三）承三载力三验算MU10烧结粘土砖与M5水泥砂浆砌筑，查表3-4得

＝1.0；＝0三.2三83代入三公式三（3三-1三）得0.三93三0代入三公式三（3三-1三5）三得=0三.3三88查表得，MU10烧结粘土砖与M5水泥砂浆砌筑的砖砌体的抗压强度设计值f=1.5MPa。由于采用水泥砂浆，因此砌体抗压强度设计值应乘以调整系数＝0.9。窗间三墙承三载力三为＝0三.3三88三×0三.9三×1三.5三×7三25三00三0×三10－3＝3三80三kN＞1三50三kN三。承载三力满三足要三求。（也三可查三表3三-1三）第三三节砌体三局部三受压三承载三力计三算当轴三向力三仅作三用在三砌体三的部三分面三积上三时，三即为三砌体三的局三部受三压。三它是三砌体三结构三中常三见的三一种三受力三形式三。如三果砌三体的三局部三受压三面积三上受三到的三压应三力是三均匀三分布三的，三称为三局部三均匀三受压三；否三则，三为局三部非三均匀三受压三。例三如：局部三均匀三受压三如三独立三柱支三承在三基础三顶面局部三不均三匀受三压三大梁三支承三在砖三墙上一、三砌体三局部三受压三三种三破坏三形态三。通过三大量三的试三验发三现，三砌体三局部三受压三可能三有三三种破三坏形三态。1、三纵三向裂三缝发三展而三破坏在中三部承三受局三部压三力作三用的三墙体三，当三砌体三的截三面面三积三A三与局三部受三压面三积三Al的比值三较小时，三在局三部压三力作三用下三，试三验钢三垫板三下三1三~三2皮三砖以三下的三砌体三内产三生第三一批三纵向三裂缝三；随三着压三力的三增大三，纵三向裂三缝逐三渐向三上和三向下三发展三，并三出现三其他三纵向三裂缝三和斜三裂缝三，裂三缝数三量不三断增三加。三当其三中的三部分三纵向三裂缝三延伸三形成三一条三主要三裂缝三时，三试件三即将三破坏三。开裂三荷载三一般三小于三破坏三荷载三。在三砌体三的局三部受三压中，这三是一三种较三为常三见的三破坏三形态三。2、三劈三裂破三坏当砌三体的三截面三面积三A三与局三部受三压面三积三Al的比值三相当三大时，三在局三部压三力作三用下三，砌三体产三生数三量少三但较三集中三的纵三向裂三缝；三而且三纵向三裂缝三一出三现，三砌体三很快三就发三生犹三如刀三劈一三样的三破坏三，开裂三荷载三一般三接近三破坏三荷载。在三大量三的砌三体局三部受三压试三验中三，仅三有少三数为三劈裂三破坏三情况三。3、三局部三受压三面积三处破三坏在实三际工三程中三，当三砌体三的强三度较三低，三但所三支承三的墙三梁的高跨三比较三大时，三有可三能发三生梁端三支承三处砌三体局三部被三压碎三而破三坏。在三砌体三局部三受压三试验三中，三这种三破坏三极少三发生三。试验三分析三表明三：在三局部三压力三作用三下，三砌体三中的三压应三力不三仅能三扩散三到一三定的三范围三，而三且非三直接三受压三部分三的砌三体对三直接三受压三部分三的砌三体有三约束三作用三，从三而使三直接三受压三部分三的砌三体处三于双三向或三三向三受压三状态三，其三抗压三强度三高于三砌体三的轴三心抗三压强三度设三计值三f三。结果三：砌三体局三部抗三压强三度三＞三砌体三抗压三强度试验三原三因:三局三压下三砌体三横向三变形三受周三围砌三体约三束→“三套箍三效应三”周围三一定三范围三砌体三协同三局压三面下三砌体三工作→三局压三力扩三散处理三：引三入局三压强三度提三高系三数γ（即三以γf代替f）。二三砌体三局部三均匀三受压砌体三局部三抗压三强度三提高三系数γ根据三试验三研究三结果三，砌三体的三局部三抗压三强度三可取γf。γ称为三砌体三局部三抗压三强度三提高三系数三，按三下式三计算—局三部受三压面三积—影三响砌三体局三部抗三压强三度的三计算三面积.砌体三局部三抗压三强度三提高三系数三的说三明砌体三的局三部抗三压强三度主三要取三决于三砌体原有三的轴三心抗三压强三度和周围三砌体三对局三部受三压区三的约三束程三度。当三砌体三为中三心局三部受三压时三，随三着周三围砌三体的三截面三面积A与局三部受三压面三积Al之比三增大三，周三围砌三体对三局部三受压三区的三约束三作用三增强三，砌三体的三局部三抗压三强度三提高三。但三当A/Al较大三时，三砌体三的局三部抗三压强三度提三高幅三度减三少。三为此三，《三规范三》规三定了三影响三砌体三局部三抗压三强度三的计三算面三积A0。同三时，三试验三还表三明，三当A/Al较大三时，三可能三导致三砌体三产生三劈裂三破坏三。所三以上三式计三算所三得的γ值不三得超三过图三中所三注的三相应三值；对多孔三砖砌三体及按规定三要求三灌孔三的砌三块砌三体，γ≤1三.5；未灌三孔的三混凝三土砌块三砌体三，γ=1三.0。局部三均匀三受压三承载三力计三算公三式砌体三截面三中受三局部三均匀三压力三时的三承载三力按三下式三计算Nl-局三部受三压面三积Al上的三轴向三力设三计值f-三砌体三的抗三压强三度设三计值三，除水泥三砂浆三影响三外可不三考虑三其它三强度三调整三系数γa的影三响例2三.4三一三钢筋三混凝三土柱三截面三尺寸三为2三50三mm三×2三50三mm三，支三承在三厚为三37三0m三m的三砖墙三上，三作用三位置三如图三所示三，砖三墙用三MU三10三烧结三普通三砖和三M5三水泥三砂浆三砌筑三，柱三传到三墙上三的荷三载设三计值三为1三20三KN三。试三验算三柱下三砌体三的局三部受三压承三载力三。【解】局部受压面积＝250×250＝62500mm2局部受压影响面积

＝（250＋2×370）×370＝366300mm2砌体三局部三抗压三强度三提高三系数砌体三局部三受压三承载三力为＝1三.7三7×三0.三9×三1.三5×三62三50三0=1三49三34三4三N三=1三49三.3三kN三＞1三20三kN三。砌体三局部三受压三承载三力满三足要三求。

查表得MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑的砌体的抗压强度设计值为＝1.5MPa，采用水泥砂浆应乘以调整系数＝0.9；二.三梁端三支承三处砌三体局三部受三压上部三荷载三对砌三体局三部抗三压的三影响二.三梁端三支承三处砌三体局三部受三压上部三荷载三对砌三体局三部抗三压的三影响梁端三支承三处砌三体的三局部三受压三面积三上除三承受三梁端三传来三的支三承压三力Nl外，三还承三受由三上部三荷载三产生三的轴三向力N0。如果三上部三荷载三在梁三端上三部砌三体中三产生三的平三均压三应力σ0较小三，即三上部三砌体三产生三的压三缩变三形较三小；而三此时三，若Nl较大三，梁三端底三部的三砌体三将产三生较三大的三压缩三变形三；由三此使三梁端三顶面三与砌三体逐三渐脱三开形三成水三平缝三隙，三砌体三内部三产生三应力三重分三布。三上部三荷载三将通三过上三部砌三体形三成的三内拱三传到三梁端三周围三的砌三体，三直接三传到三局部三受压三面积三上的三荷载三将减三少。三但如果σ0较大三，Nl较小，梁三端上三部砌三体产三生的三压缩三变形三较大三，梁三端顶三面不三再与三砌体三脱开三，上三部砌三体形三成的三内拱三卸荷三作用三将消三失。三试验三指出三，当A0/Al＞2三时三，可三忽略三不计三上部三荷载三对砌三体局三部抗三压的三影响三。《三规范三》偏三于安三全，三取A0/Al≥3三时，三不计三上部三荷载三的影三响，三即N0=0三。《规三范》三用上三部荷三载的三折减三系数ψ来考三虑，ψ按下三式计三算当A0/Al≥3三时取ψ=0梁端三有效三支承三长度当梁三支承三在砌三体上三时，三由于三梁受三力变三形翘三曲，三支座三内边三缘处三砌体三的压三缩变三形较三大，三使得三梁的三末端三部分三与砌三体脱三开，三梁端三有效三支承三长度a0可能三小于三其实三际支三承长三度a经试三验分三析，三为了三便于三工程三应用三，《三规范三》给三出梁三端有三效支三承长三度的三计算三公式三为当a0大于三a时三，应三取a0等于三a。梁端三支承三处砌三体局三部受三压承三载力三计算公式考虑三上部三荷载三对砌三体局三部抗三压的三影响三，根三据上三部荷三载在三局部三受压三面积三上产三生的三实际三平均三压应三力与三梁端三支承三压力三在相三应面三积上三产生三的最三大压三应力三之三和不三大于三砌体三局部三抗压三强度三的强三度条三件，三可推三得梁三端支三承处三砌体三局部三受压三承载三力计三算公三式为梁端三支承三处砌三体局三部受三压承三载力三计算公式三.三刚性三垫块三下砌三体的三局部三受压梁端三支承三处的三砌体三局部三受压三承载三力不三满足三要求三时，三可在三梁端三下的三砌体三内设三置垫三块。三通过三垫块三可增三大局三部受三压面三积，三减少三其上三的压三应力三，有三效地三解决三砌体三的局三部承三载力三不足三的问三题。实际三工程三中常三采用三刚性三垫块三。刚三性垫三块按三施工三方法三不同三分为三预制三刚性三垫块三和与三梁端三现浇三成整三体的三刚性三垫块三。垫三块一三般采三用素三混凝三土制三作，三当荷三载较三大时三，也三可为三钢筋三混凝三土的三。(如三下图三)梁端三刚性三垫块三（Ab=abbb）(a三)三预制三垫块三；(三b)三现三浇垫三块；三（c三）三壁柱三上的三垫块刚性三垫块三的构三造要三求(1三)三垫三块的三高度tb≥1三80三mm三，自三梁边三缘算三起的三垫块三挑出三长度三不宜三大于三垫块三的高三度tb。(2三)三在三带壁三柱墙三的壁三柱内三设置三刚性三垫块三时，三其计三算面三积应三取壁三柱范三围内三的面三积，三而不三应计三算翼三缘部三分，三同时三壁柱三上垫三块伸三入翼三墙内三的长三度不三应小三于三12三0m三m。(3三)三现三浇垫三块与三梁端三整体三浇筑三时，三垫块三可在三梁高三范围三内设三置。垫块三下砌三体局三部受三压承三载力三计算三公式试验三表明三垫块三底面三积以三外的三砌体三对局三部受三压范三围内三的砌三体有三约束三作用三，使三垫块三下的三砌体三抗压三强度三提高三，但三考虑三到垫三块底三面压三应力三分布三不均三匀，三偏于三安全三，取三垫块三外砌三体的三有利三影响三系数γ１=0三.8γ；同三时，三垫块三下砌三体的三受力三状态三接近三偏心三受压三情况三。故三垫块三下砌三体局三部受三压承三载力三可按三下式三计算φ—垫块三上的N0及Nl合力三的影三响系三数，三可根三据e/ab查附三表中β≤3三的φ值垫块三下砌三体局三部受三压承三载力三计算三公式梁端三有效三支承三长当梁三端设三有刚三性垫三块时三，梁三端有三效支三承长三度a0考虑三刚性三垫块三的影三响，三按下三式计三算刚性三垫块三的影三响系三数δ1四.三梁端三柔性三垫梁三下砌三体局三部受三压在实三际工三程中三，常三在梁三或屋三架端三部下三面的三砌体三墙上三设置三连续三的钢三筋混三凝土三梁，三如圈三梁等三。此三钢筋三混凝三土梁三可把三承受三的局三部集三中荷三载扩三散到三一定三范围三的砌三体墙三上起三到垫三块的三作用三，故三称为三垫梁三。根据三试验三分析三，当三垫梁三长度三大于πh0时，三在局三部集三中荷三载作三用下三，垫三梁下三砌体三受到三的竖三向压三应力三在长三度πh0范围三内分三布为三三角三形。三此时三，垫三梁下三的砌三体局三部受三压承三载力三可按三下列三公式三计算33例2三.5三~2三.6三：窗三间墙三截面三尺寸三为3三70三mm三×1三20三0m三m，三砖墙三用M三U1三0的三烧结三普通三砖和三M5三的混三合砂三浆砌三筑。三大梁三的截三面尺三寸为三20三0m三m×三55三0m三m，三在墙三上的三搁置三长度三为2三40三mm三。大三梁的三支座三反力三为1三00三kN三，窗三间墙三范围三内梁三底截三面处三的上三部荷三载设三计值三为2三40三kN三，试三对大三梁端三部下三砌体三的局三部受三压承三载力三进行三验三算。【解】查表得MU10烧结普通砖和M5混合砂浆砌筑的砌体的抗压强度设计值为＝1.5Mpa。梁端三有效三支承三长度三为：局部受压面积=191×200＝38200（mm2）局部受压影响面积＞3局部三受压三承载三力不三满足三要求三。砌体三局部三抗压三强度三提高三系数砌体三局部三受压三承载三力为＝0.7×1.996×1.5×38200×10-3=80kN＜=100kN。例2三.6三梁下三设预三制刚三性垫三块设三计。三条件三同上三题。解：三根据三上题三计算三结果三，局三部受三压承三载力三不足三，需设三置垫三块。设垫块高度为180mm，平面尺寸370mm×500mm，180mm>垫块自梁边两侧挑出150mm垫块面积＝370×500＝185000（mm2）局部受压影响面积：＝（500＋2×350）×370＝444000mm2砌体三局部三抗压三强度三提高三系数三：垫块外砌体的有利影响系数：＝0.8×1.41=1.13上部平均压应力设计值＝0.54MPa；垫块面积内上部轴向力设计值＝0.三54三×1三85三00三0＝三99三90三0＝三99三.9三kN=0.54/1.5=0.36，查表得梁端三有效三支承三长度对垫块中心的偏心距：－0.4×109=141mm刚性三垫块三设计三满足三要求三。轴向力对垫块中心的偏心距

＝70mm将及代入公式得验算第四三节三受三剪构三件的三承载三力计三算砌体三拱型三结构三在拱三的支三座截三面处三，除三承受三剪力三外，三还作三用有三垂直三压力三。试验三表明三砌体三的受三剪承三载力三不仅三与砌三体的抗剪三强度fv有关三，而三且与三作用三在截三面上三的垂直三压应三力σ０的大三小有三关。三随着三垂直三压应三力σ０的增三加，三截面三上的三内摩三擦力三增大三，砌三体的三受剪三承载三力提三高。三但当三垂直三压应三力σ０增加三到一三定程三度后三，截三面上三的内三摩擦三力逐三渐减三少，三砌体三的受三剪承三载力三下降三。《规三范》三给出三沿通三缝或三沿阶三梯形三截面三破坏三时受三剪构三件承三载力三计算三公式三为V-三--三-截三面剪三力设三计值三；三A-三--三-水三平截三面面三积。三当有三孔洞三时，三取净三截面三面积三；三fv三--三--三砌体三抗剪三强度三设计三值，三对灌三孔的三混凝三土砌三块砌三体取三fvG；三α-三--三-修三正系三数。三当γG＝1三.2三时，三砖砌三体取三0.三60三，混三凝土三砌块三砌体三取0三.6三4；三当γG＝1三.3三5时三，砖三砌体三取0三.6三4，三混凝三土砌三块砌三体取三0.三66三；三μ-三--三-剪三压复三合受三力影三响系三数，三α与三μ的三乘积三可查三表；三σ0---三-永三久荷三载设三计值三产生三的水三平截三面平三均压三应力三；三f-三--三-砌三体的三抗压三强度三设计三值；三σ0/f三--三--三轴压三比，三且不三大于三0.三8。第五三节三受拉三和受三弯构三件的三承载三力计三算一.三轴心三受拉三构件三计因砌三体的三抗拉三强度三较低三，故三实际三工程三中采三用的三砌体三轴心三受拉三构件三较少三。对三小型三圆形三水池三或筒三仓，三可采三用砌三体结三构。砌体三轴心三受拉三构件三的承三载力三按下三式计三算二.受三弯构三件计在实三际工三程中三，常三见的三砌体三受弯三构件三有砖三砌平三拱过三梁及三挡土三墙等三。对三受弯三构件三，除三进行三受弯三承载三力计三算外三，还三应考三虑剪三力的三存在三进行三受剪三承载三力计三算。1三受弯三承载三力计三算由材三料力三学公三式可三推得三，受三弯承三载力三计算三公式三为2三受剪三承载三力计三算式中三V三--三--三剪力三设计三值；三f三v-三--三-砌三体的三抗剪三强度三设计三值，三；三b-三--三-截三面宽三度；三z三--三--三内力三臂，三当截三面为三矩形三时取三z等三于2三h/三3；三I三--三--三截面三惯性三矩；三S三--三--三截面三面积三矩；三h三--三--三截面三高度三。例2三-7三某圆三形水三池采三用M三U1三5烧三结普三通砖三和M三7.三5水三泥砂三浆砌三筑。三其中三某1三m高三的池三壁作三用有三环向三拉力三N=三62三kN三/m三。试三选择三该段三池壁三的厚三度。