高层商住楼型钢悬挑卸料平台专项施工方案_第1页
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PAGEPAGE33通大·金岸5#、6#、7#、8#楼悬挑卸料平台专项施工方案******建设工程有限公司悬挑卸料平台施工方案第一概况1、工程概况通大·金岸5#楼工程由通化尊正房地产开发有限公司投资兴建,勘察单位为长春市建工工程勘测有限公司,施工单位为****建设工程有限公司。本工程建设位置:地点位于通化市新胜路398号;本工程为:一类高层商住楼,三十三层高层建筑,建筑面积:21492.14m2,建筑总高度99.3m;建筑耐火等级:一级。基础形式为筏板基础,主体结构为:框架剪力墙结构。为了转运各楼层周转材料和砌砖抹灰材料,计划本工程加工2套工具式型钢悬挑卸料平台,安装在需要的位置。2、编制依据:《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《钢结构设计规范》(GB50017-2014)《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)第二卸料平台布置位置卸料平台根据施工层需要利用塔吊就位安装,5#楼平面位置分别在::A轴交3-5轴之间的外侧一个,A轴交28-29轴之间的外侧一个。第三卸料平台搭设概况本工程卸料平台采用槽钢悬挑搭设,悬挑主梁采用2根16b#槽钢槽口水平,次梁采用14#槽钢槽口水平,间距1米,钢材强度等级不低于Q235,其质量符合现行国家标准《碳素钢结构》(GB/T700)和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定,平台护栏用钢管焊接,高1.2米、平台悬挑长度4.0米,宽3.0米,主次梁锚入楼面5.0米(保证锚入楼面1.25倍),整个平台与护栏焊接成整体,使用时采用塔吊吊装,斜拉钢丝绳采用6*37φ19.5的,上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离为5m,钢丝绳悬吊于上一层的楼面上连结方式(如图A,上部吊点详图);在离主梁(槽钢)末端0.2米处用6*37φ19.5的钢丝绳吊拉卸载,安装示意图如下第四悬挑卸料平台参数信息1.荷载参数脚手板类别:冲压钢脚手板,脚手板自重(kN/m2):0.30;栏杆、挡板类别:冲压钢脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.11;施工人员等活荷载(kN/m2):2.00,最大堆放材料荷载(kN):5.50。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):3.0,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):3.8;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):4.0m;钢丝绳安全系数K:5.50,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号:16a号槽钢槽口水平[;次梁材料类型及型号:14a号槽钢槽口水平[;次梁水平间距ld(m):1.00,建筑物与次梁的最大允许距离le(m):1.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):4.00,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):5.00,次梁悬臂Mc(m):0.00;平台计算宽度(m):3.00。第五卸料平台搭设流程及要求卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装,吊装时,先挂好四角的吊钩,传发初次信号,但只能稍稍提升平台,放松拉钢丝绳,方可正式吊装,吊钩的四条引绳应等长,保证平台起吊过程中的平稳,吊装至预定位置后,先将平台槽钢与预埋件固定后,再将钢丝绳固定,紧固螺母及钢丝绳卡子,完毕后方可松塔吊吊钩,卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用,要求提升一次验收一次,具体构造要求如下:悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计,其结构构造能防止左右晃动。悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点,位于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上。钢丝绳构造上宜两边各设前后两道,两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备,另外一道应作受力计算。设置四个经过验算的吊环,吊运平台时使用卡环,不得使吊钩直接钩挂吊环,吊环均采用定型产品,吊环产品并具有合格证书及检验报告。悬挑式卸料平台安装时,建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物,悬挑式卸料平台外口应略高于内口。台面面铺木脚手板。悬挑式卸料平台的平台护栏立杆采用焊接与平台焊接成整体,横杆也采用焊接连接,高1.2米。悬挑式卸料平台使用时,应由专人进行检查,建立建材台账,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复。操作平台在验收牌上应显著标明人员和物料总重量,严禁超过设计容许荷载800KG,配专人监督,平台每次移动安装后,安装小组应通知项目经理组织所有相关人员验收,并填好验收记录,合格后挂牌使用,并悬挂操作规程。平台大梁尾端的锚固要求,选用Φ20钢筋作成锚环,锚入砼板中32cm,穿入板下层钢筋下牢固绑扎,锚环高度应根据自身工程情况而定。卸料平台使用时,应有专人负责检查,平台螺栓连接件和绳卡的紧固情况,必须逐个检查,每周维护一次,发现松动及时修整、牢固。卸料平台安全围挡应牢固、完整、完好。平台上起吊、落物应有指挥工指挥,严禁违章指挥。严禁向平台抛物,每班完工后应保持平台清洁、完好、如发现有损坏应组织修复好后才能使用。第六卸料平台的检查与验收1、悬挑卸料平台为使用工具安全检查的重点项目,每次使用前必须检查一次。2、必须由持有效上岗证的专业技术人员吊装;3、进行分段验收和检查,发现有不符合要求的应迅速整改,并迫究责任;第七卸料平台搭设安全技术措施1、质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在卸料平台搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底,并传达至所有操作人员。(3)卸料平台必须严格依据本施工方案进行搭设焊接,搭设时,技术人员必须在现场监督搭设情况,保证搭设质量达到设计要求。(4)卸料平台搭设完毕,依据施工方案与单项作业验收表对卸料平台进行验收,发现不符合要求处,必须限时或立即整改。2、安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)卸料平台在使用过程要做到文明作业,不得从卸料平台上掉落工具、物品;同时必须保证自身安全,高空作业需穿防滑鞋,佩戴安全帽、安全带,未佩戴安全防护用品不得施工。(3)在卸料平台上施工的各工种作业人中应注意自身安全,不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置。(4)雨天及六级以上大风等天气严禁进行卸料平台吊装、拆除工作。(5)应设专人负责对卸料平台进行经常检查和保修。A在下列情况下,必须对卸料平台进行检查!a在大风和大雨后b停用超过两个月,复工前。B检查保修项目a平台位置、钢丝绳、卡扣等构件是否符合施工方案的要求;b卸料平台卡扣是否松动,钢丝绳是否完好;c安全防护措施是否符合要求。(6)搭拆卸料平台期间,地面应设置围栏和警戒标志,严禁非操作人员入内。(7)搭设时用起重机械吊装到相应位置后,将平台与建筑物连接牢固不得滑动,将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。(8)平台每天使用前必须对平台的钢丝绳,吊环铺设的脚手板等进行全面的检测,发现问题必须及时处理。(9)平台上装料不得超过荷载,不得超长超过平台,超高堆放材料不得超过防护栏杆。(10)平台上的防护栏杆不得破坏(11)超吊时必须设专人指挥,扶平稳不能碰撞平台,其他人员不得在平台上逗留。(12)放物料时必须按规格品种堆放整齐,长短分开,不得混吊,并且不得在平台上组装和清理模板。(13)不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。(14)夜间施工平台上必须保持足够的照明。3、操作平台安全要求:=1\*GB2⑴、卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;=2\*GB2⑵、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物,平台外口应略高于内口;=3\*GB2⑶、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;=4\*GB2⑷、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;=5\*GB2⑸、卸料平台使用时,应有专人负责检查,发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换,焊缝脱焊应及时修复;=6\*GB2⑹、操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载,配专人监督。4、平台拆除:拆除应先安装后拆,后安先拆,拆除完后对现场进行清理,并进行刷漆保养。第八型钢悬挑卸料平台计算书计算依据:1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20112、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一:主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4.0平台宽度B(m)3.0卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)1.0次梁外伸长度m(m)0.25内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.8外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3.3计算内侧钢丝绳否钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.121主梁自重Gk3(kN/m)0.169栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下:计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m抗弯验算:Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求!五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx(cm3)62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态:q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态:q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.333kN.mσ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求!2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391.47×104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm次梁挠度满足要求!3、稳定性验算σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f]=205N/mm2其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989;由于φb大于0.6,按照下面公式调整:φb'=1.07-0.282/φb=0.785次梁稳定性满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态:R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN正常使用极限状态:R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm2)21.95截面回转半径ix(cm)6.28截面惯性矩Ix(cm4)866.2截面抵抗矩Wx(cm3)108.3抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》(JGJ80-91),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用):承载能力极限状态:q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.915kN正常使用极限状态:q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=2.333kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=16.720kNMmax=12.995kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/a1)=16.720/(3.300/3.500)=17.733kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.995×106/(1.05×108.300×103)+17.733×103/(21.95×102)=122.352N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求!2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=5.569mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm主梁挠度满足要求!3、稳定性验算λx=a1/ix=350.000/6.280=55.732N,Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×21.950×102/(1.1×55.7322)=1306152.948N由λx=55.732,查规范(GB50017-2003)中附录C-2得,φx=0.847N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N,Ex))=17.733×103/(0.847×21.95×102)+1.0×12.995×106/[1.05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.948)]=125.067N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁稳定性满足要求!4、支座反力计算剪力图(kN)R外=16.720kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K6花篮螺栓T=R外/sinα=16.720/0.686=24.373kN[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN钢丝绳强度满足要求!八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.810N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求!九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三σf=T/(he×lw)=24.373×103/(2×8.000×120.000)=12.694N/mm2<ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求!悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大,因此必须严格进行设计和验算。参数信息:荷载参数脚手板列别:木脚手板,脚手板自重(KN/m2):0.30;栏杆、挡板类别:胶合板脚手板挡板、栏杆、挡板脚手板自重(KN/m2):0.15;施工人员等活荷载(KN/m2):1.50,最大堆放材料荷载(KN):5.50。悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m):2..75,外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):0.80;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):6.00;钢丝绳安全系数K:5.50,悬挑梁与墙的节点按铰支计算;为安全计只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算水平支撑梁主梁材料类型及型号:14b号槽钢槽口水平[;次梁材料类型及型号:10号槽钢槽口水平[;次梁水平间距1d(m):1.00,建筑物与次梁的最大允许距离1c(m):0.65;卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):3.65,水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):0.55,(里侧槽钢亦不起作用计算)次梁悬臂Mc(m):0.00;平台计算宽度(m):2.30型钢悬挑卸料平台计算书计算依据:1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、构造参数卸料平台名称卸料平台卸料平台类型类型一:主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)3卸料平台与主体结构连接方式U形钢筋考虑主梁内锚长度否主梁间距L1(m)2.5次梁间距s(m)0.6次梁外伸长度m(m)0.25内侧次梁离墙水平距离a(m)0.3外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)3.3内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)2.3内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)3.3计算内侧钢丝绳否钢丝绳夹个数3二、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.39次梁自重Gk2(kN/m)0.121主梁自重Gk3(kN/m)0.169栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算模板类型冲压钢脚手板模板厚度t(mm)5截面抵抗矩W(cm3)4.17抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板受力简图如下:计算简图取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×Qk1+Pk/S)×1=1.2×0.39×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.608kN/m抗弯验算:Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.62=0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/(4.17×103)=65.681N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求!五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵抗矩Wx(cm3)62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算:承载能力极限状态:q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.39+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.61kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态:q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.39+2)×0.6+0.1212=1.555kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.61(2.52/8-0.252/2)+7×2.5/4=6.333kN.mσ=Mmax/(γxWX)=6.333×106/(1.05×62.14×103)=97.057N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求!2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.555×25004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0.25/2.5)2)+5×25003/(48×206000×391.47×104)=0.936mm<[ν]=L1/250=2500/250=10mm次梁挠度满足要求!3、稳定性验算σ=Mmax/φbWX=6.333×106/0.785×62.14×103=129.823N/mm2<[f]=205N/mm2其中,φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φb=(570tb/(lh))×(235/fy)=(570×9.00×53.00/(2500×126.00))×(235/205.00)=0.989;由于φb大于0.6,按照下面公式调整:φb'=1.07-0.282/φb=0.785次梁稳定性满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态:R1=q1×B/2=2.61×3/2=3.915kN正常使用极限状态:R2=q2×B/2=1.555×3/2=2.333kN六、主梁验算主梁类型槽钢主梁型钢型号16a号槽钢截面面积A(cm2)21.95截面回转半径ix(cm)6.28截面惯性矩Ix(cm4)866.2截面抵抗矩Wx(cm3)108.3抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》(JGJ80-91),主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算(不考虑内侧钢丝绳支点作用):承载能力极限状态:q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.169+0.150+0.010)=0.395kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.915kN正常使用极限状态:q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.169+0.150+0.010=0.329kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=2.333kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=16.720kNMmax=12.995kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/a1)=16.720/(3.300/3.500)=17.733kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=12.995×106/(1.05×108.300×103)+17.733×103/(21.95×102)=122.352N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足要求!2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=5.569mm<[ν]=a1/250.00=3500.00/250.00=14.000mm主梁挠度满足要求!3、稳定性验算λx=a1/ix=350.000/6.280=55.732N,Ex=π2EA/(1.1λx2)=3.14162×206000.000×21.950×102/(1.1×55.7322)=1306152.948N由λx=55.732,查规范(GB50017-2003)中附录C-2得,φx=0.847N/(φxA)+βmxMmax/(γxWx(1-0.8N/N,Ex))=17.733×103/(0.847×21.95×102)+1.0×12.995×106/[1.05×108.300×103×(1-0.8×17.733×103/1306152.948)]=125.067N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁稳定性满足要求!4、支座反力计算剪力图(kN)R外=16.720kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径19.5钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)197.5抗拉强度为(N/mm2)1400不均匀系数α0.82安全系数K6花篮螺栓T=R外/sinα=16.720/0.686=24.373kN[Fg]=aFg/K=0.820×197.500/6.000=26.992kN>T外=24.373kN钢丝绳强度满足要求!八、拉环验算拉环直径d(mm)20抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T/(2A)=24.373×103/[2×3.14×(20/2)2]=38.810N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足要求!九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm)8钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm)120节点三σf=T/(he×lw)=24.373×103/(2×8.000×120.000)=12.694N/mm2<ffw=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求!次梁的验算:次梁选择10号槽钢槽口水平[,间距1m其截面特性为:面积A=12.74cm²;惯性距Ix=198.3cm4;转动惯量Wx=39.7cm³;回转半径ix=3.95cm;截面尺寸:b=48mm,h=100mm,t=8.5mm荷载计算(1)、脚手板的自重标准值:本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.40KN/㎡;Q1=0.40×1.00=0.40KN/m(2)、型钢自重标准值:本例采用10号槽钢槽口水平[,标准值为0.10KN/mQ2=0.10KN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值:取1.50KN/㎡Q3=1.50KN/㎡2.最大堆放材料荷载P:5.5KN荷载组合Q=1.2*(0.40+0.10)+1.4*1.50*1.00=2.70KN/mP=1.4*5.50=7.70KN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图如下:最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91.P31)为:Mmax=qL2/8(L-m2/L2)2+PL/4经计算得出:Mmax=(2.70*2.302/8)*8*(1-(0.002/2.302))+7.70*2.30/4=6.21KN.m最大支座力计算公式:R=[P+q(L+2m)]/2经计算得出:R=[(7.70+2.70)*(2.30+2*0.00)]/2=6.95KN3、抗弯强强度度验算次梁应力:ó=M/YXWX≤[f],其中VX—截面塑性发展系数,取1.05:[f]—钢材的抗压强度设计值:ó=6.21*103/(1.05*39.70)=149.01N/mm2;次梁槽钢的最大应力计算值:ó=149.01N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2满足要求。4、整体稳定性验算ó=M/φbWX≤[f];其中—φb均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φb=(570tb/1h)*(235/fy)经过计算得到φb=570*8.50*48.00*235/(2300.00*100.00*235.0)=1.01;由于φb大于0.6,按照下面公式调整:φb=1.07-0.282/φb≤1.0得到:φb=0.791;次梁槽钢的稳定性验算:φb=6.21*103/(0.791*39.700)=197.77N/mm2;次梁槽钢的稳定性验算:φb==197.77N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2满足要求。三、主梁的验算:根据规范要求,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算,主梁选择14b号槽钢口水平,其截面特性为:面积A=21.31cm2惯性距IX=609.4cm4转动惯量:WX=87.1cm3回转半径:验算ix=5.35cm;截面尺寸,b=60mm;h=140mm,t=9.5mm;(一)、荷载栏杆与挡手板自重标准值,本例采用松木板脚手板,标准值为0.15KN/m;Q1=0.15KN/m;G=0.15KN/m*3.65*2.3=1.26KN槽钢自重荷载有Q2=0.16KN/m;次梁的自重G=0.10KN/m*4*2.3=0.92KN脚手板的自重标准:本工程采用松木板脚手板;脚手板自重Q3=0.4KN/m2;(二)、内力验算为了考虑不利因素,我们把栏杆与挡脚手板自重、次梁的自重、脚手板得自重,考虑成主梁中部的集中荷载,来对主梁进行计算。P=1.26*1.2+[(0.92+3.36)*1.2+(5.5+1.5)*1.4]/2=8.98KN最大弯矩:Mmax=qL2/8(L-m2/L2)2+PL/4其中γx—截面塑性发展系数,取1.05;[f]--钢材抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm²;主次梁槽钢的最大应力计算值σ=6.456*106/1.05/87100.0+1.20*104/2131.000=76.217N/mm2;主梁槽钢的最大应力计算值76.217N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00mm²,满足要求;4.整体稳定性验算σ=M/(φBWX)≤[f]其中φB—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:φB=570*9.5*60.0*235/(3550.0*140.0*235.0)=0.654;由于φB大于0.6,应按照下面公式调整:φB=1.07-0.282/φB≤1.0可得φB=0.639;主梁槽钢的稳定性验算σ=6.456*106/(0.639*87100.00)=116.06N/mm²;主梁槽钢的稳定性验算σ=116.06N/mm²小于[f]=205.00,满足要求;钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支座反力Rci和拉钢绳的轴力Rui按照下面计算Rci=Ruisinθi其中Rci–水平钢梁的垂直支座反力(KN);Rui–拉钢绳的轴力(KN);Θi–拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;Sinθi=sin(ArcTan(6/(0.8+2.75))=0.861;根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:Rui=Rci/sinθi;Rui=6.619/0.861=7.69KN;钢丝拉绳的强度验算:选择6*19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa,直径18.5mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]—钢丝绳的容许拉力(KN);Fg–钢丝绳的钢丝破断拉力总和(KN),查表得Fg=199.5KN;α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6*19、6*37、6*61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α=0.85;K–钢丝绳使用安全系数。K=5.5。得到:[Fg]=30.832KN>Ru=7.691Kn.经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求;钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值Ru进行计算作为拉环的拉力N为:N=Ru=7690.645N.拉环强度计算公式为:α=N/A≤[f]其中,[f]为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下,每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不大于50N/mm²,故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm²;所需要的拉环最小直径D=[7690.6*4/(3.142*50.00*2)]½=9.9mm。实际拉环选用直径D=10mm的HPB235的钢筋制作即可。基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究基于单片机的嵌入式Web服务器的研究MOTOROLA单片机MC68HC(8)05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正(STR)调节器单片机控制的二级倒立摆系统的研究基于增强型51系列单片机的TCP/IP协议栈的实现基于单片机的蓄电池自动监测系统基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制基于单片机的自动找平控制系统研究基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现一种基于单片机的轴快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于双单片机冲床数控系统的研究基于CYGNAL单片机的在线间歇式浊度仪的研制基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制基于单片机的软起动器的研究和设计基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究基于单片机的机电产品控制系统开发基于PIC单片机的智能手机充电器基于单片机的实时内核设计及其应用研究基于单片机的远程抄表系统的设计与研究基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制基于微型光谱仪的单片机系统单片机系统软件构件开发的技术研究基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制基于PIC单片机的电能采集终端的设计和应用基于单片机的光纤光栅解调仪的研制气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制基于单片机的数字磁通门传感器基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪基于单片机的电机运动控制系统设计Pico专用单片机核的可测性设计研究基于MCS-51单片机的热量计基于双单片机的智能遥测微型气象站MCS-51单片机构建机器人的实践研究基于单片机的轮轨力检测基于单片机的GPS定位仪的研究与实现基于单片机的电液伺服控制系统用于单片机系统的MMC卡文件系统研制基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究单片机控制的后备式方波UPS提升高职学生单片机应用能力的探究基于单片机控制的自动低频减载装置研究基于单片机控制的水下焊接电源的研究基于单片机的多通道数据采集系统基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制基于单片机的红外测油仪的研究96系列单片机仿真器研究与设计基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制基于单片机的气体测漏仪的研究基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究基于单片机的膛壁温度报警系统设计基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计基于单片机船舶电力推进电机监测系统基于单片机网络的振动信号的采集系统基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究基于单片机的叠图机研究与教学方法实践基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现基于AT89S52单片机的通用数据采集系统基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究基于单片机系统的网络通信研究与应用基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究基于双单片机冲床数控系统的研究与开发基于Cygnal单片机的μC/OS-Ⅱ的研究基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究基于TCP/IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现变频调速液压电梯单片机控制器的研究HYPERLI

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