附着式升降脚手架专项施工方案

湖北达蒙建筑机械有限公司新建居住、文化设施、文物古迹、小学、绿地项目（宗关铁桥片B、E地块）E标段附着式升降脚手架专项施工方案编制单位：中建八局第一建设有限公司编制日期：2020年5月湖北达蒙建筑机械有限公司目录TOC\o"1-2"\h\u第一章工程概况 ⑤、橙色和红色台风信号时的应急措施：在大风到达前中断一切室外施工活动，爬架严禁提升，在台风、暴雨来临前时对外架下四周20米进行警戒，警戒区内人员应及时撤离，并安排应急小组成员进行监护，严禁无关人员进入警戒区，并做好以下工作：A：拆除爬架顶部2道安全网，并加固爬架架体，每个机位做一道水平拉结；B：检查外架基础排水是否通常，集水井是否有沉积的杂物，水泵是否工作可靠，发现隐患立即排除；C：在台风暴雨到来前对外架的连墙点进行检查，特别对开口架处、屋面处、浇捣过混泥土反梁的卫生间处，浇捣过混泥土的构造柱处，缺少的立即补齐；D：检查脚手板是否绑扎紧固、上面是否有方木、扣件、钢管、砼块等杂物，如有应立即安排整改；E：检查落地架首层封闭是否严密、检查悬挑架底是否封闭严密、卸载钢丝绳张紧是否符合要求。进入“应急待命”状态，除值班人员坚守岗位外，其他所有人员在原地待命，不得外出，远离迎风门窗,当门窗被峰毁损时，应待风力没有威胁时再行安装，当台风中心经过当地时，风力会减到很小或静止一段时间，切记强风将会专向突然吹袭，应继续留在安全处避风。8.7监测监控措施8.7.1监测监控项目脚手架使用中，应定期检查下列项目：（1）支撑框架、主框架等钢结构件有无锈蚀、变形；（2）受力系统（附着支撑、拉杆等）是否良好、可靠；（3）穿墙螺栓安装是否符合要求，各连接螺栓有无松动；（4）加固件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；（5）安全防护措施是否符合要求；（6）是否超载。8.7.2监控措施安装阶段（1）安装前现场各项配合工作落实到位，确定并指定好现场安装的总指挥监控员、操作人员的具体分工，监督施工安装人员的技术及安全交底到位。（2）所有材料及设备、设施进场严格报审和检验制度，要求提供进场材料合格证，确保所用的材料设备设施合格。（3）安装过程中，对架体结构进行准确测量定位，确定检查保证项目符合规范要求。1）相邻竖向主框架的高差不大于20mm；2）竖向主框架和防倾导向装置的垂直偏差不应大于5‰，且不得大于60mm；3）预留穿墙螺栓孔和预埋件应垂直于建筑结构外表面，其中心误差应小于15mm；使用阶段（1）爬架以一片为一个单元进行提升，在提升过程中，需要对爬架每个机位进行观测，检测其小电箱显示的荷载数据。如果有机位显示数据为异常，整个爬升系统就会报警或停止工作，然后对异常的机位检查，并且进行处理。（2）待整片爬架提升结束后，对整片爬架进行水平观测，以龙骨板的横龙骨为参照，各相邻竖提升点的高差应不大于30mm。发现有存在高差的地方，对其所在机位进行微调，保证整片爬架处于相对水平状态。（3）整栋楼爬架提升完毕后，对分片处设置的3个观测点，查看爬架龙骨板是否处于同一水平，整体架最大升降差不得大于80mm。如果有高低差，及时对个别机位进行微调，最终保证整栋楼的爬架处于相对水平状态。（4）爬架在使用过程中，每个机位的附墙装置都处于工作状态，故对爬架也要进行长期观测并定期进行保养，对于出现问题的构件及时维修或更换，保证爬架在使用工况时的稳定性、安全性。（5）升降中各工位机械操作工检查脚手架运行状态、结构受力状态。防坠装置应进行详细的检查和管理，以确保其工作可靠、有效，检查合格后进行脚手架的交接，脚手架投入使用。（6）脚手架的使用过程中，脚手架的电气控制系统、机械系统、架体等必须定时定期维修保养，核实维修和保养记录。加强现场的巡视，如发现问题立即下达禁止登架作业指令，监控处理和整改的到位，保证所有问题排除后继续使用。在监测期，当偏差超出预警限值时或发现安全问题时，应按照经过项目技术负责人审定签字或紧急情况下经过项目技术负责人确认的技术措施进行处理，重大问题，技术措施应报公司批准。8.7.3架体保修与更换措施附着式脚手架的构配件当出现下列情况之一时应更换或报废：（1）构配件出现塑性变形的。（2）构配件锈蚀严重，影响承载能力和使用功能的。（3）防坠落装置的组成部件任何一个发生明显变形的。（4）弹簧件使用一个单体工程后。（5）穿墙螺栓在使用一个单体工程后凡发生变形、磨损、锈蚀的。（6）钢拉杆上端连接板在单项工程完成后出现变形和裂纹的。（7）电动葫芦链条出现深度超过0.5mm咬伤的。

第九章计算书及相关施工图纸9.1爬升平台设备计算书9.1.1架体搭设情况及计算单元的选择架体搭设情况:架体采用特制型钢与螺栓连接,架体宽度0.6m,步距1.9m~2.1m；架体总高度13.5m；最大直线提升跨度5.5m,架体龙骨板内侧离梁距离0.6m。计算单元的选择:所选取的计算单元必须满足以下两个条件：(1)架体高度与支架跨度的乘积≤84m2；架体计算直线跨度≤6m，折线、曲线跨度≤5.4m。本工程最大提升跨度5.5m,架体总高度13.5m,两项乘积74.25m2,小于规定110m2，本计算按最不利原则，取架体高度13.5m，机位跨度间距5.5m，单机位防护面积74.25m2为计算荷载的单元；机位总覆盖面积小于该面积者不必计算（大于该面积应重新计算）。荷载计算（1）静荷载：由设计图纸综合计算列表如下：序号名称规格单位重量单位数量重量（N）1导轨8#槽钢组合专用178.4N/mm183211.22竖龙骨80×40×3方钢管50.8N/mm94.54800.63龙骨板60×30×3方钢管与2毫米钢板组合专用193.9N/mm33.66515.04封闭翻板20×20×3方通与2毫米钢板组合专用14.6N/mm22.4327.05防护网20×20×3方通与冲孔钢板网组合专用55.9N/m2m2109.26104.36框架斜杆5#槽钢、48×3.0焊管67.9N/mm10679.07承重轮特制专用127.4N/个个2254.88电动提升机7.5吨×9.0米1029.0N/台台11029.09其他200.010静荷载合计P静23783.311外架单位防护面积分摊静荷载N/m2272.5（2）活荷载：当三步架同时作业时取活荷载标准值2kN/m2当为升降状态时取0.5kN/m2，取两层。（3）风荷载：WK＝βz×μS×μZ×WO基本风压WO＝350N/m2（取当地基本风压）高度修正系数μz＝1.79(建筑物高度按100m，地面粗糙度按照C类)冲孔钢板网挡风系数φ＝0.8。μs＝φ×1.3=0.8×1.3＝1.04Wk＝1×1.04×1.79×300＝558.5N/m2（4）荷载合计：按规范取：动力系数γb＝1.05，冲击系数γc＝2.0，恒载分项系数γa＝1.2，活载分项系数γq＝1.4根据设计布置，最大跨度L=5.5m，前后立杆距离H=0.60m。静载：P静＝γa×∑F静＝1.2×23783.3＝28540N活荷载：P活＝γq×L×H×3×2000＝1.4×5.5m×0.60m×3层×2000N/m2＝29232N使用时：P使＝γb×(P静＋P活)＝1.05×(28540＋29232)＝57772N升降时：P升＝P静＋γa×L×H×Wk＝28540＋1.2×5.5×0.60×558.5＝30872N防坠时：P坠＝γc×P升=2×30872＝61744N9.1.2竖龙骨稳定性计验算竖龙骨（80×40×3.0矩形管）抗弯截面系数WX＝13.061cm3，Wy＝8.776cm3，A=6.608cm2，IX＝71.246cm4，IY＝17.571cm4imin＝＝1.630cm使用工况；不组合风荷载作用每个机位的轴心压力设计值N=1.2P静+1.4P活=76584N每个机位由6根竖龙骨承担两端铰接μ=1，===135，查表得=0.375σ=N/(φA)=（76584/6）/(0.375×660.8)=51.51N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！使用工况：组合风荷载作用（计算活荷载标准值按照0.52kN/m2，因为大风天不允许施工，按照升降工况活荷载标准值计算即可）P活升＝γq×L×H×2×558.5N/m2＝1.4×5.5m×0.60m×2层×558.5N/m2＝5442N单立杆的轴心压力设计值N=γb{P静+P活升}/6=1.05{28540N+5442N}/6=6113NMW=1.4×MWk=1.4×ωklah2/10=1.4×558.5×2×2.0/10=0.355KN·m此弯矩由外侧单根竖龙骨承担则σ=N/(φA)+MW/W=6113N/(0.375×660.8)+355000N·mm/8776mm3=24.7+74.1=103N/mm2˂[f]=205N/mm2使用工况按照步距1.9m，竖龙骨稳定性可靠！升降工况：稳定性验算验算竖直杆件失稳，升降时提升力P升＝P静＋γa×L×H×558.5＝28540＋1.2×5.5×0.60×558.5＝30872N分别由导轨和外排3根竖龙骨承担，由于导轨是有2根8#槽钢背对背用圆钢焊接在一起，惯性半径稳定些远大于竖龙骨（80x40x3.0矩形管）的惯性半径，所以只需计算竖龙骨的稳定性即可。步距1.9m，在距离导轨500mm处内外竖龙骨单根承载力N=P升×3/5÷2=9383.1N两端铰接μ=1，===135，查表得=0.375σ=N/(φA)=9383.1N/(0.375×660.8)=38N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！大风天不允许提升作业，所以不需要组合风荷载再计算竖直杆件的提升稳定性。9.1.3全防护升降平台龙骨单元设计计验算：1.全防护升降平台龙骨板的荷载计算：龙骨板矩形管抗弯验算竖龙骨间距不大于2.6m，龙骨板宽度0.6m。2m长龙骨板自重0.4kN,活荷载3kN/㎡。水平龙骨由2根60×30×3.0矩形管抗弯，Wx=6.832cm3。活荷载标准值3kN/㎡2m长龙骨板设计荷载S=γGSGk+γQSQk=1.2×0.4kN+1.4×(3kN/㎡×2.6m×0.6m)=7.03kN则在2m长度方向上线荷载qk=S/L=7.03kN/2.6m=2.7kN/m按两端简支梁验算抗弯：Mmax=qkl²/8=2.7kN/m×（2.6m）2/8=1.76kN·m此弯矩由2根60×30×3.0矩形管承担σ=Mmax/Wx=1.76kN·m/6.832cm3*2=129.4N/mm²˂215N/mm²所以抗弯强度足够。2、龙骨板矩形管挠度验算S=0.4kN+3kN/㎡×2.6m×0.6m=5.08kN（按照JGJ202-2010，计算变形时，应采用荷载的标准值）qk=S/L=5.08kN/2.6m=1.95kN/m==4.6mm˂2.6m/150=17.3mm。所以变形满足要求。9.1.4上、下提升架承重螺栓设计计算提升架与架体、导轨用4个M16螺栓连接。每个提升架通过4个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2，连接螺栓承载抗剪验算为τ＝P升/（4×201）＝30872/（4×201）＝39N/mm2＜[τ]＝125N/mm2满足使用要求。上提升架强度挠度计算：采用两个8#槽钢背对背组合，长度600mm，8#槽钢WX＝16.1cm3IX＝101cm4提升荷载P升＝30872N，两端固接，Mmax＝PL/8=33182N×0.6m/8=2741.6N•Mσ=Mmax/（Wx×2）=2741.6N•M/（16.1cm3×2）=85.1×106N/mm2＜[f]=215N/mm2强度满足要求。Fmax==1.9mm＜600mm/150=4mm挠度满足要求。9.1.5导轨及导轨与架体连接螺栓受力计算导轨制作为成型框架，主要承受垂向荷载。具体受力见计算简图,按“容许应力设计法”进行计算：f≤[f]、τ≤[fv]导轨制作材料为双拼8#槽钢，主要参数为：截面积AS1＝1024.8mm2,导轨小横杆为φ25圆钢，截面积：AS3＝490.6mm2。许用应力[f]＝215N/mm2，[fv]＝125N/mm2（1）导轨承载计算：1）槽钢承载计算：使用状态下：P1=P使/2＝57772/2＝28886N（导轨由两根槽钢组成）σ1＝P1/AS1＝28886/1024.8＝28.7N/mm2＜[f]＝215N/mm2满足使用要求。2）小横杆抗剪计算小横杆件为φ25圆钢，AS3＝490.6mm2使用状态下：计算剪切应力：σ2＝P1/AS3×2面＝28886/（490.6×2面）＝30N/mm2＜[fv]＝125N/mm2满足使用要求升降坠落工况状态下：σ3＝P坠/AS3＝61744/（490.6×2面）＝63.8N/mm2＜[fv]＝125N/mm23）小横杆件焊缝抗剪计算采用直角圆周焊，焊缝高度hf≥6mm，由钢结构设计标准GB50017-2017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf，另由《机械设计手册》第五版第1卷第1篇1-327页表1-4-53建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2(钢结构设计标准GB50017-2017表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：fwt＝160N/mm2)总焊缝长度：L＝25×3.1415×2＝157.1(mm)焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)升降坠落状态下为最不利状态：承受的荷载为：NV＝P坠＝61744Nfv＝NV/helw＝61744/heΣL＝61744/（4.2×157.1）＝95(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2满足使用要求。由计算知，单个结构即可满足要求，导轨主框架内侧这样的结构不少于2个，承载完全满足使用要求。（2）导轨与架体连接螺栓抗剪验算：每个导轨通过10个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm2，连接螺栓承载抗剪验算为τ＝P使/（10×201）＝57772/（10×201）＝29.3N/mm2＜[τ]＝125N/mm2满足使用要求。9.1.6异形附墙支座反力计算架体相对于支座的正常偏心距离为400+330=730mm。RA＝-RB＝P使×0.73/支座纵距＝57772×0.73/3＝14058NFA+FB＝P使＝57772N考虑3个固定附着支座不是均匀承载的情况,不均匀系数取1.3。则FA＝57772×1.3/3＝25034N9.1.7异形附墙支座焊缝计算架体载荷由3个附墙支座承担，每个附着支座承担：FA＝25034N拉力：F拉=FA×1.414=35398N焊缝采用直角焊，双面满焊hf≥6mm，由钢结构设计标准GB50017-2017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf，另由《机械设计手册》第五版第1卷第1篇1-327页表1-4-53建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2(钢结构设计标准GB50017-2017表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：fwt＝160N/mm2)（L50*50）总焊缝长度：ΣL＝50×4＝800mm焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝30872Nfv＝S拉/helw＝35398/heΣL＝35398/（4.2×800）＝12.22(N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2满足使用要求。9.1.8穿墙螺栓强度计验算（1）连接附墙支座螺栓强度验算：该螺栓采用M32螺栓，数量每处1个,螺栓有效截面积：A1s＝615mm2，螺栓在使用时承受剪力和向外的拉力，由钢结构设计标准GB50017-2017中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：普通螺栓：“(Nv/NbV)2+(Nt/Nbt)2]1/2≤1”在该规范的表3.4.1-4中查得3号钢、C级“螺栓连接的强度设计值”螺栓的许用应力值为：fbt＝170N/mm2，fbv＝140N/mm2承受剪力为：NV＝FA＝25034（N）承受拉力为：按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算：Nt＝FA'＝-FB'＝GP使/L＝0.73×57772/3.0＝14303N架体上部最大悬臂高度：5.0m，风载面积为：A=5.5×5.0=29m2风载为：F风=29×Wk＝29×558.5N/m2=16196.5N组合风荷载的最大水平力为：F=Nt+F风=35584NNbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.4(N)Nbt＝ntde2πfbt/4＝282×π×170/4＝115662.9(N)其中：nv＝1，nt＝1则：(Nv/NbV)2+(F/Nbt)2]1/2=[(30872/112591.4)2+(35584/115662.9)2]1/2=0.38≤1。满足使用要求。（2）升降时螺栓的受拉和受剪强度计验算：即：f＝Nt/A≤[fbt]，fv＝NV/A≤[fbv]考虑最不利情况，按荷载最不利情况，偏心G＝0.73m考虑时计算:承受拉力：Nt＝GP坠/L＝0.73×61744/3＝15024N承受剪力：Nv＝33182N则：f＝Nt/As＝15024/615＝24.8（N/mm2)＜[f]＝170N/mm2，满足使用要求，达到抗倾覆能力。fv＝Nv/As＝33182/615＝47.7(N/mm2)＜[fv]＝140N/mm2，满足使用要求（3）防坠落时卸荷支顶器根部螺杆的抗剪力计算使用时：P使＝γb×(P静＋P活)＝1.05×(28540＋29232)＝57772N升降时：P升＝P静＋γa×L×H×Wk＝28540＋1.2×6×0.60×558.5＝30872N防坠时：P坠＝γc×P升=2×30872＝61744N小于M20螺栓的双面许用安全抗剪力Nbv＝nvπd2×fbv/4×2面＝π×202×140/4×2面＝87962.0N，满足使用要求。9.1.9吊挂件螺栓强度验算上吊挂件附墙螺栓采用M32螺栓螺栓，在使用时承受剪力和向外的拉力，由钢结构设计标准GB50017-2017中“同时承受剪力和杆轴方向拉力的普通螺栓和铆钉应分别符合下列公式的要求：普通螺栓：“(Nv/NbV)2+(Nt/Nbt)2]1/2≤1”Nbv＝nvπd2×fbv/4＝π×322×140/4＝112591.4(N)Nbt＝ntde2πfbt/4＝282×π×170/4＝115662.9(N)剪力：NV＝P升＝30872（N）由于吊挂件呈45度角，组合风荷载最大水平拉力F：F=35584NNt=F＝35584N则：=[(30872/112591.4)2+(35584/115662.9)2]1/2=0.36≤1，满足使用要求。9.1.10吊挂件及吊索验算（1）上吊挂件销轴受剪设计计算：吊挂件销轴采用Φ28的Q235A圆钢轴，[f]＝170N/mm2，[fv]＝125N/mm2受剪截面积：As＝615mm2吊挂件提升时承重：P升＝30872Nf＝30872/(2×615)＝25.43(N/mm2)＜[f]＝170N/mm2，满足使用要求（2）上吊挂件焊缝强度计验算：焊缝采用母材（厚度8mm）直角焊，双面满焊hf≥6mm，由钢结构设计标准GB50017-2017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf，另由《机械设计手册》第五版第1卷第1篇1-327页表1-4-53建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2(钢结构设计标准GB50017-2017表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：fwt＝160N/mm2)总焊缝长度：ΣL＝200×4＝800mm焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2mm承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝30872Nfv＝NV/helw＝30872/heΣL＝30872/（4.2×800）＝9.31（N/mm2)＜[τp’]＝118N/mm2，满足使用要求。9.1.11抗倾覆验算根据《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010），“在升降和使用工况下，确保每一架体竖向主框架能够单独承受该跨全部设计荷载和倾覆作用的附着支承构造均不得少于两套。”本项目爬架提升时有两套附墙支座，使用时有三套附墙支座，而连接附墙固定附着支座的穿墙螺栓、附墙固定附着支座侧板、背板、吊挂件及吊挂件螺栓等，均已进行了详细计算，从以上的计算可知，完全能满足要求。在进行附墙支座和穿墙螺杆的强度计验算时均按最上部的支座并组合了风荷载进行计算，完全满足使用要求，在此不再累述。9.1.12提升钢丝绳安全系数验算提升钢丝绳采用Φ20的6×37规格，其破断拉力为P破=246000N；提升载荷P＝F静＋5.5×H×558.5＝23783.3＋5.5×0.60×558.5＝25727N安全系数：P破/P=246000N/25727N=9.5>8,满足安全要求。9.1.13水平附墙支座受力验算水平附墙支座采用两个8#槽钢背对背组合，长度1m，8#槽钢WX＝16.1cm3，IX＝101cm，两个8#槽钢间隔500mm焊接一块6mm厚钢板。Mmax＝FAL×1.3/8=25179.2N×0.5m×1.3/8=2046N•Mσ=Mmax/（Wx×2）=2046N•M/（16.1cm3×2）=63.5N/mm2＜[f]=215N/mm2强度满足要求。焊缝采用直角焊，双面满焊hf≥6mm，由钢结构设计标准GB50017-2017中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下：当力垂直于焊缝长度方向时，σf＝NV/helw≤βtfwf，当力平行于焊缝长度方向时，τf＝NV/helw≤fwf，另由《机械设计手册》第五版第1卷第1篇1-327页表1-4-53建筑钢结构焊缝许用应力中查得焊缝强度许用设计值：角焊缝抗拉、抗压、抗剪：τp’＝118N/mm2(钢结构设计标准GB50017-2017表3.4.1-3焊缝的强度设计值中，自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：fwt＝160N/mm2)总焊缝长度：ΣL＝50×4＝200mm焊缝有效高度：he＝0.7hf＝0.7×6＝4.2(mm)承受平行于焊缝长度方向的荷载为：NV＝P升＝33598Nfv＝S拉/helw＝33598/heΣL＝33598/（4.2×200）＝40N/mm2＜[τp’]＝118N/mm2满足使用要求！9.2爬架最不利机位边梁受力验算9.2.1计算单元的选择:本方案按照使用工况和提升工况分别进行验算，验算的主要内容为螺栓杆的受拉受剪强度验算与其接连的混凝土的局部受压强度验算，根据机位布置以及建筑结构情况，由于悬挑梁的配筋较小，故选取1#楼41号机位间距较大梁配筋较小的阳台处机位,进行最不利验算，机位跨度为5.4m。本计算书取机位附着在边梁上的41号机位最不利，根据《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》第4.1条第2款，梁所受局部压力和竖向集中力与机位之间的跨度有关。9.2.2荷载计算恒荷载架体自重：3.5kN/m导轨自重含葫芦：5.53kN/套活荷载1.架体施工活荷载当三步架同时作业时：2.0kN/㎡当二步架同时作业时：3.0kN/㎡当为升降状态时：0.5kN/㎡2.风荷载本工程地处密集建筑群的城市市区，风压高度变化系数按C类场地取值，武汉市高层施工升降平台基本风压取0.3kN/m2，本楼栋高度108.4m，高度修正系数取1.7，风荷载体型系数。其中，0.8为密目安全网挡风系数，0.6为冲孔网对密目网的倍数。则风荷载为：Wk＝1.0×0.624×1.7×300＝0.32kN/㎡风荷载标准值为：FK=0.32×4.75×5.4=8.2KN（压）9.2.3荷载组合使用及其坠落工况取机位架体跨度为L，按照《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》表2.1规定进行荷载组合。1.恒荷载标准值QGK=架体自重+导轨自重含葫芦=3.5L+5.53=3.5L+5.53kN2.活荷载标准值QQK=活荷载标准值×架体宽×主架体计算跨度=2×3.0×0.6L=3.6LkN3.荷载设计值为（<<依据建筑施工工具式脚手架安全技术规范>>JGJ202-2010中4.1.7条规定坠落工况下不均匀系数γb＝2.0，)：S=2×(γGSGK+γQSQK)=2×[1.2×(3.5L+5.53)+1.4×3.6L]=18.48L+13.272kN升降及其坠落工况1.恒荷载标准值QGK=架体自重+导轨自重含葫芦=3.5L+5.53=3.5L+5.53kN2.活荷载标准值QQK=活荷载标准值×架体宽×主架体计算跨度=2×0.5×0.6L=0.6LkN3.荷载设计值为（<<依据建筑施工工具式脚手架安全技术规范>>JGJ202-2010中4.1.7条规定坠落工况下不均匀系数γc＝2.0)：S=2×(γGSGK+γQSQK)=2×[1.2×(3.5L+5.53)+1.4×0.6L]=10.08L+13.272kN9.2.4使用及其坠落工况，41#机位处框架梁验算使用工况下螺栓验算架体使用阶段，附墙支座不得少于2个。架体重力荷载平均分配到3个支顶器，并将其传给附墙支座。架体重力荷载产生的附加弯矩，对附墙支座节点产生水平拉力和压力，由于每2个附墙支座等距离设置，其简化计算模型见下图。架体荷载S=18.48L+13.272KN选取41#机位进行验算，此处机位承受的架体荷载跨度L为：5.4m。机位的荷载设计值为(组合风荷载)：S=18.48L+13.272kN+Wkhl=18.48×5+13.272+0.502×19.5×4.3=134.83kN使用工况下，导轨式附着升降脚手架的附墙支座一般为3个。假定虚线1-1以上架体荷载P1由节点A承受，虚线1-1和2-2间架体荷载由节点C承受,虚线2-2以下架体荷载由节点E承受。内力计算过程详见《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》。架体高度为13.5m，节点A承受1-1以上架体荷载，高度约为13.5/2-4.2/2=4.65m。根据《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》第4.1条第2款，42#机位螺栓处：剪力：NV=P1=8.65/19.5×134.83=59.8kN拉力：NT=P(L+a/2)/2H=134.83×(0.35+0.6/2)/8.4=10.4kN支顶器螺栓验算支顶器采用1个M20螺栓。由《钢结构设计规范》（GB50017-2017）(以下简称《钢规》)第7.2.1条，式（7.2.1-1）和式（7.2.1-3）得：两者取其较小值，Nbmin=73.2KN>Nv=35KN，满足要求。实际工况如图所示：依上图做受力分析如下图：坠落工况一般为升降工况坠落：S坠＝γc×(SGK+SQK)=2×(21930+2540)=24470N由图知：S坠=F1=F支×cos21.48，所以F支=26296.4N防坠器顶杆连接螺栓为M20，计算按照双剪计算t=f单/As=26296.4N/（2×245mm2）=53.6N/mm2＜320N/mm2（8.8级高强螺栓的强度设计值）附墙支座螺栓验算附墙支座采用1个M32穿墙螺栓。附墙支座最大的水平拉力不考虑风荷载作用，螺栓最大的水平拉力：Nt=X2=143.83×0.65/8.4=9.0kN由《钢规》第7.2.1条，式（7.2.1-1）和式（7.2.1-3）得由《钢规》第7.2.1条，式（7.2.1-5）得：由《钢规》第7.2.1条，式（7.2.1-8）和式（7.2.1-9）得：，满足要求。Nv=59.8KN<Nbc=97.6KN,满足要求。综上，螺栓承载力满足要求。L2(1)梁承载力验算1、内力分析与框架梁相连的板，板厚100mm，板上荷载按照单向板的方式传力，板重为：5.2/2×0.10×25=6.5kN/m。L2(1)截面尺寸为200mm×590mm，跨度为3.4m，梁自重为：0.2×1.2×25=6kN/m,施工荷载为3kN/㎡，梁混凝土强度取C25（，），纵筋为HRB400（），箍筋为HPB300（）。根据《武汉市建筑施工附着式脚手架安全技术要求》第4.1条第2条：梁所受局部压力和竖向集中力：P1=59.6kN，P2=58.8kN梁上均布荷载设计值：q=1.2×(9.25+7.87)+1.4×（3×0.80）=23.9kN/m。为安全保守计算架体对梁的弯矩按单跨简支梁计算，均布荷载按单跨固结计算：M=（59.6×1.4×6.3）/7.9+（58.8×1.6×6.5）/7.9+23.9×7.92/24=206KN·m2、受弯承载力验算框架梁支座处设置2φ14+2φ14由《砼规》式(6.2.10-1)得：206×106≤1.0×14.3×300×665x（665-0.5x）