列管式换热器课程设计教学内容

列管式换热器课程设计精品资料——大学《化工原理》列管式换热器课程设计说明书学院：班级：学号：姓名：指导教师：时间：年月日仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-1-精品资料目录一、化工原理课程设计任务书 2二、确定设计方案 31.选择换热器的类型 2.管程安排三、确定物性数据 4四、估算传热面积 51.热流量 3.传热面积2.平均传热温差 4.冷却水用量五、工艺结构尺寸..........................................................................................................61.管径和管内流速5.壳体内径2.管程数和传热管数6.折流挡板...................................73.传热温差校平均正及壳程数7.其他附件4.传热管排列和分程方法8.接管仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-2-精品资料六、换热器核算 81.热流量核算 3.换热器内流体的流动阻力2.壁温计算 10七、结构设计.................................................................................................................131.浮头管板及钩圈法兰结构设计6.外头盖结构设计2.管箱法兰和管箱侧壳体法兰设计7.垫片选择3.管箱结构设计8.鞍座选用及安装位置确定4.固定端管板结构设计9.折流板布置5.外头盖法兰、外头盖侧法兰设计............1410.说明八、强度设计计算.........................................................................................................151.筒体壁厚计算6.固定管板计算......................182.外头盖短节、封头厚度计算7.浮头管板及钩圈.................193.管箱短节、封头厚度计8.无折边球封头计算算.................169.浮头法兰计算.......................204.管箱短节开孔补强校核......................175.壳体接管开孔补强校核九、参考文献 20仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-3-精品资料一、化工原理课程设计任务书某生产过程的流程如图 3-20所示。反应器的混合气体经与进料物流换热后，用循环冷却水将其从 110℃进一步冷却至60℃之后，进入吸收塔吸收其中的可溶性组分。已知混合气体的流量为 231801kgh，压力为6.9MPa，循环冷却水的压力为0.4MPa，循环水的入口温度为 29℃，出口的温度为 39℃，试设计一列管式换热器，完成生产任务。已知：混合气体在85℃下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）密度190kgm3定压比热容cp13.297kjkg℃热导率10.0279wm℃粘度11.5105Pas循环水在34℃下的物性数据：密度1994.3kgm3定压比热容cp1 4.174kjkgK仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-4-精品资料热导率10.624wmK粘度10.742103Pas二、确定设计方案1． 选择换热器的类型两流体温的变化情况：热流体进口温度 110℃出口温度60℃；冷流体进口温度29℃，出口温度为 39℃，该换热器用循环冷却水冷却，冬季操作时，其进口温度会降低，考虑到这一因素，估计该换热器的管壁温度和壳体温度之差较大，因此初步确定选用浮头式换热器。2． 管程安排从两物流的操作压力看，应使混合气体走管程，循环冷却水走壳程。但由于循环冷却水较易结垢，若其流速太低，将会加快污垢增长速度，使换热器的热流量下降，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程。仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-5-精品资料三、确定物性数据仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-6-精品资料定性温度：对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可取流体进出口温度的平均值。故壳程混和气体的定性温度为110 60T= =85℃管程流体的定性温度为39 29t= 34℃根据定性温度，分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。对混合气体来说，最可靠的无形数据是实测值。若不具备此条件，则应分别查取混合无辜组分的有关物性数据，然后按照相应的加和方法求出混和气体的物性数据。混和气体在85℃下的有关物性数据如下（来自生产中的实测值）：密度 1 90kg/m3定压比热容 cp1=3.297kj/kg?℃热导率 1=0.0279w/m?℃粘度 1=1.5×10-5Pa?s循环水在34℃下的物性数据：密度 1=994.3㎏/m3定压比热容 cp1=4.174kj/kg?K热导率 1=0.624w/m ?K粘度 1=0.742×10-3Pa?s仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-7-精品资料四、估算传热面积1.热流量Q1=m1cp1t17231801×3.297×(110-60)=3.82×10kj/h=10614.554kw2.平均传热温差先按照纯逆流计算，得tm=(11039)(6029)48.3Kln1103960293.传热面积由于壳程气体的压力较高，故可选取较大的 K值。假设K=320W/(㎡k)则估算的传热面积为Ap=Q110614554686.76m2Ktm32048.34.冷却水用量m=Q1=106145543254.3kg/s915486.2kg/hcpiti4.1741010仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-8-精品资料五、工艺结构尺寸1．管径和管内流速 选用Φ25×2.5较高级冷拔传热管（碳钢），取管内流速u1=1.3m/s。仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-9-精品资料2．管程数和传热管数 可依据传热管内径和流速确定单程传热管数Ns=V915486.2/(3600994.3)0.7850.02262721.34diu按单程管计算，所需的传热管长度为Ap686.76L=14mdons3.140.025627按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构。根据本设计实际情况，采用非标设计，现取传热管长 l=7m，则该换热器的管程数为L 14Np= 2传热管总根数 Nt=627×2=12543.传热温差校平均正及壳程数平均温差校正系数：R=T1-T2110605t2t13929P=t2t139290.124T1t111029按单壳程，双管程结构，查【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图5-19得：0.96平均传热温差 tm t tm塑 0.96 48.3 46.4K由于平均传热温差校正系数大于 0.8，同时壳程流体流量较大，故取单壳程合适。4.传热管排列和分程方法仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-10-精品资料采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列 ,隔板两侧采用正方形排列。见【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图 6-13。取管心距t=1.25d0，则t=1.25×25=31.25≈32㎜隔板中心到离其最.近一排管中心距离：S=t/2+6=32/2+6=22 ㎜各程相邻管的管心距为 44㎜。管数的分程方法，每程各有传热管 627根，其前后管程中隔板设置和介质的流通顺序按【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图 6-8选取。5．壳体内径 采用多管程结构，进行壳体内径估算。取管板利用率η =0.75，则壳体内径为：D=1.05tNT/1.05321254/0.751374mm按卷制壳体的进级档，可取 D=1400mm筒体直径校核计算：壳体的内径Di应等于或大于（在浮头式换热器中）管板的直径，所以管板直径 的计算可以决定壳体的内径，其表达式为：Di t（nc 1）2e管子按正三角形排列： nc 1.1Nt 1.1 1254 39取e=1.2d0=1.225=30mmDi=32 （39-1）+2 30=1276mm 按壳体直径标准系列尺寸进行圆整：Di=1400mm仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-11-精品资料6．折流挡板 采用圆缺形折流挡板，去折流板圆缺高度为壳体内径的 25%，则切去的圆缺高度为h=0.25×1400=350m，故可 取h=350mm取折流板间距B=0.3D，则B=0.3×1400=420mm，可取B为450mm。折流板数目NB传热管长17000折流板间距114.514450折流板圆缺面水平装配，见图：【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图 6-9。7．其他附件拉杆数量与直径选取，本换热器壳体内径为 1400mm，故其拉杆直径为Ф16拉杆数量8，其中长度5950mm的六根，5500mm的两根。壳程入口处，应设置防冲挡板。8．接管壳程流体进出口接管：取接管内气体流速为u1=10m/s，则接管内径为4V4231801/(360090)D13.14100.302圆整后可取管内径为 300mm。管程流体进出口接管：取接管内液体流速 u2=2.5m/s，则接管内径为4915486.2/(3600994.3)D23.140.3612.5圆整后去管内径为 360mm六、换热器核算1．热流量核算仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-12-精品资料1）壳程表面传热系数用克恩法计算，见式【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：式（5-72a）：0.361Re0.5510.140Pr3()de0w当量直径，依【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：式（ 5-73a）得4[3t2do2]de=240.02mdo壳程流通截面积：SoBD(1do)4501400(125)0.1378t32壳程流体流速及其雷诺数分别为uo231801/(360090)5.2m/s0.1378Reodeu00.025.2906240001.5105普朗特数Prcp3.2971031.51050.02791.773粘度校正()0.141wo0.360.02796240000.551.7733935.7w/m2K10.02（2）管内表面传热系数：i0.023iRe0.8Pr0.4di管程流体流通截面积：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-13-精品资料Si0.7850.02212540.19692管程流体流速：ui915486.2/(3600994.3)0.19691.3m/s雷诺数：Re0.021.3994.3/(0.742103)34841普朗特数：4.1741030.742103Pr0.6244.96i0.0230.624348410.84.960.45858w/m2K0.023）污垢热阻和管壁热阻：【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：表5-5取：管外侧污垢热阻Ro0.0004m2k/w管内侧污垢热阻Ri0.00062k/wm管壁热阻按【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图5-4查得碳钢在该条件下的热导率为50w/(m·K)。所以Rw0.00250.00005m2k/w50（4）传热系数Ke有：Ke1(doRidoRwdoRo1)idididmo1250.0006250.000052515858202022.50.0004935.7402w/m2K仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-14-精品资料5）传热面积裕度：计算传热面积Ac：AQ110614.554103546.7m2cKetm40248.3该换热器的实际传热面积为 Ap：Ap dolNT 3.14 0.025 7 1254 689.1m2该换热器的面积裕度为ApAc689.1546.7H26%Ac546.7传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务。2.壁温计算Tw tm因为管壁很薄，而且壁热阻很小，故管壁温度可按式 tw c n 计1 1c n算。由于该换热器用循环水冷却，冬季操作时，循环水的进口温度将会降低。为确保可靠，取循环冷却水进口温度为 15℃，出口温度为 39℃计算传热管壁温。另外，由于传热管内侧污垢热阻较大，会使传热管壁温升高，降低了壳体和传热管壁温之差。但在操作初期，污垢热阻较小，壳体和传热管间壁温差可能较大。计算中，应该按最不利的操作条件考虑，因此，取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温。于是有：Twtmtwcn11cn式中液体的平均温 度tm和气体的平均温度分别计算为tm 0.4×39+0.6×15=24.6℃Tm (110+60)/2=85℃仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-15-精品资料c ih o传热管平均壁温

5858w/㎡·K935.7w/㎡·Ktw32.3℃壳体壁温，可近似取为壳程流体的平均温度，即T=85℃。壳体壁温和传热管壁温之差为t8532.352.7℃。该温差较大，故需要设温度补偿装置。由于换热器壳程压力较大，因此，需选用浮头式换热器较为适宜。3．换热器内流体的流动阻力（1）管程流体阻力pt(pipr)NsNpFsNs1,Nplu22,pii2di由Re=34841，传热管对粗糙度 0.01，查莫狄图:【化学工业出版社《化工原理》（第三版）上册】：图 1-27得 i 0.04，流速ui=1.3m/s,994.3kg/m3,所以：pi0.0471.32994.311762.57Pa20.02pru23994.31.322520.55Pa22p1(11762.572520.55)21.542849.4Pa管程流体阻力在允许范围之内。（2）壳程阻力：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-16-精品资料按式计算ps (po pi)FsNs,Ns 1,Fs 1流体流经管束的阻力2uopo FfoNTC(NB 1)2F=0.5fo55880000.2280.2419NTCNT0.51.112540.51.139NB14u05.2m/spo0.5×0.2419×39×(14+1)×905.22=86095.6Pa2流体流过折流板缺口的阻力piNB(3.52B)uo2,B=0.45m,D=1.4mD2pi14(3.520.45)905.2248672Pa1.42总阻力ps 86095.6+48672=1.35×105Pa由于该换热器壳程流体的操作压力较高，所以壳程流体的阻力也比较适宜。仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-17-精品资料（3）换热器主要结构尺寸和计算结果见下表：参数管程壳程流率915486.2231801进/出口温度/℃29/39110/60压力/MPa0.46.9物定性温度/℃3485密度/（kg/m3）性994.390定压比热容/[kj/（kg?K）]4.1743.297粘度/（Pa?s）0.742×1031.5×105热导率（W/m?K）0.6240.0279普朗特数4.961.773设形式浮头式壳程数1备壳体内径/㎜1400台数1结管径/㎜Φ25×2.5管心距/㎜32构管长/㎜7000管子排列正三角形参数排列管数目/根1254折流板数/个14传热面积/㎡689.1折流板间距/㎜450管程数2材质碳钢主要计算结果管程壳程流速/（m/s）1.35.2表面传热系数/[W/（㎡?K）]5858935.7污垢热阻/（㎡?K/W）0.00060.0004阻力/MPa0.042850.135热流量/KW10615传热温差/K48.3传热系数/[W/（㎡?K）]400裕度/%26%仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-18-精品资料七、结构设计1、浮头管板及钩圈法兰结构设计：由于换热器的内径已确定，采用标准内径决、定浮头管板外径及各结构尺寸（参照《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：第四章第一节及GB151）。结构尺寸为：浮头管板外径：D0 Di 2b1 1400 2 5 1390mm浮头管板外径与壳体内径间隙：取 b1 5mm（见《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：表 4-16）；垫片宽度：按《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版） :表4-16：取bn16mm浮头管板密封面宽度：b2 bn 1.5 17.5mm浮头法兰和钩圈的内直径：DfiDi（2b1bn）14002（516）1358mm浮头法兰和钩圈的外直径：Df0 Di 80 1400 80 1480mm仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-19-精品资料外头盖内径：D Di 100 1400 100 1500mm螺栓中心圆直径：Db（）/2（）D0Df013901480/21435mm其余尺寸见《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图4-50。2、管箱法兰和管箱侧壳体法兰设计：依工艺条件：管侧压力和壳侧压力中的高值，以及设计温度和公称直径1400，按JB4703-92长颈对焊法标准选取。并确定各结构尺寸，见《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图 4-50（a）所示。3、管箱结构设计：选用B型封头管箱，因换热器直径较大，且为二管程，其管箱最小长度可不按流道面积计算，只考虑相邻焊缝间距离计算：L"gmin hf 2C dg h1 h2 320 2 100 377 350 50 1297mm取管箱长为1300mm，管道分程隔板厚度取 14mm，管箱结构如《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图 4-50（a）所示。4、固定端管板结构设计：依据选定的管箱法兰，管箱侧法兰的结构尺寸，确定固定端管板最大外径为：D=1506mm；结构如《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图4-50（b）所示。5、外头盖法兰、外头盖侧法兰设计：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-20-精品资料依工艺条件，壳侧压力、温度及公称直径 DN 1500mm；按JB4703-93长颈法兰标准选取并确定尺寸。6、外头盖结构设计：外头盖结构如《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图4-51所示。轴向尺寸由浮动管板、钩圈法兰及钩圈强度计算确定厚度后决定，见《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图 4-51。7、垫片选择：a.管箱垫片：根据管程操作条件（循环水压力 0.4Mpa，温度34。C）选石棉橡胶垫。结构尺寸如《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图 4-39（b）所示：D 1508mm; d 1400mm.b.外头盖垫片：根据壳程操作条件（混合气体，压力 6.9Mpa，温度85。C），选缠绕式垫片，垫片：1609mm1500mm（JB4705-92）缠绕式垫片。c.浮头垫片：根据管壳程压差，混合气体温度确定垫片为金属包石棉垫，以浮动管板结构确定垫片结构尺寸为 1390mm 1358mm；厚度为3mm;JB4706-92金属仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-21-精品资料包垫片。8、鞍座选用及安装位置确定：鞍座选用JB/T4712-92鞍座BI1400-F/S；安装尺寸如《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图4-44所示其中：L6700，LB0.6L0.667004020mm取：LB4000mm，L'CLC1350mm9、折流板布置：折流板尺寸：外径：D DN 8 1400 8 1392mm；厚度取8mm前端折流板距管板的距离至少为 850mm；结构调整为900mm；见《化工单元过程及设备课程设计》（化学工业出版社出版）：图 4-50（c）后端折流板距浮动管板的距离至少为 950mm；实际折流板间距 B=450mm，计算折流板数为 12块。10、说明:在设计中由于给定压力等数及公称直径超出 JB4730-92，长颈对焊法兰标准范围，对壳体及外头盖法兰无法直接选取标准值，只能进行非标设计强度计算。八、强度设计计算仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-22-精品资料1、筒体壁厚计算：由工艺设计给定设计温度 85。C，设计压力等于工作压力为6.9Mpa，选低合金结构钢板 16MnR卷制，查得材料 85。C时许用应力t163Mpa；《过程设备设计》（第二版）化学工业出版社。取焊缝系数 =0.85，腐蚀裕度C2=1mm；对16MnR钢板的负偏差C1=0根据《过程设备设计》（第二版）化学工业出版社：公式（ 4-13）内压圆筒计算厚度公式：=PcDi从而：tPc2计算厚度：=6.9140035.75mm1630.856.92设计厚度：dC235.75136.75mm名义厚度：ndC136.75mm圆整取n38mm有效厚度：enC1C237mm水压试验压力：PT 1.25Pc 1.25 6.91 8.625Mpat所选材料的屈服应力水式实验应力校核：

325Mpa（Di）（）t2e237167.5Mpa167.5Mpa 0.9s 0.9 0.85 325 248.625Mpa水压强度满足气密试验压力：PT Pc 6.9Mpa2、外头盖短节、封头厚度计算：外头盖内径 =1500mm，其余参数同筒体：短节计算壁厚：S=PcDi=6.91500t216338.3mm2Pc0.856.9仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-23-精品资料短节设计壁厚：Sd S C2 38.3 1 39.3mm短节名义厚度：Sn Sd C1 39.3mm 圆整取Sn=40mm有效厚度：Se Sn C1 C2 39mm压力试验应力校核：（Di）（）t2239170.2Mpae压力试验满足试验要求。外头盖封头选用标准椭圆封头：封头计算壁厚：S=PcDi=6.915002t0.5Pc37.822mm21630.850.56.9封头名义厚度：Sn S C1 C2 37.822 1 38.822mm取名义厚度与短节等厚：Sn 40mm3、管箱短节、封头厚度计算：由工艺设计结构设计参数为：设计温度为 34。C，设计压力为0.4Mpa，选用16MnR钢板，材料许用应力

t170Mpa，屈服强度s345Mpa，取焊缝系数 =0.85，腐蚀裕度C2=2mm计算厚度：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-24-精品资料S=PcDi=0.414002t21701.94mmPc0.850.4设计厚度：Sd S C2 1.94 2 3.94mm名义厚度：Sn Sd C1 3.94mm结合考虑开孔补强及结构需要取 Sn 8mm有效厚度：Se Sn C1 C2 8-2 6mm压力试验强度在这种情况下一定满足。管箱封头取用厚度与短节相同，取 Sn 8mm4、管箱短节开孔补强校核开孔补强采用等面积补强法，接管尺寸为3779，考虑实际情况选20号热轧碳素钢管t130Mpa，3779，C2=1mm接管计算壁厚：StPcDi0.43770.68mm2tPc21300.850.4接管有效壁厚：SetSntC1C29-1-90.156.65mm开孔直径：ddi2C3772922.35363.7mm接管有效补强高度：B=2d=2 363.7=727.4mm仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-25-精品资料接管外侧有效补强高度：h1 dSnt 363.7 9 57.2mm需补强面积：A=dS=363.7 1.94=705.6mm2可以作为补强的面积：A1（B-d）(Se-S)（727.4363.7）（61.94）1476.6mm2A22h（1Set-St）fr257.2（6.650.68）130/170522.3mm2A1A21476.6522.31998.9A705.6mm2该接管补强的强度足够，不需另设补强结构。5、壳体接管开孔补强校核：开孔校核采用等面积补强法。选取20号热轧碳素钢管32512钢管许用应力：t137Mpa，C2=1mm接管计算壁厚：StPcDi6.93252tPc213717.98mm6.9接管有效壁厚：SetSntC1C212-1-120.159.2mm开孔直径：ddi2C3252122（1120.15）306.6mm接管有效补强厚度：B=2d=2 306.6=613.2mm接管外侧有效补强高度：h1 dSnt 306.612 60.7mm需要补强面积：仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-26-精品资料A=d =306.6 35.75=10960.95mm2可以作为补强的面积为：A1（B-d）(e-)（613.2306.6）（3735.75）383.25mm2A22h（1Set-St）fr260.7（9.27.98）137/170119.4mm2尚需另加补强的面积为：A4 A-A1-A2 10960.95-383.25-119.4 10458.3mm2补强圈厚度：SkA410458.336.3mmBd0613.2325实际补强圈与筒体等厚： Sk 38mm； 则另行补强面积：A4SK(B-d0)38（613.2325）10951.6mm2A1A2A4383.25119.410951.611454.25mm2A10960.95mm2同时计算焊缝面积 A3后，该开孔补强的强度的足够。6、固定管板计算：固定管板厚度设计采用 BS法。假设管板厚度 b=100mm。总换热管数量 n=1254；一根管壁金属横截面积为：a（d02di2）（252202）176.6mm244开孔温度削弱系数（双程）：0.5两管板间换热管有效长度(除掉两管板厚)L取6850mm计算系数K：K21.32Di?na1.3214001254176.614.85bLb1000.56850100K=3.855仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-27-精品资料接管板筒支考虑，依 K值查《化工单元过程及设备课程设计》化学工业出版社：图4-45，图4-46，图4-47得：G1 2.9,G2 -0.65,G3 2.8管板最大应力:t1Pa（PsPt）G216.41（6.90.4）（0.65）57.4Mpa0.2330.607或t1Pa（PsPt）G316.41（6.90.4）2.8101.2Mpa0.2330.607筒体内径截面积：ADi2140021538600mm244管板上管孔所占的总截面积：C?nd021254252615555.8mm244系数A-C1538600615555.8A0.61538600系数n?a1254176.60.24A-C1538600615555.8壳程压力：Ps6.9Mpa管程压力:Pl0.4Mpa当量压差：PaPs-P（l1）6.90.4（10.24）6.404Mpa管板采用16Mn锻：r150Mpa仅供学习与交流，如有侵权请联系网站删除 谢谢-28-精品资料换热管采用10号碳系钢： t 112Mpa管板管子程度校核：rmax219.6Mpa1.51.5150225Mpatmax101.2Mpat112Mpa管板计算厚度满足强度要求。考虑管板双面腐蚀取C24mm，隔板槽深取4mm，实际管板厚为108mm。7、浮头管板及钩圈：浮头式换热器浮头管板的厚度不是由强度决定的，按结构取 80mm； 钩圈采用B型。材料与浮头管板相同，设计厚度按浮头管板厚加 16mm，定为96mm。8、无折边球封头计算：封头上面无折边球形封头的计算接外压球壳计算，依照GB151-89方法计算。选用16MnR析，封头Ri。气体，内侧为。1100mm，封头外侧85C34C循环水，取壁温45。C。假设名义厚度Sn 50mm；双面腐蚀取C2 3mm，钢板主偏差C1 1.2mm；当量厚度:SeSnC50-3-1.245.8mm