1号房外墙悬挑脚手架施工方案

绿地顾村公园商务广场项目1号房工程外墙悬挑脚手架施工方案上海绿地建设（集团）有限公司2010年7月目录页次工程概况…………..3施工部署……………..3悬挑式双排钢管脚手架施工方案….4四、脚手架拆除方案……..17绿地顾村公园商务广场1号房工程外墙悬挑脚手架施工方案：工程概况：本工程为1号房工程，地上17层、地下二层。地上建筑面积1660m2。建筑物屋面标高为53.8m。在屋面上有一构架，构架顶标高为61.7m。底层室外地面标高为1.40m。结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构。施工现场场地宽广，场地地面较平整。安排全部外墙脚手架搭设材料均用钢管搭设，全部外墙脚手架均为主体、装饰运用，运用荷载依据结构架操作层二排同时承受荷载运用。外墙脚手架总搭设高度为60.3m。一~三层（四层楼面）外墙脚手架安排采纳落地脚手架四层楼面以上外墙脚手架采纳悬挑式脚手架。四~十七层的外墙脚手架在立面高度方向分三段悬挑，第一段为四~九层楼面，其次段为九~十四层楼面，第三段为十四~屋面构架层。每个悬挑段的脚手架搭设最大高度为16.0m二、施工总部署.2.1、外墙悬挑脚手架的设计：、悬挑脚手架共分为三个悬挑段，分别在四层楼面、九层楼面、十四层楼面设置型钢悬挑层，每个悬挑段从楼面采纳16号槽钢作水平挑杆,并设置12.6号槽钢作斜撑，挑架按@1.4m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m，横距1.05m，纵距1.4m，与型钢挑架间距相同,以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上,用、全部钢管均采纳Φ48x3.5mm，质量必需符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,全部扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》和上海市《悬挑式脚手架平安技术规程》。计算时钢管依据Φ48x3.5mm计算。钢管质量必需达到规范和方案要求。三、悬挑式双排钢管脚手架施工方案：3.1.悬挑式脚手架的施工部署：每个悬挑段脚手架搭设高度为16.0m，每个悬挑段从楼面采纳16号槽钢作水平挑杆,下部设12.6号槽钢作斜撑，挑架按@1.4m间距布置，挑架上部的钢管架按结构架要求搭设：步距1.80m，横距1.05m，纵距1.4m，与型钢挑架间距相同,以便立杆均能支在型钢挑架的水平挑杆上。水平挑杆均放在楼板上,用脚手架立杆全部采纳单立杆，立杆纵向间距为1.4m立杆横向间距为1.05米。大横杆步距为1.8米。全部钢管均采纳Φ48x3.5mm，质量必需符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）,全部扣件符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架搭设应符合现行国家标准《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》和上海市《悬挑式脚手架平安技术规程》。计算时钢管依据Φ48x3.5m计算。3.2悬挑式外墙脚手架平面布置：悬挑式外墙脚手架平面布置详见“悬挑脚手架平面布置图”。3.3项尺寸及构造要求细部构造要点：1.悬挑架的水平杆是架体的主要受力杆件，不仅支承上部架体，而且承受架体立杆荷载产生的弯矩，故必需与结构拉牢锚固。本方案是将型钢搁在楼板上，在相应部位，沿挑杆轴线前后预埋2只φ18Ω形钢筋套住挑杆，紧固后焊接坚固。水平杆下设置12.6号槽钢斜撑。2.转角处的悬挑杆用［16做水平支撑，为拐角处不在挑杆处的架体立杆做支承梁，在型钢层面的钢管架均须连续纵向设扫地杆。铺操作层竹笆脚手板时，其纵向水平杆间距不得大于300。3.外架连墙杆应严格按二步二跨设置，切不行疏漏。4.外架剪刀撑应符合以下要求：1).每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆倾角宜在45～60度之间。2).剪刀撑应每段沿架体外立面整个长度和高度连续设置。3).剪刀撑的斜杆宜搭接，其搭接长度必需大于1m，且至少用两个旋转扣件扣牢。4).剪刀斜撑杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。钢管脚手架的搭设要求：.1脚手架搭设运用总要求本工程脚手架全部采纳钢管脚手架。钢管脚手架应按上海市委(87)525号文规定要求执行。平安要求如下：1.材料的规格的质量必需符合有关技术规定的要求。2.严格限制运用荷载，确保有较大的平安储备。3.砌筑脚手架均布运用荷载不超过3000N/m2。4.立杆间距横向1.05米，纵向不超过1.4米5.应有坚固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性。7.搭设过程中要刚好设置联墙杆，避开在搭设中发生偏斜和倾倒。8.脚手板要铺满、铺平、铺稳，不得有探头板。9.搭设完毕后应进行验收，检查合格后才能运用。10.作业层的外侧面应竹片围护，并挂设密目式平安网。12.每隔四层设一道斜挑网。13.架子工必需熟识和严格遵守平安技术操作规程，佩戴和运用劳动爱护用品。14.必需有良好的防电、防雷装置，牢靠的接地装置，同时设置避雷装置。15.六级以上大风、大雪等天气条件时，应暂停在脚手架上作业。.2搭设中的操作要求：1).杆件搭设：搭设依次为：安装挑杆→焊接水平支撑→焊接斜撑→逐根树立立杆，并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆→即与立杆或扫地杆扣紧→按第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一小横杆→安其次步大横杆→其次步小横杆→安装连墙件→第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪力撑→铺脚手片。2).搭设杆件留意事项：①依据杆件的搭设依次和规定的构造方案及尺寸进行摆设。②扣件拧紧程度要适当。③刚好与结构拉结或采纳临时支顶，以确保搭设过程的平安。④不合格的杆件和扣件不能用。⑤随时校正杆件的水平和垂直偏差，随时调整。⑥搭设工人必需佩挂平安帽。⑦未完成的脚手架，在每一收班时要保证架工稳定。3).扣件安装①连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。②装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载实力，稳定和平安影响很大，因此，要求扭力矩限制在30－40N·m，最大不得超过59N·m。4）.挑杆型钢焊接应满焊，如遇对接焊时应两边加焊160*200*10厚钢板。吊环在混凝土结构中的锚固长度应保证560mm长。水平支撑搁置在型钢上后应焊接坚固，焊缝饱满。.3对双排钢管架的构造要求：1.）搭设尺寸选择横距1.05m，纵距1.4m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水平间距2.8m(即二步二跨)，立面采纳全封闭式平安立网(1.8x5.4m)封闭防护。2.）构造要求①立杆接头采纳对接，且要求将接头交织布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点距离不大于步距的1／3。每根立杆底部均插在挑架型钢上的Ф25钢筋上。设置纵横方向扫地杆。纵向扫地杆采纳直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。②纵向水平杆纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。一般采纳对接扣件连接。接头应交织布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。③横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，不应小于100mm。④脚手板要求采纳竹笆脚板，长、宽为1.0x1.2m，采纳平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采纳直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。依据规范要求，脚手板须要满铺。⑤连墙件一律采纳刚性连墙件。连墙件做法详见附图。连墙件采纳花排布置，且宜靠近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必需从底步第一根纵向水平杆处起先设置。连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。⑥剪刀撑每道剪刀撑宽度为4跨，斜杆与水平横杆的倾角为45°—60°之间，采纳整个立面连续设置。斜杆接长采纳绑搭连接，且采纳转扣固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆必需有4个与立杆或水平杆相连的固定点。eq\o\ac(○,7)扣件安装1）、连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，以防雨水进入。2）、装螺栓时应将根部放正和保持适当的拧紧程度，这时脚手架的承载实力，稳定和平安影响很大，因此，要求扭力矩限制在30～40N.M，最大不得超过59N.M。3）防电避雷措施共设置4根避雷针，避雷针采纳φ12镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在主楼外架四角脚手架立杆上，并将全部最小层的大横杆全部连通，形成避雷网络。引下线采纳φ8圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统(即框架柱主筋)连成一体，接触处采纳牢靠焊接。3.4、悬挑式脚手架结构平安性能验算：悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2001）和上海市悬挑式脚手架平安技术规程DG/TJ08-2002-2006。计算参数:双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采纳单立管。立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.60米，立杆的步距1.80米。采纳的钢管类型为48×3.5，连墙件采纳2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.80米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采纳竹笆片，荷载为0.15kN/m2，依据铺设8层计算。栏杆采纳竹笆片，荷载为0.15kN/m，平安网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.55kN/m2，高度改变系数1.7700，体型系数1.1280。悬挑水平钢梁采纳[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.85米，建筑物内锚固段长度2.80米。悬挑水平钢梁采纳支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m，支杆采纳[12.6号槽钢。一、大横杆的计算大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。依据大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.4002支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.4002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.358×106/5080.0=70.567N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满意要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1400.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.684mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满意要求!二、小横杆的计算小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.400/3=0.073kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/3=1.470kN荷载的计算值P=1.2×0.054+1.2×0.073+1.4×1.470=2.211kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.211×=0.780×106/5080.0=153.563N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满意要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利安排的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.054+0.073+1.470=1.597kN集中荷载标准值最不利安排引起的最大挠度V2=1597.260×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.614mm最大挠度和V=V1+V2=2.638mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满意要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.400/2=0.110kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.400/2=2.205kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.110+1.4×2.205=3.268kN单扣件抗滑承载力的设计计算满意要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×16.000=1.997kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采纳竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×8×1.400×(1.050+0.600)/2=1.386kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采纳栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.400×8/2=0.840kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.400×16.000=0.112kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.335kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.400×1.050/2=4.410kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采纳：W0=0.550Uz——风荷载高度改变系数，依据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表的规定采纳：Uz=1.770Us——风荷载体型系数：Us=1.128经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.550×1.770×1.128=0.769kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.335+0.85×1.4×4.410=10.450kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.335+1.4×4.410=11.376kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.769×1.400×1.800×五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.376kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(反抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11376/(0.19×489)=125.221N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满意要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.450kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(反抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10450/(0.19×489)+415000/5080=196.704N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满意要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.769kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.80=10.080m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=10.848kN，连墙件轴向力计算值Nl=15.848kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=60.00/1.58的结果查表得到=0.90；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=89.764kNNf>Nl，连墙件的设计计算满意要求!连墙件采纳双扣件连接，双扣件的抗滑移力为16.0KN。经过计算得到Nl=15.848kN小于扣件的抗滑力16.0kN，满意要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁依据带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体600mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面反抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。受脚手架集中荷载P=11.38kN水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=18.835kN,R2=4.891kN,R3=0.127kN最大弯矩Mmax抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.442×106/(1.05×116800.0)+5.085×1000/2515.0=30.091N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满意要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采纳[16b号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——匀称弯曲的受弯构件整体稳定系数，依据下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(1350.0×160.0×235.0)=1.72由于b大于0.6，依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'b=0.906经过计算得到强度=3.44×106/(0.906×116800.00)=32.54N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满意要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi依据下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini依据以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=19.509kN十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=19.509kN下面压杆以[12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力依据下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=19.51kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.07；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.57cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=5.18m；A——受压斜杆净截面面积，A=15.69cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是184.85N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满意要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采纳焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=19.509kN；lwt为焊接面积，取1569.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=19509.40/1569.00=12.43N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满意要求!十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点假如采纳钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.891kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环依据两个截面计算，依据《混凝土结构设计规范》[f]=50N/mm2；所须要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4891×4/(3.1416×50×2)]1/2=8mm设计采纳￠18圆钢，能满意要求。水平钢梁与楼板压点的拉环肯定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.89kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于4891.44/(3.1416×20×1.5)=51.9mm。3.水平钢梁与楼板压点假如采纳螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满意公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.89kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满意要求!十二、支承结构楼面的验算悬挑槽钢支撑的悬挑钢筋混凝土结构平安性能验算：依据结构布置，在每个悬挑钢筋混凝土梁上所承受的脚手架斜撑传来的力为4根斜撑传来的荷载，荷载较大，必需进行验算。外侧横梁受力简图如下：N为斜撑传来的荷载RA=17.55kn悬挑钢筋混凝土楼面梁的受力简图：P=3*N+0.2*0.5*24*4.2=3*17.55+10.08=62.73KNq=0.35*0.6*24KN/m3+4.2*0.11*24=5.04+11.09=16.13KNMmax=P*1.7+0.5*q*2.3*2.3=62.73*1.7+0.5*16.13*2.3*2.3=106.6+42.66=149.26KN.m计算悬挑梁根部钢筋根部配筋：A=149260000/350*5852=1.25Ag=926mm2原设计悬挑梁的最小配筋为4Φ18，钢筋面积为Ag=1017.36mm2所以结论：原结构设计配筋能满意脚手架支撑平安要求。转角悬挑脚手架计算：悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采纳焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体600mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采纳[16a号槽钢U口水平，型钢支点距离建筑物角点1350mm。型钢截面惯性矩I=866.20cm4，截面反抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=20.75kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为53.727kN型钢固接处的支撑力为-11.668kN型钢最大弯矩Mmax图中距离|MP|=(1.350×1.350+0.800×0.800+1.350×0.800×1.414+3.200×3.200)1/2=3.772m图中角度<MPQ=arcsin(3.200/3.772)=1.013图中角度<OPQ=arctg(0.202/1.350)=0.149每根支撑杆的压力T=53.727/2/sin(1.013)=31.667kN水平型钢的轴向力N=2×31.667×cos1.013×cos0.149=33.165kN型钢抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=20.588×106/(1.05×108300.0)+33.165×1000/2195.0=196.156N/mm2型钢计算强度小于215.0N/mm2,满意要求!2、型钢整体稳定性计算水平型钢采纳[16a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——匀称弯曲的受弯构件整体稳定系数，依据下式计算：经过计算得到b=570×10.0×63.0×235/(1350.0×160.0×235.0)=1.66由于b大于0.6，依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'b=0.900经过计算得到强度=20.59×106/(0.900×108300.00)=211.13N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满意要求!3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力R=31.667kN下面压杆以[12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力依据下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=31.67kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到=0.13；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.57cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=3.77m；A——受压斜杆净截面面积，A=15.69cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是158.92N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满意要求!斜撑支杆采纳焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=31.667kN；lw为斜撑支杆件的周长，取453.00mm；t为斜撑支杆的厚度，t=5.50mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=31666.94/(453.00×5.50)=12.71N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满意要求!4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采纳对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为经过计算得到满意上式的最小对接焊缝面积A=210mm2；其中N——对接焊缝轴向力，N=33.165kN；F——对接焊缝切向力，F=11.668kN；A——水平钢梁满焊的截面积，A=210mm2；ft——对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；