贵州连续钢构铁路桥设计受力计算实例

××铁路初步设计××大桥(68+128+68)m连续刚构计算分析初步设计计算报告2010年5月目录目录I1.概况21.1计算依据、标准和规范21.2计算理论和方法的选择及说明31.3计算软件名称及版本31.4计算参数和计算荷载工况32.施工阶段结构内力和强度分析52.1结构内力52.2混凝土应力62,3钢束应力62.4强度安全系数62.5抗裂安全系数72.6小结73运营阶段结构内力和强度分析93.1主梁内力93.2混凝土应力133.3钢束应力153.4强度安全系数153.5抗裂安全系数173.6小结174结构变形分析184.1竖向挠度184.2横向挠度184.3梁端转角184.4墩顶位移194.5预拱度204.6小结205下部结构检算215.1桥墩检算215.2承台检算215.3桩基础检算216结构动力特性分析261.概况1.1计算依据、标准和规范依据XX提供的地质资料确定主桥的平立面布置、桩基及承台尺寸。计算中参考的岩土层的物理力学特性值见表1-1表1-1建议岩土物理力学指标岩土代号岩土名称稠度或风化程度粘聚力c((kPa))内摩擦角φ(°)基本承载力σ(kPa)基底摩擦系数桩周极限摩阻力(kPa)天然饱和极限抗抗压强度（MPa边坡率临时永久(1)粉质黏土（Q4dl+el）硬塑1.91818180/0.3601:11:1.25(2)碎石土（Q4dl+el）稍密2.2/45250/0.41201:11:1.25(3)卵石土（Q4al+pl）松散~中密2.2/50300/0.41401:11:1.25(4)砂岩泥岩、泥质质砂岩（T1f2）W32.2/35300/0.35901:0.751:1W22.4/45450/0.45/51:0.51:0.75(5)砂岩泥岩、泥质质砂岩夹灰灰岩（T1f1）W32.2/40300/0.41001:0.751:1W22.4/50500/0.5/51:0.51:0.75(6)灰岩（P2c）W32.2/50400/0.51601:0.51:0.75W22.6/60700/0.612.01:0.31:0.5工程技术标准：（1）铁路等级：Ⅰ级（2）桥上线路：双线，线间距5m，直线、坡度20‰(3)旅客列车速度目标值：350km/h，线路平面和重点桥隧工程等预留160km/h净空限界（4）牵引种类：电力（5）闭塞类型：自动闭塞（6）建筑限界：满足开行双层集装箱运输建筑限界要求（7）设计荷载：ZK荷载（客车）；(8)桥梁守护类型：=4\*ROMANIV类设计采用的规范标准：(1)铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）(2)铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范(TB10002.3-2005)(3)铁路桥涵地基和基础设计规范(TB10002.5-2005)(4)铁路桥涵混凝土和砌体结构设计规范(TB10002.4-2005)(5)《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》（2003年10月，北京）（铁建设函[2003]439号）；(6)《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》（2003年6月，北京）（铁建设函[2003]205号)；(7)铁建鉴(1992)93号文《关于南昆线四座大桥横向刚度的补充技术要求》；1.2计算理论和方法的选择及说明初步设计阶段对主桥68+128+68m预应力混凝土连续刚构桥进行了施工过程和成桥运营两个阶段的结构分析。对部分施工阶段和成桥运营阶段结构的强度、刚度、稳定性进行了验算。施工阶段考虑的荷载主要有结构恒载（包括自重，二期恒载、挂篮重及施工临时荷载）、预应力和混凝土的收缩徐变；运营阶段考虑的荷载有ZK活载、体系温差正负20度，制动力、风荷载及10年的收缩徐变。收缩徐变的计算参考公路桥涵规范进行。计算模型中未考虑桥面纵坡。1.3计算软件名称及版本采用Midas/Civil7.4.1对结构进行计算分析。计算模型如下图：1.4计算参数和计算荷载工况结构材料部分：(1)连续刚构梁体采用C55混凝土，弹性模量，泊松比，，；（2）主桥桥墩采用C40混凝土，弹性模量，泊松比，，，墩顶5m范围内采用C55混凝土。(3)梁体纵向预应力及顶板横向预应力采用Ф15.2mm钢绞线，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，其各项技术指标应符合“ASTMA416-94”标准的要求；（4）管道压浆用水泥浆强度等级M40(5)封锚用微膨胀混凝土强度等级C50设计计算参数：（1）梁部顶板宽12m，不需人行道板和托梁，梁体圬工容重按26.5kN/m3，线路设备及道碴自重等(二期恒载)按140kN/m考虑。（2）纵向钢束钢绞线锚下控制应力бcon＝0.7fpk=1302MPa(不包括锚圈口摩擦损失)。（3）塑料波纹管孔道摩阻系数μ＝0.15，孔道偏差系数K＝0.001；金属波纹管孔道摩阻系数μ＝0.35，孔道偏差系数K＝0.003；锚具变形与钢束回缩值（一端）ΔL＝6mm。（4）施工荷载：挂篮、机具、人群等施工荷载重按1250kN计。（5）温差：升降温20℃。（6）竖向荷载动力系数为：1+（1.44/（L0.5-0.2）-0.18）<1,取1。（7）制动力或牵引力:按一线满载时竖向静活载的10%计算。与列车的竖向动力作用同时计算时按列车竖向静活载的7％计算。双线采用一线的制动力。（8）列车横向摇摆力:一个横向100kN的集中力作用在钢轨顶面(9)风荷载强度：按《桥规》规定计算，风压按500Pa。荷载组合：主力：（1）恒载(结构重+二恒)（2）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力主力+附加力：（3）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力+制动力或牵引力+升、降30度（4）恒载+双线ZK活载动力作用+横向摇摆力+长钢轨纵向力+风力+升、降30度2.施工阶段结构内力和强度分析2.1结构内力图2-1最大双悬臂阶段梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）图2-2边跨合拢后梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）图2-3全桥合拢施加二期恒载后梁体恒载弯矩图（单位：kN.m）2.2混凝土应应力在各施工阶段，梁梁部截面最最大压应力力12.443MPa，最大拉拉应力0.4899MPa，满足规规范的要求求。梁部最最大压应力力发生在全全桥合拢后后张拉中跨跨底板束的的施工阶段段。2,3钢束应力力预加应力的过程程中，预应应力钢筋在在锚下的控控制应力应应符合下式式条件：σcon=σpp1+σL≤0.775fpkkσcoon——预应力钢钢筋在锚下下的控制应应力(Mpaa)；σp11——预应力钢钢筋中的有有效预应力力(Mpa))；σL——预应力钢筋中的的全部预应应力损失(Mpaa)。验算：钢束的最大张拉拉控制应力力：锚下控制应力符符合规范要求。2.4强度安全全系数分别以全桥合拢拢作用二期期恒载的施施工阶段根根部截面与与跨中截面面验算为例例：根部截面：根据公式fPPAP＋fSAS－σpa'AAP'－fS'AS'＝fcbx计算中性性轴位置，此此处忽略非非预应力钢钢筋的影响响且AP'=0得简化公公式：fPAP=ffcbx计算中忽略承托托梗腋部分分参与受力力，近似取取x＝18000mm（底底板厚度）跨中截面：根据公式fPPAP＋fSAS－σpa'AAP'－fS'AS'<fcbx得出，应按宽度度为的矩形形截面计算算。因数据较多，其其他截面的的验算过程程此处未给给出，施工工阶段截面面强度安全全系数满足足规范要求求。2.5抗裂安全全系数对于不允许出现现拉应力的的构件，其其抗裂性按按下列公式式计算：正截面对于轴心受拉，小小偏心受拉拉或小偏心心受压构件件：Kfσ≤σc＋fcct对于受弯，大偏偏心受拉或或大偏心受受压构件：：Kfσ≤σc＋γffctγ＝EQ\F(2S0,W0)σ――计算荷载载在截面受受拉边缘混混凝土中产产生的正应应力(Mpaa)；Kf――抗裂安安全系数；；σc――扣除相应阶段预预应力损失失后混凝土土中的预压压应力(Mpaa)；fct――混凝土土极限抗拉拉强度(Mpaa)；γ――考虑混凝凝土塑性的的修正系数数；W0――对所检算的拉应应力边缘的的换算截面面抵抗矩(m3)；S0――换算截面重心轴轴以下的面面积对重心心轴的面积积矩(m3)仍以中跨合拢施施加二期恒恒载后根部部截面的验验算为例：：查该阶段段恒载在根根部截面上上缘产生的的拉应力为为17.44MPa，扣除相相应预应力力损失后混混凝土中的的预压应力力为24..99MPPa，截面塑塑性发展系系数γ＝1.1665，因数据较多，其其他截面的的验算过程程此处未给给出，施工工阶段截面面强度安全全系数满足足规范要求求。2.6小结本章给出了典型型施工阶段段结构的内内力图及强强度和抗裂裂安全系数数的计算，因因施工阶段段和截面数数据较多，计计算中仅示示出了一个个截面的计计算过程，计计算结果表表明，梁体体施工阶段段的强度和和抗裂安全全系数满足足规范的要要求。3运营阶段结构内内力和强度度分析3.1主梁内力力悬浇施工完成，全全桥合拢后后主梁中由由恒载产生生的内力图图见图3-1，数值见见表3-1。活载产产生的内力力包络图见见图3-2，数值见见表3-2。图3-1成桥状态态主梁内力力图表3-1恒载载内力数值值（为I端）单元轴向(kN)剪力-z(kN))弯矩-y(kN**m)1-1.230.02-0.262-141.4-7481.22-139.1993-3373.77-4606.2297112.1994-356.377-5368.669293.9115-86.15-4455.55416619.1156-54.14-2707.00427362.2217-19.16-958.632863.662822.181372.732037.661946.954033.521231.0091042.266727.888-284.77711139452.077-32639..3712-45.7912222.22-75985..8813-132.82215048.115-1305322.0314-261.488179408615-399.31120908.881-2742599.0816-580.91123964.994-3640655.317-1187.55127103.11-4662999.5718-1250.11330043.889-5807555.0319-1326.77133247.553-7075044.7820-1373.00536282.337-8293488.0421-2430.55439494.778-9621899.9222-2601.77142515.777-11061660.423-2749.8845231.225-12382002.82224-2892.2248067.119-13785995.49925-3021.55851027.338-15277005.07726-3178.88954112.778-16859002.35527-3344.55257327.998-18535775.12228-4292.88159490.884-19708110.19929-42.68-2134.004-533.62230-76.11-2302.332-1439.8833117.51-2303.447-1440.5553242.68-2134.004-533.62233-8248.99160660.114-20408113.67734-7198.1175855777735-6904.4455350.446-17496887.85536-6625.1145227357737-6378.77149318.998-14348558.54438-6123.66446490.114-12906665.15539-5867.66843782.118-11547996.440-5576.224077041141-4336.77537641.221-8686211.3242-4149.2234611.448-741995543-3948.6631410.999-6097777.6144-3772.99428472.555-4898477.7745-3043.88425385.331-3817877.7946-2735.99122346.442-2862288.4447-2470.11919392.229-2026800.8348-2231.33616514.882-1308144.4949-2023.55313702.116-70341..9650-1846.99210944.557-21005..2851-1697.6658230.73317368.11752-1579.2225545.97744938.77153-1488.3372893.63361836.99854-1430.665567.6668646.77255-1418.999-15.1668935.88656-1418.99915.1668935.88657-1407.332597.9768625.99558-1371.8872924.39961682.00659-1356.4455578.24444660.66160-1367.5558265.616960.77561-1424.5510986.665-21553..4162-1495.22713745.771-71049..3463-1592.99216564.228-1317011.8464-1710.22319448.99-2037733.6965-1869.22422411-2875555.4166-2047.33125459.774-3833855.4667-2630.775285749468-2688.88231517.113-6120522.7969-2761.33734723470-2827.55537757.99-8717233.4771-3940.33140933.776-10098001.86672-4111.00643955.22-11588338.39973-4258.66546671.221-12952225.73374-4400.22349508-14399663.45575-4568.77152467.115-15934116.376-4701.55355554.665-17559663.95577-485158771.332-19279887.32278-5818.88460914.559-20481229.68879-42.68-2134.004-533.62280-76.11-2302.332-1439.8838117.51-2303.447-1440.5558242.68-2134.004-533.62283-6664.66759238.995-19641666.384-5631.2257115.668-18473444.87785-5353.5515390834486-5095.995082903387-4808.33447880.444-13741339.61188-4552.44645052.449-12342884.77789-42964234544490-4004.1139333.336-9593533.7891-2803.88336167.664-8268777.292-2620.77331390693-2420.22529940.664-5791177.7494-2240.11127004.882-4650800.5595-1524.99223890.333-3630944.4896-1222.44120843.776-2735577.2297-967.16617882.772-1960599.7998-732.55514997.778-1302711.2599-532.78812177.556-75906..47100-363.4559411.999-32721..82101-225.4446691.144-515.733102-113.4553999.09920862.441103-31.971339.43331535.44110419.83-991.65532222.7710554.8-2740.1126625.77210693.2-4488.44715777.885107-141.922-5411.6618387.099108-3211.666-4760.5586128.655109158.15-7513.996-1167.666110-19.78-0.45-0.12图3-2ZK活载载弯矩包络络图图3-3升温引起的梁体体弯矩（kN.mm）图3-4预应力次内力———弯矩（kN.mm）3.2混凝土应力下混应部失下：主力组合作用时时σc≤0.5fc主力加附加力组组合作用时时σc≤0.55fc式中σc――运营荷载及预应应力钢筋有有效预应力力产生的正正截面混凝凝土最大压压应力。fc――混凝土抗压极限限强度。图3-5主力组合下梁体体上缘混凝凝土正应力力包络图图3-6主力组合下梁体体下缘混凝凝土正应力力包络图图3-7主加附（主力++整体升温温）时梁体体上缘正应应力包络图图图3-8主加附（主力++整体升温温）时梁体体下缘正应应力包络图图由上图可见，在在主力组合合下，梁体体上下缘均均处于受压压状态，上上缘最大压压应力13.444MPa，下缘最最大压应力力14.773MPa；在主+附组合下下梁体上缘最大压压应力13.444MPa，下缘最大压压应力14.87MPa，满足规规范的要求求。3.3钢束应力运营阶段荷载作作用下，预预应力钢束束（钢丝，钢钢绞线，预预应力混凝凝土用螺纹纹钢筋）最最大应力应应符合规定定：钢束的张拉控制制应力采用用13022MPa和12755MPa两种，顶顶板的短直直束（N1～N7）和底板板钢束N50，张拉控控制应力采采用12755MPa，其余钢钢束的张拉拉控制应力力采用13022MPa，调整后后的钢束应应力能满足足规范要求求。下表列出其中NN1损失后应应力：应力(扣除短期损失))(N//mm^22)弹性变形损失(N/mmm^2))应力(扣除弹性变形损损失)/应力(扣除短期期损失)徐变/收缩损失(NN/mm^^2)松弛损失(NN/mm^^2)应力(扣除全部损失))/应力(扣除短期期损失)1132.33309-45.813330.9595-66.40006-28.308830.87591134.93329-43.720020.9615-64.6166-28.373330.87951134.933293.31861.0029-3.12877-28.373330.97521136.88813.2311.0028-3.22066-28.42220.9751136.88819.99111.0088-9.00755-28.42220.97591142.066158.84051.0077-9.615-28.551150.97431136.88819.98311.0088-9.003-28.42220.97591142.066158.8431.0077-9.62477-28.551150.97431134.933293.33011.0029-3.11311-28.373330.97521136.88813.22021.0028-3.23544-28.42220.9751132.33309-45.493320.9598-66.28665-28.308830.87631134.93329-43.109920.962-64.29555-28.373330.8804从表中可看到，调调整后的钢钢束应力能能满足规范范要求。因因数据较多多，其他钢钢束的验算算过程此处处未给出，满满足规范要要求。3.4强度安全系数仍以根部截面与与跨中截面面为例验算算截面的强强度安全系系数：在验算截面强度度时，预应应力钢束作作为抗力计计算，钢束束产生的初初内力不计计入组合，仅仅计钢束次次内力。在在验算主力力+附加力组组合下的强强度安全系系数时，截截面弯矩取取各种组合合下的最大大值。图3-9验算强度安全系系数时采用用的弯矩包包络图（主主力组合）图3-10验算算强度安全全系数时采采用的弯矩矩包络图（主+附组合）根据公式fPPAP＋fSAS－σpa'AAP'－fS'AS'＝fcbx计算中性性轴位置，此此处忽略非非预应力钢钢筋的影响响且AP'=0得简化公公式：fPAP=ffcbx计算中忽略承托托梗腋部分分参与受力力，近似取取x＝18000mm（底底板厚度）主力组合时：主加附组合时（弯弯矩取各种种工况下的的最大值）：：跨中截面：根据公式fPPAP＋fSAS－σpa'AAP'－fS'AS'<fcbx得出，应按宽度度为的矩形形截面计算算。忽略普通钢筋的的影响主力组合：主+附组合：因数据较多，其其他截面的的验算过程程此处未给给出，施工工阶段截面面强度安全全系数满足足规范要求求。3.5抗裂安全系数仍以根部截面的验算算为例：主力组合合下（结构构自重+中活载）截截面上缘的的拉应力为为18.66MPa，主力+附加力组组合下截面面上缘的拉拉应力为118.844MPa，扣除相相应预应力力损失后混混凝土中的的预压应力力为24..99MPPa，截面塑塑性发展系系数γ＝1.1665，主力组合下：主+附组合下：因数据较多，其其他截面的的验算过程程此处未给给出，运营营阶段阶段段截面的抗抗裂安全系系数满足规规范要求。3.6小结运营阶段梁部全全部处于受受压状态，压压应力满足足规范要求求，截面的的强度安全全系数和抗抗裂安全系系数义满足足规范要求求。4结构变形分析4.1竖向挠度度计算得到在2线线ZK荷载，中中跨跨中位位移2.994cmm，挠跨比比：2.994/12800==1/43353；边边跨跨中最最大位移00.87ccm，挠跨跨比：0..87/6800==1/78816；4.2横向挠度度计算得到在横向向摇摆力+横向风载+温度荷载载作用下，中中跨跨中横横向位移0.444cm，挠跨比比：0.444/12800==1/299000；；边跨跨中中最大位移移0.355cm，挠跨跨比：0..35/6800==1/199428；；4.3梁端转角角4.3.1梁端端竖向转角角计算得到2线ZZK荷载作作用下，梁梁端竖向转转角0.64‰。5.3.2梁梁端水平折折角计算得到摇摆力力+风+温度荷载作作用下，梁梁端水平转转角0.03‰。4.4墩顶位移计算得到2线ZZK荷载+列车制动动力+纵向风力力作用下，中中间主墩最最大纵向位位移1.661cm。4.5预拱度悬臂施工预应力力混凝土连连续刚构桥桥的预拱度度计算需要要考虑施工工预抛高、徐徐变收缩、温温度、结构构体系转换换活载等影影响产生的的挠度计算算值，其中中施工预抛抛高的确定定在很大程程度上是根根据设计经经验确定，结结构的预拱拱度在施工工图设计阶阶段给出。4.6小结结构的位移反映映了结构的的刚度，由由以上位移移及挠度数数据可以看看出，结构构的刚度满满足规范的的要求。5下部结构检算5.1桥墩检算算计算考虑的荷载载有：恒载：包括上部部桥跨载自自重、二期期恒载、桥桥墩自重、基基础变位的的影响，其其中边墩基基础变位影影响仅使桥桥墩产生位位移；列车荷载：ZKK活载，考考虑列车竖竖向动力作作用，竖向向荷载动力力系数为：：1+（1.44/（L0.5-00.2）-0.118）<1,取1。制动力或牵引力力：制动力力或牵引力力按列车竖竖向荷载的的10％计算，当当与离心力力或列车竖竖向动力作作用同时计计算时，取取列车竖向向静荷载的的7％；风力：包括纵向向风力、横横向风力（墩墩、梁及列列车所受横横向风力），列列车受风面面积按3mm高长方带带计算，其其作用点在在轨顶上22m高处，基基本风压11500kkP。该桥为直线桥，不不考虑列车车离心力。荷载组合：恒＋＋活，取最最不利的荷荷载组合进进行桥墩的的检算。由模型得出主墩墩应力状态态如下：由上图可知：应应力满足要要求。5.2承台检算算承台尺寸的确定定一方面需需要满足桩桩基布置的的要求，另另一方面需需要满足采采用刚性角角的要求。经验证，满足规范要求。5.3桩基础检检算3#墩桩基计算算：1、作用于承台中中心底部的的荷载作用于承台中心心底部的荷荷载可由桥桥墩检算的的Midaas计算模型型提取。N(kN)My(kN.mm)Py(kN)Mx(kN.mm)Px(kN)荷载组合146366..6007703.855.7主力146291..200730362.4主力+纵向附力146366..60038958.99591.1主力+横向附力2.墩顶位位移*控制荷载:主力ddY=0.2440(cmm)[ddY]=4.1223(cmm)dY<[ddY],墩顶位移移不控制!3.单桩桩承载力*荷载组组合:主力P=%144230..75788125(kN))[P]]=%277331..8554468755(kNN)P<<[P]]*荷载组组合:主力+横向附加加力P=%144947..430666406625((kN)[P]==%327798.222656625((kN)P<<[P]]4.桩侧侧土压力*荷载组合合:主力+横向附加加力σmaax=6.551(kPPa)Yo=2(mm)[[σ]=1176.442(kPPa)σmaax<[σ]5.桩身配配筋及检算算*荷载组合合:主力+横向附加加力控制截截面:y=00(m))1)最大大弯矩与最最大轴向力力组合:计算截截面弯矩MM=86..30(kkN.m))计算截截面轴向力力N=139226.411(kN))截面半半径rr=1(m)环形截截面内半径径ro=0(mm)杆件计计算长度loo=99.30((m)钢筋中中心至截面面外缘的保保护层厚度度a=00.0800(m)钢筋直直径φ=200(mmm)钢筋种种类GXX:Ⅱ级钢筋混凝土土强度等级级HB:C300规范规规定之最小小配筋率Uminn=0..15000%弯矩增增大系数η=1.0012考虑弯弯矩增大系系数η后之偏心心距eoo=0.0006(mm)(小小偏心)钢筋根根数Gnn=300砼最大大压应力σh=4.4223(MPPa)砼偏心心受压时之之容许压应应力[[σh]=14.5560(MMPa)钢筋最最大压应力力σgi=44..142((MPa))钢筋最最大拉应力力(小偏心时时最小压应应力)σgl=42..185((MPa))钢筋容容许应力[[σa]=230..000((MPa))实际全全截面配筋筋率uu=0.0003000考虑纵纵向挠曲稳稳定的砼最最大压应力力σw=4.2443(MPPa)砼中心心受压时之之容许压应应力[[σa]=11.7700(MMPa)2)最大大弯矩与最最小轴向力力组合:计算截截面弯矩MM=86..30(kkN.m))计算截截面轴向力力N=121447.699(kN))截面半半径rr=1(m)环形截截面内半径径ro=0(mm)杆件计计算长度loo=99.30((m)钢筋中中心至截面面外缘的保保护层厚度度a=00.0800(m)钢筋直直径φ=200(mmm)钢筋种种类GXX:Ⅱ级钢筋混凝土土强度等级级HB:C300规范规规定之最小小配筋率Uminn=0..15000%弯矩增增大系数η=1.0011考虑弯弯矩增大系系数η后之偏心心距eoo=0.0007(mm)(小小偏心)钢筋根根数Gnn=300砼最大大压应力σh=3.8771(MPPa)砼偏心心受压时之之容许压应应力[[σh]=14.5560(MMPa)钢筋最最大压应力力σgi=38..628((MPa))钢筋最最大拉应力力(小偏心时时最小压应应力)σgl=36..674((MPa))钢筋容容许应力[[σa]=230..000((MPa))实际全全截面配筋筋率uu=0.0003000考虑纵纵向挠曲稳稳定的砼最最大压应力力σw=3.7001(MPPa)砼中心心受压时之之容许压应应力[[σa]=11.7700(MMPa)6.工程程数量桩身的的全部钢筋筋混凝土数数量Vz=4900.0900(m3))4#主墩桩基计算：1、作用于承台中中心底部的的荷载作用于承台中心心底部的荷荷载可由桥桥墩检算的的Midaas计算模型型提取。N(kN)My(kN.mm)Py(kN)Mx(kN.mm)Px(kN)荷载组合292845..8415023..510096.1114432.7793.2主力292764..1387103..49649.519450.8839.4主力+纵向附力292845..8415023..510096.11118307..81325.3主力+横向附力2.墩顶位位移*控制荷荷载:主力+纵向附加加力ddY=1.2553(cmm)[ddY]=4.7996(cmm)dY<[ddY],墩顶位移移不控制!3.单桩桩承载力*荷载组组合:主力P=444420.2292966875(kN))[P]]=753319.667968875((kN)P<<[P]]*荷载组组合:主力+纵向附加加力P=463336.996093375((kN)[P]==903883.611718775(kkN)P<<[P]]4.桩侧侧土压力*荷载组组合:主力+纵向附加加力σmaax=22.114(kPPa)Yo=5(mm)[[σ]=1173.338(kPPa)σmaax<[σ]5.桩身配配筋及检算算*荷载组组合:主力+纵向附加加力控制截截面:y=00(m))1)最大大弯矩与最最大轴向力力组合:计算截截面弯矩MM=33591..55(kkN.m))计算截截面轴向力力N=381559.000(kN))截面半半径rr=1..75((m)环形截截面内半径径ro=0(mm)杆件计计算长度loo=111.72((m)钢筋中中心至截面面外缘的保保护层厚度度a=00.0800(m)钢筋直直径φ=200(mmm)钢筋种种类GXX:Ⅱ级钢筋混凝土土强度等级级HB:C300规范规规定之最小小配筋率Uminn=0..15000%弯矩增增大系数η=1.0006考虑弯弯矩增大系系数η后之偏心心距eoo=0.0095(mm)(小小偏心)钢筋根根数Gnn=922砼最大大压应力σh=4.6880(MPPa)砼偏心心受压时之之容许压应应力[[σh]=14.5560(MMPa)钢筋最最大压应力力σgi=46..425((MPa))钢筋最最大拉应力力(小偏心时时最小压应应力)σgl=30..810((MPa))钢筋容容许应力[[σa]=230..000((MPa))实际全全截面配筋筋率uu=0.0003000考虑纵纵向挠曲稳稳定的砼最最大压应力力σw=3.7996(MPPa)砼中心心受压时之之容许压应应力[[σa]=11.7700(MMPa)2)最大大弯矩与最最小轴向力力组合:计算截截面弯矩MM=33591..55(kkN.m))计算截截面轴向力力N=262555.288(kN))截面半半径rr=1..75((m)环形截截面内半径径ro=0(mm)杆件计计算长度loo=111.72((m)钢筋中中心至截面面外缘的保保护层厚度度a=00.0800(m)钢筋直直径φ=200(mmm)钢筋种种类GXX:Ⅱ级钢筋混凝土土强度等级级HB:C300规范规规定之最小小配筋率Uminn=0..15000%弯矩增增大系数η=1.0004考虑弯弯矩增大系系数η后之偏心心距eoo=0.1137(mm)(小小偏心)钢筋根根数Gnn=922砼最大大压应力σh=3.4774(MPPa)砼偏心心受压时之之容许压应应力[[σh]=14.5560(MMPa)钢筋最最大压应力力σgi=34..365((MPa))钢筋最最大拉应力力(小偏心时时最小压应应力)σgl=18..777((MPa))钢筋容容许应力[[σa]=230..000((MPa))实际全全截面配筋筋率uu=0.0003000考虑纵纵向挠曲稳稳定的砼最最大压应力力σw=2.6112(MPPa)砼中心心受压时之之容许压应应力[[σa]=11.7700(MMPa)6.工程程数量桩身的的全部钢筋筋混凝土数数量Vzz=68869.44799880468875((m3)5#主墩桩基计算：1、作用于承台中中心底部的的荷载作用于承台中心心底部的荷荷载可由桥桥墩检算的的Midaas计算模型型提取。N(kN)My(kN.mm)Py(kN)Mx(kN.mm)Px(kN)荷载组合241078..1102253..84499.112348.44126.3主力241125..0141972..85268.817183.2260.8主力+纵向附力241078..1102253..84499.188040.661150.1主力+横向附力2.墩顶位位移*控制荷荷载:主力+纵向附加加力ddY=2.0443(cmm)[ddY]=4.1223(cmm)dY<[ddY],墩顶位移移不控制!3.单桩承承载力*荷载组组合:主力P=%133095..79499218775(kkN)[[P]=%%432228.31125((kN)P<<[P]]*荷载组组合:主力+纵向附加加力P=%133527..41400625(kN))[P]]=%511873..97655625(kN))P<<[P]]4.桩侧土土压力*荷载组组合:主力+纵向附加加力σmaax=25.448(kPPa)Yo=2(mm)[[σ]=3399