塑胶射出成型问题和对策

塑胶射出成型问题和对策第1页，共178页，2023年，2月20日，星期四Incompletelyfilledpartduetoentrapedair第2页，共178页，2023年，2月20日，星期四積風AirTrap積風(AirTrap)的定義:空氣或氣體不及排出，被熔膠波前包夾在型腔內。

第3页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品1.壁厚差異太大，產生跑道效應(RaceTrackEffect)壁厚差異太大時，薄壁處塑流遲緩，熔膠循厚壁快速超前，有可能對模穴中空氣或氣體進行包抄，形成積風。CAE可以預測充填模式(FillingPattern)和可能的積風點。更改厚度分佈，使壁厚儘可能保持均一，以避免積風。積風AirTrap第4页，共178页，2023年，2月20日，星期四積風AirTrap模具1.澆口(Gate)位置不當澆口位置不當時，塑流有可能包抄空氣或氣體，形成積風。CAE可以預測充填模式(FillingPattern)和可能的積風點。更改澆口位置，可以改變充填模式，積風有可能避免。

2.流道(Runner)或/和澆口尺寸不當多澆口設計時，流道或/和澆口尺寸如果不當，塑流有可能包抄空氣或氣體，形成積風。

CAE可以預測充填模式和可能的積風點。更改流道或/和澆口尺寸，可以改變充填模式，積風有可能避免。

第5页，共178页，2023年，2月20日，星期四積風AirTrap模具3.排氣不良若是排氣不良，波前收口處會捲入空氣或氣體，形成積風。

積風在壓縮下升溫，塑膠表面會變得不光滑(dullness)，進而成顆粒狀(grainy)，(就大部分塑料而言)，最差會變得焦黑(blackburn)，或(就acetal而言)，會變得燼白(whiteburn)。第6页，共178页，2023年，2月20日，星期四積風AirTrap模具3.排氣不良建議的排氣口深度：結晶性材料(CrystallinePolymers)為0.025mm，非結晶性材料(AmorphousPolymers)為0.038mm。當然，材料廠商可以提供更準確的資訊，作為設計參考。CAE可以預測充填模式(FillingPattern)和可能的積風點。在可能的積風點加排氣口，以避免積風。

第7页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機射速過高射速過高時，產生噴流(Jetting)，有可能捲氣成積風。降低射速，可以穩定塑流，防止噴流，避免積風。積風AirTrap第8页，共178页，2023年，2月20日，星期四第9页，共178页，2023年，2月20日，星期四發赤Blush發赤(Blush)的定義:澆口附近產生的雲狀色變。

有時會在塑流通道中形成阻礙處發現。

原因是熔膠破折(MeltFracture)。

第10页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料1.乾燥不足乾燥不足，塑料濕氣重，加熱、混煉、推進時，蒸氣捲入熔膠，進入型腔時，產生銀線，發赤現象常伴隨產生。人們往往忽略乾燥劑的定期再生(RegularRegeneration)。應當就教乾燥器供應商，確實作好樹脂的乾燥工作。檢查乾燥器的空氣進氣管路是否堵塞。空氣進不來，樹脂的濕氣就帶不走，乾燥的動作便徒具形式。發赤Blush第11页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具1.

模溫太低2.熔膠傳送系統(MeltDeliverySystem)有銳角存在尤其是澆口處有銳角時，容易產生發赤現象。有時只要在進澆處採用較大的圓角半徑，即可消除發赤現象。3.冷料井(ColdSlugWell)太小澆道冷料井的直徑應和澆道襯套(SprueBushing)出口直徑同，其深度與直徑同或超過直徑。發赤Blush第12页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具4.澆口太小或進澆處型腔太薄熔膠流量大，斷面積小時，剪切速率(ShearRate)大，剪切應力往往跟著提高，以致熔膠破折(MeltFracture)，產生發赤現象。CAE模擬，可以預測熔膠通過上述狹隘區時的溫度、剪切速率和剪切應力，而CAE一般都會提供各種塑料料溫、剪切速率和剪切應力的上限。CAE工程師可以根據分析結果作相應的調整，很快可以找出適當的澆口尺寸和進澆處型腔厚度。

發赤Blush第13页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.

熔膠溫度太低

2.

射速太快

3.

射壓太高發赤Blush第14页，共178页，2023年，2月20日，星期四Largeareaflash第15页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash毛邊或廢邊(Flash)的定義：熔融塑料流入分模面，滑塊的折動面或配件的間隙所形成的廢料第16页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash塑料流動性太大或太小塑料流動性太大，熔膠太稀，容易滲入模穴各處的間隙，產生毛邊。塑料流動性太小，熔膠太稠，須高壓才能填模，模板有可能撐開，熔膠溢出，產生毛邊。第17页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash模具1.

澆口位置不當澆口位置不當，使得流長太長，須高壓才能填模，模板有可能撐開，熔膠溢出，在澆注系統上游處的分模面產生毛邊。第18页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash模具2.

分模線(land)不當分模線(land)應自模穴外緣向外延伸12mm。再外，公母模就相互分離(relieved)，以保持分模線(land)處模面緊貼，不致溢料。3.承板(SupportPlate)跨距太大

承板(SupportPlate)跨距太大，模板有可能被模穴內的高壓撐開，熔膠溢出，在模板中央處的分模面產生毛邊。可在承板和可動側安裝板之間加間隔塊(SupportBlockorSupportPillar)，縮短跨距。第19页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash模具4.模板太薄模板太薄時，模板有可能被模穴內的高壓撐開，熔膠溢出，模板中央處的分模面產生毛邊。5.模具加工或裝配不當模具加工或裝配不當，模穴邊緣形成過大間隙，熔膠滲出，產生毛邊。澆道襯套(SprueBushing)不可太長，否則公母模無法合緊，造成溢料，產生毛邊。平的分模面的平面度(Flatness)以0.05mm內為宜。第20页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash第21页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash第22页，共178页，2023年，2月20日，星期四毛邊或廢邊Flash模具6.排氣口太深或太淺排氣口太深時，熔膠滲出，產生毛邊。排氣口太淺時，積風不易排出。

加壓排氣時，模板有可能被撐開，熔膠溢出，產生毛邊。

7.鋼材太軟鋼材太軟時，易生凹陷，凹陷若發生在模穴周圍，熔膠滲入，產生毛邊。

第23页，共178页，2023年，2月20日，星期四Flashesonaventingchannel第24页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具8.模面不清模面有異物，模板無法密封，造成溢料，產生毛邊。9.模溫太高模溫太高，熔膠較稀，容易滲入模穴各處的間隙，產生毛邊。

毛邊或廢邊Flash第25页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.鎖模力(ClampForce)不足鎖模力不足時，模板有可能被模穴內的高壓撐開，熔膠溢出，產生毛邊。CAE可以預測所須鎖模力對時間曲線，設定的鎖模力不可小於曲線中最大的鎖模力。盒型模穴的深度若大於25mm，每25mm應以1.1累乘算出來的鎖模力，作為選擇射出成型機的參考。毛邊或廢邊Flash第26页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機2.塑料計量過多塑料計量過多，過量的熔膠被擠入模穴，模板有可能被模穴內的高壓撐開，熔膠溢出，產生毛邊。

3.料管溫度太高或太低料管溫度太高，熔膠太稀，容易滲入模穴各處的間隙，產生毛邊。毛邊或廢邊Flash第27页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機3.料管溫度太高或太低料管溫度太低，熔膠太稠，須高壓才能填模，模板有可能撐開，熔膠溢出，產生毛邊。料溫的設定可以參考材料廠商的建議。料管分後、中、前、噴嘴(Rear,Center,FrontandNozzle)四區，從後往前的料溫設定應逐步提高，每往前一區，增高6oC。若有必要(尤其是對熱敏感的塑料)，可將噴嘴區和/或前區的料溫設定的和中區一樣。

毛邊或廢邊Flash第28页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機4.射壓過高射壓過高時，模板有可能被模穴內的高壓撐開，熔膠溢出，產生毛邊。射壓可從些許缺料注射(ShortShot)開始，每次增加3Bar(50psi)，直到填壓適度為止。

毛邊或廢邊Flash第29页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機5.射速過高或過低射速過高時，熔膠太稀，容易滲入模穴各處的間隙，產生毛邊。射速過低時，熔膠溫度降低，熔膠太稠，須高壓才能填模，模板有可能撐開，熔膠溢出，產生毛邊。每次射壓或射速調整的增量以10%為原則。每次調整後，大約要射膠10次才可達到穩定狀態。毛邊或廢邊Flash第30页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機6.保壓時間太長保壓時間太長，高壓在熔膠內向低壓處傳遞，熔膠在模穴各間隙處伺機滲出的或然率提高，有可能產生毛邊。

毛邊或廢邊Flash第31页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機7.停留時間太長或太短塑料在料管或/和熱澆道中停留時間太長，會使得塑膠變稀，熔膠容易滲入模穴各處的間隙，產生毛邊。停留時間太短，熔膠溫度太低，熔膠太稠，須高壓才能填模，模板有可能撐開，熔膠溢出，產生毛邊。模具要裝在和其射料量相當的射出機上。當射料量在料管容量的20到80%之間，塑化適當，毛邊不易產生。毛邊或廢邊Flash第32页，共178页，2023年，2月20日，星期四操作員1.習慣不好操作員過早或過晚開關成型機的門，塑料運送員不照規定運送塑料等等，都會使得成型結果前後不一致，當料管加熱器因不規律的熱損失而試圖及時補充熱量時，塑料溫度不易均一，而有熱點(HotSpot)產生，熱點附近流動性好，可能造成毛邊。平常應該不斷的教育操作員，讓大家瞭解成型循環不一致可能帶來的麻煩，認清保持良好成型操作習慣的重要性。

採用機器人(Robots)等進行自動化是保持成型循環一致的一條路。

毛邊或廢邊Flash第33页，共178页，2023年，2月20日，星期四Concentricrecordgrooves第34页，共178页，2023年，2月20日，星期四流痕

FlowLineorFlowMark流痕(FlowLineorFlowMark)的定義:成型品表面的線狀痕跡，此一痕跡顯示了熔膠流動的方向。第35页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料1.流動性不佳流長對壁厚比(FlowLengthtoThicknessRatio)大的型腔，須以易流塑料充填。如果塑料流動性不夠好，熔膠愈走愈慢，愈慢愈冷，射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。材料廠商根據特定設計，可以提供專業的建議：以不產生溢料的原則下，選用最易流動的塑料。流痕

FlowLineorFlowMark第36页，共178页，2023年，2月20日，星期四RecordGroovesFlowfrontcoolsdownnearthewallCooleddownouterlayerimpedesdirectfrontalflowtothewallFlowfronttouchesmoldwallagain第37页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料

2.採用成型潤滑劑(MoldingLubricant)不當一般潤滑劑含量在1%以下。當流長對壁厚比大時，潤滑劑含量須適度提高，以確保冷凝層緊貼在模面上，直到製品定型，流痕無由產生。增加潤滑劑含量，須和材料廠商議定後進行。流痕

FlowLineorFlowMark第38页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具1.模溫太低模溫太低會使得料溫下降太快，射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。提高模溫，保持較高料溫，射壓和保壓將冷凝層緊壓在模面上，直到製品定型，流痕無由產生。模溫可從材料廠商的建議值開始設定。每次調整的增量可為6°C，射膠10次，成型情況穩定後，根據結果，決定是否進一步調整。流痕

FlowLineorFlowMark第39页，共178页，2023年，2月20日，星期四

模具

2.澆道(Sprue)、流道(Runner)或/和澆口(Gate)太小澆道、流道或/和澆口太小，流阻提高，如果射壓不足，熔膠波前的推進會愈來愈慢，塑料會愈來愈冷，射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。以CAE在電腦上對不同的熔膠傳送系統(包括澆道、流道和澆口)的充填進行模擬分析，找出理想的澆道、流道和澆口的尺寸(包括長度和斷面有關尺寸如直徑等)，是可行之道。流痕

FlowLineorFlowMark第40页，共178页，2023年，2月20日，星期四3.排氣(Venting)

不足排氣不良，會使得熔膠充填受阻，熔膠波前無法將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。在每一段流道末端考慮排氣，可以避免氣體進入型腔。型腔排氣更不能輕忽。最好採用全周長排氣。CAE模擬熔膠充填，可以幫我們很快的找到所有可能的最後充填處(LastFilledArea)，也就是須要加排氣孔的地方。按圖索驥，萬無一失。模具流痕

FlowLineorFlowMark第41页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.射壓和保壓不足射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。提高射壓和保壓，冷凝層得以緊壓在模面上，直到製品定型，流痕無由產生。

2.停留時間(ResidenceTime)不當塑料在料管內停留時間太短，熔膠溫度低，即使勉強將型腔填滿，保壓時還是無法將塑膠壓實，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。射料對料管料之比(Shot-to-BarrelRatio)，應在1/1.5和1/4之間。流痕

FlowLineorFlowMark第42页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機3.循環時間(CycleTime)不當當循環時間太短時，塑料在料管內加溫不及，熔膠溫度低，即使勉強將型腔填滿，保壓時還是無法將塑膠壓實，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。循環時間須延長到塑膠充分融化，熔膠溫度高到足以使得流動方向的縮痕無由產生為宜。流痕

FlowLineorFlowMark第43页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機4.料管溫度太低料管溫度太低時，熔膠溫度偏低，射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在垂直流動方向的縮痕，狀如年輪。提高料溫，射壓和保壓將冷凝層緊壓在模面上，直到製品定型，流痕無由產生。料溫的設定可以參考材料廠商的建議。料管分後、中、前、噴嘴(Rear,Center,FrontandNozzle)四區，從後往前的料溫設定應逐步提高，每往前一區，增高6°C。若有必要，可將噴嘴區和/或前區的料溫設定的和中區一樣。流痕

FlowLineorFlowMark第44页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機5.噴嘴溫度太低塑料在料管內吸收加熱帶(HeatingBands)釋放的熱量以及螺桿轉動引起塑料分子相對運動產生的摩擦熱，溫度逐漸昇高。料管中的最後一個加熱區為噴嘴，熔膠到此應該達到理想的料溫，但須適度加熱，以保持最佳狀態。如果噴嘴溫度設定得不夠高，因噴嘴和模具接觸，帶走的熱太多，料溫就會下降，射壓和保壓不足以將冷凝的表皮緊壓在模面上，留下熔膠在流動方向的縮痕。提高噴嘴溫度。一般將噴嘴區溫度設定得比前區(FrontRegion)溫度高6°C。流痕

FlowLineorFlowMark第45页，共178页，2023年，2月20日，星期四Jettingstartingatthegate,spreadingovertheentiremoldedpart第46页，共178页，2023年，2月20日，星期四噴流Jetting噴流(Jetting)的定義:自一受限區域(例如噴嘴或是澆口)，到一較厚和開闊的區域，形成的彎曲摺疊似蛇的流痕。第47页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品1.壁厚自薄至厚的斷差太大壁厚自薄至厚的斷差太大，塑流又別無選擇的自薄處快速的流向厚處，會使得流動不穩，可能產生噴流。噴流Jetting第48页，共178页，2023年，2月20日，星期四PoorDesignCausingJettingPart :Handle,RefrigeratorMaterial :ABSProblem :JettingMarkGasPinGate第49页，共178页，2023年，2月20日，星期四氣輔成型冰箱把手澆口及氣針入口澆口太小,導致噴流痕產生厚度差異過大,導致二次噴流痕產生R角過小,氣體通路接近把手內側,外側則因體積收縮造成凹陷痕跡第50页，共178页，2023年，2月20日，星期四

模具

1.澆口位置不當澆口位置不當時，塑流在型腔有自薄流向厚的情形，若薄厚斷差大，流速又快，則流動不穩，可能產生噴流。

2.澆口非沖擊型沖擊型澆口將進澆的熔膠導向一金屬面，以釋除應力，可穩定塑流，避免噴流。重疊式澆口(overlapgate)和潛伏式澆口(submarinegate)即沖擊型澆口之二例。噴流Jetting第51页，共178页，2023年，2月20日，星期四使用重疊澆口以避免噴流AvoidJettingbyUsingOverlapGate差的Poor好的Good第52页，共178页，2023年，2月20日，星期四正確的澆口位置以避免噴流AvoidJettingbyLocatingGateCorrectly差的Poor好的Good第53页，共178页，2023年，2月20日，星期四3.澆口至型腔，斷面積突然變大澆口至型腔，斷面積突然變大時，塑流不穩，容易產生噴流。澆口至型腔，斷面積應逐漸變化，如突片(tab)澆口或是扇形(fan)澆口，塑流得以平穩過渡，噴流得以避免。模具噴流Jetting第54页，共178页，2023年，2月20日，星期四幫浦零件(Part,Pump)塑料(Polymer):POM進澆處(Polymerentrance)：澆口厚(Gatethickness)1.2mm，模穴厚(Cavitythickness)3.2mm問題

(Problem)：噴流(Jetting)第55页，共178页，2023年，2月20日，星期四使用凸片澆口以避免噴流AvoidJettingbyUsingTabGate第56页，共178页，2023年，2月20日，星期四使用適當的澆口形狀以避免噴流AvoidJettingbyProfilingGateProperly差的Poor好的Good第57页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.熔膠溫度太高或是太低噴流與熔膠進澆後的膨脹效應(die-swelleffect)以及熔膠性質(例如粘度及表面張力)的變化有關。對大部分的塑料而言，溫度降低時使得上述的膨脹效應更為明顯，而某些材料，例如rigidPVC，反而是當溫度提高時膨脹效應更明顯。2.射速太高採用最佳化螺桿前進速度曲線(OptimizdRamSpeedProfile)，使熔膠波前能夠先以一較慢速度通過澆口，一旦舌形熔膠在澆口下游形成，螺桿速度可以提高。噴流Jetting第58页，共178页，2023年，2月20日，星期四Solidifiedflowfrontonaglassfiberreinforcedhousing第59页，共178页，2023年，2月20日，星期四短射ShortShot

短射(ShortShot)的定義:塑料未能充滿整個型腔

第60页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料1.流動性不佳流長對壁厚比(FlowLengthtoThicknessRatio)大的型腔，須以易流塑料充填。如果塑料流動性不夠好，熔膠波前行至半途過冷不前，就會短射。材料廠商根據特定設計，可以提供專業的建議：即那一種塑料適用於某一特定設計。CAE模擬可以驗證提議的塑料能否圓滿的完成充填的任務。短射ShortShot

第61页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品1.壁厚太薄壁厚太薄，流阻高，如果射壓不足，熔膠波前的推進會愈來愈慢，在型腔尚未填滿前，即因波前固化而造成短射。

2.壁厚差異太大壁厚差異太大時，在厚壁部分填滿以前，塑流在薄壁處的推進會愈來愈慢，有可能因波前固化而造成短射。短射ShortShot

第62页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具1.模溫太低模溫太低會使得熔膠波前在型腔尚未填滿前，即已過冷不前，造成短射。提高模溫，減少短射機率。模溫可從材料廠商的建議值開始設定。每次調整的增量可為6°C，射膠10次，成型情況穩定後，根據結果，決定是否進一步調整。CAE模擬可以驗證不同模溫的適用性。短射ShortShot

第63页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具

2.澆道(Sprue)、流道(Runner)或/和澆口(Gate)太小澆道、流道或/和澆口太小，流阻提高，如果射壓不足，熔膠波前的推進會愈來愈慢，在型腔尚未填滿前，即因波前固化而造成短射。以CAE在電腦上對不同的熔膠傳送系統(包括噴嘴、澆道、流道和澆口)的充填進行模擬分析，找出理想的噴嘴、澆道、流道和澆口的尺寸(包括長度和斷面有關尺寸如直徑等)，是可行之道。

短射ShortShot

第64页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具

3.澆口(Gate)的數目或位置不當無論澆口的數目或位置不當，都會使得流長(FlowLength)太長，流阻太大。如果射壓不足，熔膠波前的推進會愈來愈慢，在型腔尚未填滿前，即因波前固化而造成短射。以CAE在電腦上對不同的澆口設計進行模擬分析，找出澆口的最佳數目和位置是聰明的作法。

4.冷料井(ColdSlugWell)未設或設計不當澆道和每一段流道末端應加冷料井。冷料井的尺寸要恰當，上游不可有阻擋物(如拔料銷)，才不會影響其捕捉冷料的功能。否則任一未捕捉的冷料順流而下，都有可能堵塞澆口或小的流道，而造成短射。

短射ShortShot

第65页，共178页，2023年，2月20日，星期四第66页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具

5.排氣(Venting)不足排氣不良，會使得熔膠充填受阻，甚至產生短射。在每一段流道末端考慮排氣，避免流道內的氣體進入型腔。型腔排氣更不能輕忽。澆口對面的分模面上，考慮加排氣孔，對應於製品盲孔末端處，考慮加排氣頂出銷。CAE模擬熔膠充填，可以幫我們很快的找到所有可能的最後充填處(LastFilledArea)，也就是須要加排氣孔的地方。按圖索驥，萬無一失。加裝抽真空系統，在充填前和充填時進行抽氣，是一有效方法。對於某些咬花裝飾製品而言，這可能是唯一的排氣良方。

短射ShortShot

第67页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.注塑材料不足塑料計量過少，注塑的材料不足以填滿型腔的每一角落，熔膠固化後自然形成不完全的製品。調整螺桿回程，使得每次射料充足。注意保持3mm緩充(Cushion)。

2.料管溫度太低料管溫度太低時，在型腔尚未填滿前，熔膠波前即已固化不動，成型的製品自然不完全。提高料溫，使得熔膠波前在型腔填滿前，不至於固化到停止的狀態。CAE模擬可以驗證不同料溫的適用性。短射ShortShot

第68页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機3.背壓不足背壓可以增加相對運動的熔膠分子間的阻力和摩擦熱。此一摩擦熱幫助塑化和促進均勻混煉。背壓不足，會使熔膠無法獲得足夠的熱量。冷料在型腔填滿前，即已固化不移。提高背壓，使得型腔得以填滿。背壓可從3Bar(50psi)開始，每次增加0.3Bar(5psi)，直到充填完全為止。

短射ShortShot

第69页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機4.射壓或射速過低射壓或射速過低，使得熔膠在過冷前，無力完成型腔充填的任務，短射因而發生。增加射壓或射速自然可以改善。射壓和射速是相關連的，同時增加二者並不恰當。因為進行調整前，並不清楚造成短射的原因是射壓還是射速。應擇一調整，觀其後效，再決定下一步動作。每次射壓或射速調整的增量以10%為原則。每次調整後，大約要射膠10次才可達到穩定狀態。CAE模擬可以驗證不同射壓或射速的適用性。短射ShortShot

第70页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機5.

射出時間(BoosterorInjectionTime)過短射出時間太短時，充填動作不會應運而生，短射卻隨之而來。射出時間的設定可從0.5秒開始。成型結果對射出時間非常的敏感，每次調整射出時間的增量以0.1秒為宜，射膠2到3次後，再作下一次調整。

CAE模擬可以驗證不同射出時間的適用性。射出時間中至少要考慮螺桿推到底後，停留原處至少2秒的時間，免得因螺桿回程太早而造成短射。

短射ShortShot

第71页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機6.料斗出料口堵塞(BridginginFeedThroat)料斗出料口即料管進料口，此乃塑料在射出成型機受熱之首站。如果塑料在此處之溫度接近樹脂的軟化點(SofteningPoint)，就有可能相互結合(此謂搭橋，英文名Bridging)，形成路障，使得新料難以進入料管，造成缺料，以致短射。降低料斗出料口溫度，此一溫度應比樹脂的軟化點低。可請塑料供應商提供此一資料。如果上述溫度降不下來，檢查料斗出料口周圍冷卻管路是否堵塞。冷卻管路堵塞使得冷卻液滯流，冷卻液滯流使得冷卻效率大為減低，這樣料口溫度當然居高不下。

短射ShortShot

第72页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機7.止回閥(Non-ReturnValve)間隙太大止回閥防止料管內螺桿前的熔膠在射出階段回流。當螺桿前端、止回閥和料管之間的間隙太大時，止回閥的密封功能喪失，螺桿前端的熔膠回流到其上游的螺桿和料管之間，射料量不足，自然發生短射。塑料藉玻纖補強時，料管內各零件容易磨耗，而使得上述間隙愈來愈大。檢查止回閥機構，更換過度磨損的零件；一般將止回閥的滑環設計得較其他昂貴的零件來得容易磨耗，可先檢查滑環。量測所有零件的尺寸，並和供應商的建議值作對比，如果任一零件不在公差之內，將其換新。

短射ShortShot

第73页，共178页，2023年，2月20日，星期四空洞或/和凹陷的形成Voidor/andSinkMarkForming空洞

(Void)凹陷

(SinkMark)第74页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機8.噴嘴(Nozzle)太小噴嘴(Nozzle)，流阻提高，如果射壓不足，熔膠波前的推進會愈來愈慢，在型腔尚未填滿前，即因波前固化而造成短射。以CAE在電腦上對不同的熔膠傳送系統(包括噴嘴、澆道、流道和澆口)的充填進行模擬分析，找出理想的噴嘴、澆道、流道和澆口的尺寸(包括長度和斷面有關尺寸如直徑等)，是可行之道。9.射出機料管容量(Capacity)太小每次射料量應在料管容量的20到80%之間。如果射料量大於料管容量的80%，下一次射料塑化不及，流阻大，可能發生短射。模具要裝在和其射料量相當的射出機上。當射料量在料管容量的20到80%之間，塑化適當，短射不易產生。

短射ShortShot

第75页，共178页，2023年，2月20日，星期四Sinkmarksnearribs第76页，共178页，2023年，2月20日，星期四凹陷或空洞SinkMarkorVoid凹陷(SinkMark)的定義:成型品表面的局部塌陷(或呈酒窩狀或呈溝壑狀)空洞(Void)的定義:成型品內部的空洞第77页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品1.肋(Rib)太厚肋厚時，肋和底板相遇處也厚，此處塑膠集中，冷卻時，周圍的肋和板先行固化，此一肋、板交會處的中央仍然保持液態，後凝的塑膠在先固化的塑膠上收縮，對其周圍塑膠有吸入(Sucking-in)的作用。如果任何一處凝結層較為薄弱(一般就在和肋相對的模面處)，該處就有可能因為塌陷而形成凹陷。如果凝結層夠強，上述肋、板交會處的中央就會形成空洞。肋的厚度以底板厚度的50%為宜，甚至可以更薄。CAE模擬，可以藉凹陷指數(SinkIndex)的預測，瞭解不同肋厚設計對凹陷或空洞的影響。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第78页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具和肋相對的模面溫度太高(易形成凹陷)和肋相對的模面溫度若較其附近高(一般的確如此，因為附近熔膠集中，熱負荷大，模溫居高不下)，該處凝結層薄，剛性不夠，中央的熔膠固化時，有可能將較薄的凝結層向內拉成凹陷。和肋相對的模面須加強冷卻，降低該處模溫，使得凝結層較快形成，當凝結層較厚時，剛性較大，凹陷不易產生。模溫設定時可從材料廠商的建議值開始設定。每次調整的減量(或增量)可為6°C，射膠10次，成型情況穩定後，根據結果，決定是否進一步調整。CAE可以藉凹陷指數(SinkIndex)的預測，瞭解不同冷卻設計和模溫對凹陷的影響。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第79页，共178页，2023年，2月20日，星期四凹陷指數(原始設計)第80页，共178页，2023年，2月20日，星期四凹陷指數(修正設計)第81页，共178页，2023年，2月20日，星期四

模具

2.澆道(Sprue)、流道(Runner)或/和澆口(Gate)太小澆道、流道或/和澆口太小，流阻提高，如果射壓不足，型腔無法填實，熔膠密度小，發生凹陷或空洞的機率大。以CAE在電腦上對不同的熔膠傳送系統(包括澆道、流道和澆口)的充填進行模擬分析，找出理想的澆道、流道和澆口的尺寸(包括長度和斷面有關尺寸如直徑等)，是可行之道。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第82页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具3.

澆口(Gate)的數目或位置不當無論澆口的數目或位置不當，都會使得流長(FlowLength)太長，流阻太大。如果射壓不足，型腔無法填實，熔膠密度小，發生凹陷或空洞的機率大。以CAE在電腦上對不同的澆口設計進行模擬分析，找出澆口的最佳數目和位置是聰明的作法。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第83页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機1.料管溫度太高料管溫度太高時，熔膠密度小，冷卻時，貼近型腔表面的熔膠先固化成凝結層(FrozenLayer)，塑膠體積收縮，型腔中央的熔膠密度更小，等到中央的熔膠也逐漸固化時，型腔中央會空洞化，空洞的內壁滿佈張應力，如果凝結層的剛性不夠，就會向內塌陷，形成凹陷。如果凝結層的剛性夠，空洞仍留存在製品之中。降低料溫，熔膠密度大，發生凹陷或空洞的機率小。CAE模擬分析的輸出包括凹陷指數(SinkIndex)的分佈，凹陷指數大者，發生凹陷或空洞的可能性大，CAE可以幫助選擇凹陷或空洞可能最小的設計。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第84页，共178页，2023年，2月20日，星期四

射出成型機2.

冷卻時間不夠(易形成凹陷)冷卻時間不夠，塑膠凝結層不夠厚，無法抵抗內部熔膠固化收縮時產生的拉力，形成凹陷。材料供應商可以針對不同的塑料和製品厚度，提供冷卻時間的建議值。CAE模擬可以根據不同的冷卻時間預測不同的凹陷指數(SinkIndex)，當凹陷指數大於許容值時，應採用更長的冷卻時間。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第85页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機3.緩衝(Cushion)或/和保壓不足

保壓壓力或保壓時間不夠，型腔內的塑膠因為壓力偏低或補充料不足而填壓不實，密度小，發生凹陷或空洞的機率大。緩衝變0時，螺桿到底，不再前移。熔膠冷卻、收縮時壓力降低，螺桿卻無法增壓，造成保壓不足，發生凹陷或空洞的機率大。緩衝至少要有3mm才夠。保壓壓力要足夠。保壓時間至少2秒。CAE模擬可以找出保壓壓力和保壓時間的理想值，根據此值設定後，再作微調，是聰明的作法。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第86页，共178页，2023年，2月20日，星期四

射出成型機4.止回閥(Non-ReturnValve)失靈止回閥防止料管內螺桿前的熔膠在射出階段回流。當螺桿推動定量的料前進時，如果止回閥磨損、破裂或座落不當，熔膠可能滑過(slippast)螺桿前端、止回閥和料管之間的間隙，產生回流，使得螺桿推到底(bottomout)，緩衝消失，發生凹陷或空洞的機率大。將止回閥從螺桿前端移下，檢查各接觸面，若有焦膠(BurnedPlastics)在面上，用金屬絲刷(WireBrush)清除；切忌使用噴燈(Torch)燒掉塑膠，因為高熱會軟化閥金屬，使其加速磨損。如果在接觸面上發現刻痕(Nicks)、裂縫(Cracks)或坑洞(Pits)，有此缺陷的零件應當更換。凹陷或空洞SinkMarkorVoid第87页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak條紋(Streak)的定義:熱劣解條紋的定義：

成型品表面延著流向形成的噴濺狀線條分子鏈縮短產生銀線(SilverStreak)，分子成塊變質產生褐線(BrownStreak)。兩者皆可稱為燃燒條紋(BurnStreak)。第88页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料乾燥不足。乾燥時溫度過高或/和停留時間過長。

模具1.澆口太小2.澆口或/和流道不順暢3.型腔有水4.模溫太低5.排氣不足條紋

Streak第89页，共178页，2023年，2月20日，星期四射出成型機熔膠溫度太高2.停留時間過長射速太快4.射壓太高5.螺桿轉速太快，塑化時剪切速率太大條紋

Streak第90页，共178页，2023年，2月20日，星期四Burntstreaksduetoexcessiveresidencetimeintheplasticizingcylinder第91页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料停留時間可以下式計算：Resinresidencetimecanbecalculatedasbelow:1.4x使用塑料比重x料管料量x成形循環時間

聚苯乙烯比重

x射料量1.4xsp.grav.,plasticxinjectioncap.Xmoldingcyclesp.grav.,PSxmoldedshotweight1.4是一乘數(一般在1和2之間)，它將螺桿內的塑料一併考慮。1.4isamultiplier(typicallybetween1and2)takingtheresininthescrewflightsintoaccount.塑料停留時間

ResinResidenceTime第92页，共178页，2023年，2月20日，星期四最短和最長停留時間

MinimumandMaximumResidenceTime最短和最長的停留時間應遵照材料廠商的建議。如果特定的指示無從獲得，最短和最長的停留時間可以1.5和4分鐘為準。Minimumandmaximumresidencetimesshouldfollowresinsupplier’srecommendationsorbetween1.5and4minutesifspecificguidelinesarenotfound.第93页，共178页，2023年，2月20日，星期四4型腔看台杯模

4Cav.StadiumCupMold第94页，共178页，2023年，2月20日，星期四材料Material 聚丙烯

PP射料量

ShotWeight 50g(4cav.)進澆

Gating 熱澆道HotRunner流長

FlowLength 152mm壁厚

WallThickness 0.5mm流長/壁厚比

L/tRatio 304循環時間

Cycle 3.95sec.4型腔看台杯模

4Cav.StadiumCupMold第95页，共178页，2023年，2月20日，星期四震雄注塑機捷霸JM268MKIII-C的料管料量為795克，塑料停留時間為:TheinjectioncapacityofChenHsongmachineJETMASTERJM268MKIII-Cis795g,theresinresidencetimeis1.4x使用塑料比重x料管料量x成形循環時間聚苯乙烯比重

x射料量1.4xsp.grav.,plasticxinjectioncap.Xmoldingcyclesp.grav.,PSxmoldedshotweight=1.4x0.91x795x3.95

1.05x50=76.2(sec.)沒有材料裂解的問題，因為76.2秒遠小於4分鐘。Nomaterialdegradationproblems,because76.2sec.ismuchlessthan4min.4型腔看台杯模

4Cav.StadiumCupMold第96页，共178页，2023年，2月20日，星期四要維持每3.95秒的射料量50克(PP)，至少須要14.6克/秒[50x(1.05/0.91)/3.95]的熔膠能力。當機器(震雄捷霸JM268MKIII-C)的熔膠能力是46克/秒時，塑料停留時間76.2秒雖然小於1.5分鐘，但顯然不會有問題。Inordertocontinuouslyinjectshotweightof50g.(PP)onceevery3.95sec.,aplasticizingcapacityof14.6g./sec.[50x(1.05/0.91)/3.95]isaminimumrequirement.Whentheplasticizingcapacityofthemachine(ChenHsongJETMASTERJM268MKIII-C)is46g./sec,itisobviouslynoproblemeventhematerialresidencetimeof76.2sec.islessthan1.5min.4型腔看台杯模

4Cav.StadiumCupMold第97页，共178页，2023年，2月20日，星期四Streaksduetoexcessivemoisturecontentofthegranules第98页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak水氣條紋(MoistureStreak)的定義：塑料在貯存和成型過程中，吸收潮氣，在熔膠內蒸發成水蒸氣。水蒸氣在接近波前時形成氣泡(Blister)，並逐漸膨脹，氣泡到了波前時爆裂，並捲到模面，被拉長成銀色條紋狀，留影於製品表面。第99页，共178页，2023年，2月20日，星期四水氣條紋MoistureStreak第100页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料乾燥不足。2.材料貯存不當

模具1.模溫控制系統漏水2.模面形成凝結水條紋

Streak第101页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak射出成型機熔膠溫度太高2.射速太快射壓太高4.螺桿轉速太快，塑化時剪切速率太大5.停留時間過長第102页，共178页，2023年，2月20日，星期四Colorstreaksduetoanincompatiblemasterbatch第103页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak色彩條紋(ColorStreak)的定義：

第104页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料1.著色時，顏料(Pigment)凝集成塊使得色彩濃度不同。塑膠、成型參數、黏著劑(Adhesives)和其他添加劑(Additives)都有可能造成這種分布不勻的現象。2.在自廠以染料(Dye)染色時，染料顆粒在熔膠內沒有完全溶解。射出成型機1.顏料對過高的成型溫度和過長的停留時間敏感，以致變色。這種色變若是由於熱裂解，可歸類為燃燒線條(BurntStreak)。條紋

Streak第105页，共178页，2023年，2月20日，星期四Airstreak(nearthesprue)duetosuckedinairduringdecompression第106页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak空氣條紋(AirStreak)的定義：第107页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具1.充填時空氣無法及時逸出，帶到產品表面，並且在流動的方向被拉伸。2.在浮或凹字、肋、拱形物、以及凹處下游積聚的空氣有可能被後到的熔膠蓋住，形成空氣條紋或鉤狀空氣囊(AirHookorFishHook)。射出成型機螺桿倒退釋壓時，吸入空氣，射出時，空氣被捲經澆口，進入模穴，推到模壁(澆口附近尤多)，並被凝結的塑膠包圍，形成空氣條紋。螺桿捲入空氣。條紋

Streak第108页，共178页，2023年，2月20日，星期四鉤狀空氣囊AirHookorFishHook第109页，共178页，2023年，2月20日，星期四Glassfiberstreakduetoorientationnearthesprue第110页，共178页，2023年，2月20日，星期四條紋

Streak玻纖條紋(GlassFiberStreak)的定義：第111页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料1.玻纖被波前捲到模壁時，立即凝結，這時玻纖四周並沒有足夠的熔膠包圍。2.玻纖和塑膠的收縮比是1:200，玻纖妨礙了塑膠的收縮，使得表面不勻。條紋

Streak第112页，共178页，2023年，2月20日，星期四翹曲(Warpage)的定義:製品頂出後不規則的尺寸變化裂紋(Cracking)的定義:製品開裂。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第113页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料

強度不夠薄殼成型時，選擇易流塑膠是很自然的。但是易流塑膠往往不夠剛強，殘餘應力即使不很大，也有可能造成翹曲，甚至開裂。選擇塑膠應以容易流但不會產生溢料(Flash)為準。可以參考材料廠商的建議。CAE模擬可以驗證提議的塑料能否成型翹曲、開裂最小的製品。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第114页，共178页，2023年，2月20日，星期四塑料2.乾燥不足乾燥不足，塑料濕氣重，加熱、混煉、推進時，蒸氣捲入熔膠，熔膠結合不佳，開裂的可能性就大。人們往往忽略乾燥劑的定期再生(RegularRegeneration)。應當就教乾燥器供應商，確實作好樹脂的乾燥工作。檢查乾燥器的空氣進氣管路是否堵塞。空氣進不來，樹脂的濕氣就帶不走，乾燥的動作便徒具形式。使用漏斗型乾燥器(HopperDryer)時，塑料在乾燥器內的停留時間，應當連續2小時以上。無論使用何種乾燥器，乾燥後的塑料應置封閉容器內，以防受潮。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第115页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品

製品厚、薄差異太大薄的地方先冷，厚的地方後冷。厚薄差異大時，體積收縮率差異(VolumetricShrinkageDifference)大，殘餘應力大。當殘餘應力克服了零件的強度，就會產生翹曲，甚至開裂。ShrinkageFixture或許可以治標，但不能治本，因為Fixture無法消除殘餘應力。當製品移至高溫或其他惡劣環境下，殘餘應力會釋放出來，翹曲或開裂還是有可能產生。治本之道是作好製品設計，使得製品厚度均一，冷卻時體積收縮率差異小，殘餘應力小，翹曲或開裂的可能自然小。CAE模擬，可以找出幾個提議的製品設計中翹曲位移最小者，此一設計即翹曲或開裂可能性最小的設計。

翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第116页，共178页，2023年，2月20日，星期四Y軸變形量(原始設計)第117页，共178页，2023年，2月20日，星期四Y軸變形量(修正設計)第118页，共178页，2023年，2月20日，星期四製品2.製品含銳角(開裂)銳角使得應力集中(StressConcentration)，開裂的可能性大。3.嵌件(開裂)有嵌件時，應充分預熱後使用，或選擇膨脹係數較接近塑膠的鋅、鋁以代替鋼、鐵；否則冷卻時，會因為塑膠收縮大、金屬收縮小而使得塑膠開裂。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第119页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具1.動、靜模溫差(TemperatureDifferencebetweenCoreandCavityMoldSurfaces)大。

動靜模溫差大，因冷卻產生的殘餘應力對壁厚的中心面不對稱，彎曲力矩(BendingMoment)大，容易翹曲，甚至開裂。更改冷卻設計，減少動、靜模溫差，可以減少翹曲或開裂。

CAE模擬，可以幫助找出動、靜模溫差最小的冷卻設計。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第120页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具2.模溫太低模溫太低，殘餘剪切應力大，又沒有足夠的時間將殘餘應力釋放(StressRelease)，容易翹曲，甚至開裂。提高模溫，可以減少開裂。模溫可從材料廠商的建議值開始設定。每次調整的增量可為6°C，射膠10次，成型情況穩定後，根據結果，決定是否進一步調整。CAE模擬可以驗證不同模溫的適切性。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第121页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具3.澆口(Gate)的數目或位置不當無論澆口的數目或位置不當，都會使得流長(FlowLength)太長。

流阻太大、相應的射壓也須提高，塑膠分子被拉伸(Stretch)、壓擠(Squeeze)，機械應力(MechanicalStresses)強行加入，殘餘應力大，容易翹曲，甚至開裂。

澆口附近壓力高，塑膠體積收縮率小，最後充填(LastFill)處壓力低，塑膠體積收縮率大，流長太長時，上下游塑膠體積收縮率差異大，殘餘應力大，容易翹曲，甚至開裂。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第122页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具3.澆口(Gate)的數目或位置不當參考材料廠商的建議，採用適當的流長對厚度比(FlowLengthtoThicknessRatio)。

澆口位置的決定，要遵循充填均衡(FlowBalance)的原則；即各熔膠波前到達型腔末端和形成熔接線的時間基本一致。充填應先厚後薄、先平後彎。

進澆應讓熔膠遭遇立即的阻擋以避免噴流(Jetting)。

這樣可以降低殘餘應力，減少翹曲，甚至開裂。以CAE在電腦上對不同的澆口設計進行模擬分析，找出澆口的最佳數目和位置是聰明的作法。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第123页，共178页，2023年，2月20日，星期四模具4.澆道(Sprue)、流道(Runner)或/和澆口(Gate)位置不當或/和太小或/和太長澆道、流道或/和澆口位置不當時，熔接線會在強度敏感處產生，熔接線本來就弱，應力又大，裂紋往往從熔接線開始。澆道、流道或/和澆口太小或/和太長，流阻提高，射壓也須相應提高，塑膠分子被拉伸(Stretch)、壓擠(Squeeze)，機械應力(MechanicalStresses)強行加入，殘餘應力大，容易翹曲，甚至開裂。以CAE在電腦上對不同的熔膠傳送系統(包括澆道、流道、澆口和型腔)的充填、保壓、冷卻和收縮彎翹進行模擬分析，找出並選擇翹曲(開裂可能)最小的設計是有效的作法。

翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第124页，共178页，2023年，2月20日，星期四整合性收縮翹曲分析

IntegratedShrinkage&WarpageAnalysis總收縮變形

ProcessInducedShrinkage&Warpage(TotalShrinkage&Warpage)不均衡冷卻

unbalancedcooling不均勻收縮

non-uniformshrinkage第125页，共178页，2023年，2月20日，星期四不均勻收縮

Non-UniformShrinkage流長/壁厚比是否降低？Shallflowlength/thicknessratiosmaller?流動是否更平衡？Canflowbemorebalanced?檢查充填系統

CheckFillingSystem模穴厚度和形狀、澆口數目和位置、流道尺寸和配置以及融膠溫度、射壓和充填時間Cavitythickness&shape,gatenumber&location,runnersize&layoutandmelttemperature,pressure&filltime第126页，共178页，2023年，2月20日，星期四壓力分佈(原始設計)Pressure(Original)Maxentrancepressure:50.6MPaClampforce:165.6ton第127页，共178页，2023年，2月20日，星期四翹曲變形(原始設計)Shrinkage&Warpage(OriginalDesign)第128页，共178页，2023年，2月20日，星期四Maxentrancepressure:43.8MPaClampforce:111.6ton壓力分佈(修正設計)Pressure(Revised)第129页，共178页，2023年，2月20日，星期四

找出變形的主要因素:不平衡冷卻或不均勻收縮

不均勻收縮Findoutthemajorcauseofwarpage:unbalancedcoolingornon-uniformshrinkage

non-uniformshrinkage

增加澆口、縮短流長,以減少不均勻收縮

變形減少

(5.1mm->1.4mm)Addmoregatesandreduceflowlengthinordertoreduceshrinkagedifference

reducewarpage(5.1mm->1.4mm)第130页，共178页，2023年，2月20日，星期四不均衡冷卻

UnbalancedCooling冷卻孔道是否均衡的配置在模穴的周圍?

Arecoolingchannelserenlylaidoutaroundcavities?是否可以採用任何冷卻單元/裝置以消除熱點?Cananycoolingelements/devicesbeusedtoeliminatehotspots?冷卻液流動是否平衡?Shallthecoolantflowmorebalanced?檢查冷卻系統

CheckCoolingSystem冷卻孔道的尺寸、配置和串聯以及冷卻迴路的溫度和流率Size,layout&circuitingofchannelsandtemperature&flowrateofcoolant第131页，共178页，2023年，2月20日，星期四錄影帶盒

VideoTapeCassetteCase第132页，共178页，2023年，2月20日，星期四原始設計的收縮翹曲結果

Shrinkage&Warpage,OriginalDesign不均勻收縮non-uniformshrinkage總process-induced第133页，共178页，2023年，2月20日，星期四不均衡冷卻unbalancedcooling原始設計的收縮翹曲結果

Shrinkage&Warpage,OriginalDesign總process-induced第134页，共178页，2023年，2月20日，星期四冷卻水道設計-公模部份

CoolingChannelDesign-CoreSide原始設計Original修正設計Revised第135页，共178页，2023年，2月20日，星期四冷卻水道設計-母模部份

CoolingChannelDesign-CavitySide原始設計Original修正設計Revised第136页，共178页，2023年，2月20日，星期四錄影帶盒的收縮翹曲

Shringkag&Warpage

VideoTapeCassetteCase

原始設計Original修正設計Revised第137页，共178页，2023年，2月20日，星期四

模具5.頂出不均頂出時製品尚熱，頂出不直、不均、不一致，製品容易翹曲，甚至開裂。檢查頂出系統，並作必要的調整。適度潤滑所有運動零件。大模具的頂出板(EjectorPlate)必須採用引導櫬套(GuideBushing)，以免模板中央因自重下垂。6.拔模錐度(Draft)太小拔模錐度太小時，製品頂出不易。勉強頂出，製品則有可能翹曲，甚至開裂。加大拔模錐度可以減少開裂的可能。每邊拔模錐度至少要有1/2度；若能採用1度更好。如果拔模錐度無法加大到理想角度，應採用滑塊(Slide)或凸輪(Cam)以形成較陡之模壁。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第138页，共178页，2023年，2月20日，星期四

模具

7.頂出不當如果頂出銷太細，壁厚太薄，製品在頂出時有可能破裂。頂出速度太快，製品也有可能破裂。冷卻時間應當夠長，使得製品固化層足以承受頂出的力量，以至脫模。翹曲/裂紋

Warpage/Cracking第139页，共178页，2023年，2月20日，星期四

射出成型機1.料管溫度太低料管溫度太低時，熔膠溫度低，勉強以高速成型時，殘餘剪切應力大，又沒有足夠的時間將殘餘應力釋放(StressRelease)，容易翹曲，甚至開裂。提高料溫，翹曲或開裂的可能減少。料溫的設定可以參考材料廠商的建議。料管分後、中、前、噴嘴(Rear,Center,FrontandNozzle)四區，從後往前的料溫設定應逐步提高，每往前一區，增高6°C。若有必要，有時將噴嘴區和/或前區的料溫設定的和中區一樣。CAE模擬可以驗證不同料溫的適切性。翹曲/裂紋

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射出成型機2.噴嘴溫度太低塑料在料管內吸收加熱帶(HeatingBands)釋放的熱量以及螺桿轉動引起塑料分子相對運動產生的摩擦熱，溫度逐漸昇高。料管中的最後一個加熱區為噴嘴，熔膠到此應該達到理想的料溫，但須適度加熱，以保持最佳狀態。如果噴嘴溫度設定得不夠高，因噴嘴和模具接觸帶走的熱太多，料溫就會下降，勉強以高速成型時，殘餘剪切應力大，又沒有足夠的時間將殘餘應力釋放(StressRelease)，容易翹曲，甚至開裂。一般將噴嘴區溫度設定得比前區(FrontRegion)溫度高6°C。

CAE模擬可以驗證不同噴嘴溫度的適切性。翹曲/裂紋

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射出成型機3.熔膠溫度太低或/和射壓太高

熔膠溫度太低或/和射壓太高會產生高的殘餘應力，製品容易翹曲，甚至開裂。若要減少開裂的可能，熔膠溫度要在可用範圍內調到最高，射出壓力要在可行範圍內調到最低。CAE模擬，可以幫助找出熔膠溫度和射壓的最佳組合。

翹曲/裂紋

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射出成型機4.螺桿速度對行程曲線(RamSpeedProfile)不當當熔膠波前速度(MeltFrontVelocity或MFV)在型腔內的變化時，產品表皮層的分子和纖維配向以及殘餘應力的變化也大，翹曲和開裂的可能性大。應調整螺桿速度對行程(Stroke)曲線，以確保熔膠波前在型腔內以等速推進，直到型腔填滿。CAE可以提供建議的螺桿速度對行程曲線(RecommendedRamSpeedProfile)，根據此一建議曲線進行設定，熔膠波前在型腔內得以