挑脚手架施工方案

/一、编制依据1、天易科技城自主创业园F-1地块高层公寓楼设计蓝图；2、天易科技城自主创业园F-1地块高层公寓楼施工组织设计；3、国家现行有关规范、规程、标准：《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）《建筑施工高处作业平安技术规范》（JGJ80-1991）《建筑施工平安检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》（JGJ130-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）等。二、工程概况本项目1#栋为1D+16层公寓楼，建筑高度49.2m，2#栋为1D+16层公寓楼，建筑高度49.2m；均为框剪结构，现场钢筋砼楼板。依据施工组织设计要求，6层楼面以下接受落地式双排钢管脚手架，6层楼面以上接受悬挑脚手架，悬挑脚手架的悬挑梁接受16号工字钢，每6层设一道悬挑梁，悬挑高度为18米。三、悬挑脚手架搭设方法1、搭、拆工艺流程：定位放线→埋设Φ18钢筋套箍→固定16号工字钢悬挑梁→立杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→平安网、密目网布设。拆除工艺流程和搭设工艺流程相反。2、搭设方法：6层楼面以下外脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。6层楼面以上外脚手架接受单跨梁工字钢悬挑脚手架。外脚手架立杆纵向间距（即工字钢间距）为1.5m，内外立杆间距1m，内立杆距墙面0.3m，大横杆步距1.8m，外架外侧大横杆中间设一道防护栏杆，小横杆端部距墙面0.1m，脚手架底部通长铺设脚手板，作业层满铺脚手板，立杆底部设纵横向扫地杆。剪刀撑间距8根立杆及转角处搭设，剪刀撑跨5个立杆，斜杆和地面成450--600角（依据墙面具体长、宽比确定）。连墙件按两步三跨设置。3、搭设施工:（1）施工准备:对钢管、工字钢、扣件、脚手板、密目网、平安网等进行验收,不合格产品严禁运用。检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐,堆放场地不得有积水。清除搭设场地杂物,平整搭设场地。（2）16号工字钢安放固定：依据悬挑梁的间距要求，在楼板上预埋Φ18的钢筋套箍，待钢筋套箍验收合格后，即可在套箍上固定工字钢。悬挑梁水平支撑梁构造见下图。六层楼面六层楼面（3）搭设:依据工字钢的间距排距要求进行定位放线。搭设纵横向扫地杆:纵向扫地杆接受直角扣件固定在距离工字钢上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应接受直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.（4）立杆搭设:立杆接长各层、各步接头必需接受对接扣件连接。a、立杆上的对接扣件应交织布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。b、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆﹑横向水平杆后,应立刻设置连墙件,以确保搭设过程中的平安，过程中严禁擅自拆除。c、立杆高度为18m。（5）纵向水平杆搭设:a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。b、纵向水平杆接长:接受对接扣件连接时,对接扣件应交织布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;当接受搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件和内外角部立杆固定。（6）横向水平杆搭设:a、主节点处必需设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。b、横向水平杆两端接受直角扣件固定在纵向水平杆上方。c、可在两主节点间加设横向水平杆，横向水平杆间距不得大于750mm纵向水平杆对接接头布置如下图示：

（7）连墙件设置:a、接受刚性连墙件,两步三跨布置，遇到柱子每层两道，如柱距较大，则借助原斜撑脚手架预埋的Φ20钢筋箍设钢管扣件拉结。b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,和脚手架连接的一端应下斜连接，严禁接受上斜连接。1d、每层在大横杆上设两道拉结杆和框架柱拉接坚实。1连墙杆结点如右图示：e.连墙件未经批准严禁擅自拆除。（8）剪刀撑搭设：外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并由底部到顶连续设置，中间连续设置剪刀撑，剪刀撑之间的净距不大于15m，每道剪刀撑跨越五个立杆间距，斜杆和地面倾角为45～60度。a、剪刀撑斜杆的接长接受搭接，搭接应符合纵向水平杆的搭接要求。b、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心至主节点的距离不宜大于150mm。c、剪刀撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必需支撑在垫块或垫板上。（9）作业层、栏杆和挡脚板的搭设：a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。b、上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。18001800180018001800180018001800180018001800（10）脚手板的铺设：a、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm～150mm。b、脚手板接受搭接铺设，接头必需支在横向水平杆上，搭接长度大于200mm，其伸出水平杆的长度不应小于100mm。c、拐角、平台口处的脚手板应和横向水平杆牢靠连接，防止滑动。d、脚手板端部必需和横向水平杆绑牢。（11）平安防护设置：a、平安平网：首层架体底部接受竹胶板加密目网封闭严实，中间每隔10m或三至四层设置一道平安平网，且施工层脚手板下也要加一道平安网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。b、密目网：脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网和架体及网和网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。四、脚手架拆除1、拆除准备：a、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求。b、应由工程技术负责人进行拆除平安技术交底。C、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。2、拆除作业：a、划出工作区标记，严禁非施工人员进入现场。b、拆除依次：自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，后绑者先拆，一般应先拆拉结杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆、工字钢等。c、连墙件必需随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件进行加固。d、统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开和另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。e、当脚手架拆除至下部最终一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。f、材料、工具应用滑轮和绳索运输或集中用塔吊运输，严禁往地面抛扔。g、拆卸后的各种构件应分类码放整齐。五、材料质量要求：1、工字钢和现浇板连接钢筋的材质应符合现行《一般碳素结构钢技术条件》中规定的Q235钢制作。2、钢管扣件式脚手架的钢管为无缝钢管，直径均为φ48，它们的力学性能均应符合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》。3、扣件均为锻铸铁铸成的扣件的重量及容许荷载均应符合规范要求。扣件的形式有三种：旋转扣件、十字扣件、对接扣件。4、竹串片脚手板应接受优质竹料，厚度为5cm，宽度为25cm，长度3m5、全部材料均需进行现场见证取样，并报验。经批准同意后方可运用。六、脚手架搭设质量要求1、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/200,且不大于100mm，横向偏差不大于H/400，且不大于50mm。2、单根大横杆水平偏差不大于20mm，小横杆水平偏差不大于10mm。3、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。4、扣件连接时螺栓的松紧程度必需适度，紧固力矩宜为40—65N.m，螺栓根部要放正。七、平安管理1、脚手架搭设人员必需经过有关部门专业培训，合格者方可持证上岗。2、搭设人员必需戴好平安帽，系好平安带，穿好防滑鞋。3、脚手架的构配件质量和搭设质量，应按有关规定进行检验，合格后方可运用。4、作业层上的施工荷载（结构3KN/m2；装饰2KN/m2）要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳等固定在脚手架上；严禁悬挂起吊设备。5、六级及六级以上大风和雪、雨，雪天禁止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应刚好清除积雪。6、脚手架运用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆。连墙件。7、搭设脚手架时，地面应设围挡及警戒标记，并派专人看管，严禁非操作人员入内。8、工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷措施应按（施工现场临时用电平安技术规范）的有关规定执行。9、脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火措施和专人看管。10、架面上严禁码放材料，严禁上架人员在架面上奔跑或退行。11、工人在架上作业时，应留意自我爱惜和他人平安，避开发生碰撞，闪失和落物，严禁在架上嬉闹和坐在栏杆等担忧全处休息。12、人员上下应走楼梯，严禁攀援脚手架上下。13、每班工作人员上架前应先检查有无影响平安作业的隐患存在，解除解决后方可起先作业。14、项目部专职平安管理人员实际状况应对脚手架定期进行检查。发觉隐患刚好解除。15、防雷避电措施：接受避雷针和大横杆连通，接地线和整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针每栋设置4处，接受Φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将全部最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线接受40×4镀锌扁钢，接地线的连接应保证接触牢靠，和立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡土林。八、悬挑式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆接受单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。接受的钢管类型为φ48×3.0，连墙件接受2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板接受竹串片，荷载为0.35kN/m2，依据铺设2层计算。栏杆接受冲压钢板，荷载为0.16kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变更系数1.2300，体型系数0.1500。悬挑水平钢梁接受16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁接受悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆和建筑物拉结。钢管惯性矩计算接受I=π(D4-d4)/64，抗拒距计算接受W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆依据简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。依据小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式:M=3.511×1.0002σ=0.439×106/4491.0=97.725N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1000.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.496mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150和10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆依据三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250)/2=1.756kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.756×σ=0.469×106/4491.0=104.459N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载和荷载的计算值最不利支配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.038+0.262+2.250=2.551kN集中荷载标准值最不利支配引起的最大挠度V1=1.146×2550.900×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.44mm最大挠度和V=V1+V2=4.503mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件的抗滑承载力依据下式计算(规范):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1196NG1=0.120×18.000=2.153kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例接受竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.000+0.300)/2=0.682kN(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例接受栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×2/2=0.240kN(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×18.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.345kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应依据以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.350Uz——风荷载高度变更系数，Uz=1.230Us——风荷载体型系数：Us=0.150经计算得到，风荷载标准值Wk=0.350×1.230×0.150=0.065kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.345+0.9×1.4×4.500=9.684kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.345+1.4×4.500=10.314kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.065×1.500×1.500×五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.314kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=10314/(0.27×424)=90.713N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.684kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W——立杆净截面模量(抗拒矩),W=4.491cm3；λ——由长细比，为2599/16=163；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=9684/(0.27×424)+27000/4491=91.287N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应依据下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应依据下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.065kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=1.220kN，连墙件轴向力计算值Nl=4.220kN依据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]依据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件接受扣件和预埋件连接。经过计算得到:Nl=4.220kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图1800连墙件扣件连接示意图1800七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架依据带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为和楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1250mm，l=2000mm，ml=300mm，m2=1200mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抗拒矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.31kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.25/2.00=0.625kl=0.30/2.00=0.15k2=1.20/2.00=0.6代入公式，经过计算得到支座反力RA=20.023kN支座反力RB=-8.117kN最大弯矩MA抗弯计算强度f=16.727×106/(1.05×141000.0)=112.979N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.35+4.50=7.85kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=7.722mm依据《建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范》(JGJ130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁接受16号工字钢,计算公式如下其中φb——匀整弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，依据《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb'φb=0.929经过计算得到强度σ=16.73×106/(0.929×141000.00)=127.69N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段和楼板连接的计算1.水平钢梁和楼板压点接受钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁和楼板压点的拉环受力R=8.117kN水平钢梁和楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环依据两个截面计算，依据《混凝土结构设计规范》[f]=65N/mm2；压点处接受1个U形钢筋拉环连接；所须要的水平钢梁和楼板压点的拉环最小直径D=[8117×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=9mm水平钢梁和楼板压点的拉环确定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。3.水平钢梁和楼板压点假如接受螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.12kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁和楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=8.12×依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=8.12×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0520ξ=1-(1-2×0.0520)1/2=0.0540γs=1-0.0540/2=0.9730楼板压点负弯矩配筋为As=8.12×106/(0.9730×85.0×210.0)=467.3mm25.水平钢梁和阳台锚固部位挑梁负弯矩配筋计算如下：取有四根水平钢梁的最大阳台（阳台长3.8m，宽2.3m）处挑梁进行计算，锚固压点处单根水平钢梁最大支座反力为：R=20.02kN,则Rman=4×20.02/2＝40.04kN挑梁尺寸20