计算书一九零

毕业设计说明书高层住宅建筑结构设计办学单位：华南理工大学公开学院班级：级房屋建筑工程学生：指导教师：陈兰（副教授）提交日期：2010年5月8日目录1毕业设计摘要……………………32高层住宅建筑结构设计说明…………53结构布局和初选构件截面尺寸………74计算板和次梁的内力及配筋4.1楼板的内力计算……………………124.2板配筋………………214.3梁内力计算及配筋…………………235风荷载、地震荷载及水平位移计算5.1风荷载计算…………325.2地震荷载计算………345.3水平位移计算………515.4内力及内力图………546计算竖向荷载作用下的内力6.1计算恒载作用下内力及内力图……736.2计算活载作用下内力及内力图……1057、计算框架梁，以及框架柱的内力组合，截面设计和配筋7.1计算柜架梁的内力组合……………1267.2计算柜架柱的内力组合……………1487.3计算柜架梁的截面设计和配筋…………………1687.4计算柜架柱的截面设计和配筋……177毕业设计摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架1轴框架的抗震设计。在确定框架结构布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力。是找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外，还进行了结构方案中次梁、板的内力和配筋计算及施工图的绘制。关键词：框架结构设计抗震设计AbstractThepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofaxis1Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thedesignofthestairsisalsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcingsuchcomponentsaslandingslab,stepboardandlandinggirderwhoseshopdrawingsarecompletedintheend.Keywords:frames,structuraldesign,anti-seismicdesign高层住宅建筑结构设计说明一．设计概况1.建设项目名称：住宅楼2.建设地点：东莞市某地3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m左右的杂填土，以下为1.0m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为80kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。地下水位距地表最低为-0.8m,对建筑物基础无影响。3.2.气象资料：全年主导风向：偏南风夏季主导风向：东南风冬季主导风向：北偏西风常年降雨量为：1283.70mm基本风压为：0.60kN/m2（B类场地）基本雪压为：0.20kN/m23.3.抗震设防要求：七度，Ⅱ类场地土。3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，相当于绝对标高27.00m。二.工和概况本工程为九层住宅楼，一——九层均为3.00m层高，建筑总高度为27.00m。具体情况可参见本工程的建筑平面布置图、建筑立面图、剖面图。三.结构选型1.结构体系选型：采用钢筋砼现浇框架结构体系。2.屋面结构：采用现浇钢筋砼肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面。3.楼面结构：全部采用现浇钢筋砼肋梁屋盖。4.楼梯结构：采用钢筋砼板楼梯。四.材料选用1.砼：采用C20—C352.钢筋：HPB235、HRB335、HRB400。3.墙体：180mm厚外墙、分户墙、梯间墙，其它的内隔墙均为120mm。五.荷载选用1.常用恒载标准值混凝土：25KN/m3水泥砂浆：20KN/m3纸浆灰：16KN/m3水磨石地面（包打底）：0.70KN/m2天面隔热层：1.60KN/m2吊天花：0.45KN/m2木门：0.2KN/m2楼面板：0.2KN/m2木玻璃窗：.3KN/m2钢玻璃窗：0.45KN/m2铝合金窗：0.4KN/m260厚砖墙：1.6KN/m2120厚砖墙：2.2KN/m2180厚砖墙：2.8KN/m2240厚砖墙：3.4KN/m2天面25厚防水砂浆：0.50KN/m2天面隔热层：1.66KN/m2天花抹灰及吊顶顶：0..45KN/m2座砌寸半大阶砖砖隔热层：：1.000KN/m2厕所蹲位及隔墙墙板自重：：6.000KN/m22.常用活载标准值值办公室：2..0KN/m2楼梯、门厅、走走廊：33.5KN/m2天面（不上人）活活载：00.7KN/m2天面（上人人）活载:22.0KN/m2厨厕活载：22.5KN/m2阳台活载：33.5KN/m2装修的面板：1..2~1..5KN/m2屋面的保温隔热热板：3KN/m2计算内容一.结构布局和初选选构件截面面尺寸（一）.确定框框架柱、框架梁、非非框架梁的平平面位置的的布局，——按照标准准层及天面面层建筑平平面图的布布置定。（二）.初定梁梁、板、柱柱的截面尺尺寸，以及及材料的强强度等级。1.砼的材材料强度等等级：柱采采用C30，梁均采采用C30，板均采采用C25。2.钢筋的的强度等级级：板筋、负负筋、梁柱柱箍筋均采采用HPRR235级级，其它的的纵向受力力钢筋均采采用HRB3335级。3.初定框架柱的截截面尺寸。3.1.首先先用荷载面面积法初选选截面尺寸寸，——住宅楼面面荷载标准准值的经验验数字包括括梁板、墙墙、柱的自自重以及楼楼面活载产产生的单位位面积上的的竖向荷载载。中柱柱：12KNN/m2边柱：14KN//m2角柱：16KN//m2按以下公式估算算柱的截面面尺寸（按按轴压比）3.1..1计算首首层中柱的的截面尺寸寸（1.2~~1.4）N=0..9ψ(fccA++fy‘AS’)其中N——竖向荷载产生的的轴向压力力设值共九层，首层采采用C30，fc=144.3N//mm2，Ⅱ级钢fy‘=3000N/mmm2,楼面荷载≈12KNN/m2,每层受荷面积：Sii=6.0**3.8==22.88m2所以首层柱受轴轴向压力标标准值：NNK1=2~9层（共9层）=（12*9）*22..8=24622.4KNNN=1.25NK1=1.225*24462.33=30788KN假设ψ=0.9配筋筋率μ总=11%（在ρmin=00.6%~~3%之间）总AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*30078*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=2285.55*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==5344mm取b1=550mmmh1=550mmm3.1.2计算算首层边柱柱的截面尺尺寸每层受荷面积：：Si=6..0*4..0=24.00m2NK1=2~9层（共共9层）=（14*9）*24.0=33024KKNN=1.25NK1=1.225*30024=37800KN设设ψ=0.9配筋筋率μ总=11%（在ρmin=00.6%~~3%之间）总AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*37780*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=3350.66*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==5922mm 考虑到边柱承受受水平荷载载产生的弯弯矩大，现现边柱的截截面尺寸初初定取b1=650mmmh1=650mm3.1.3计算算首层角柱柱的截面尺尺寸每层受荷面积：：Si=6..0*3..8=22.88m2NK1=2~9层（共共9层）=（16*9）*22.8=33283KKNN=1.25NK1=1.225*32283=41044KN设设ψ=0.9配筋筋率μ总=11%（在ρmin=00.6%~~3%之间）总AS’=11%A由公式11.3N11=00.9ψ(fccA++fy‘AS’)1..3*41104*1103=00.9*00.9*((14..3A+3300*00.01AA)解得A1=3380.77*103mm2采用用方柱b1=hh1=AA11/2==617mmm取b1==6500mmh1=650mmm3.2.抗震要要求，由轴轴压比要求求选A（三级抗抗震要求）∵N/fccA≤0.993.2.1.首层中柱柱：A≥N1/0..9fc=30078/((0.9**14.33)=239..2*103mm2∴b1=hh1=AA11/2==4899mm＜550mm所以首层中柱的的截面尺寸寸确定为5550*5503.2.2.首首层边柱：：A≥N1/0..9fc=37780/(0..9*144.3)=3000.7**103mm2∴b1=hh1=AA11/2==5488mm＜650mm所以首层边柱的的截面尺寸寸确定为6650*6503.2.3.首首层角柱：A≥N1/0..9fc=41104/(0..9*144.3)=3118.9**103mm2∴b1=hh1=AA11/2==5644.7mmm＜650mm所以首层角柱的的截面尺寸寸确定为6650*6503.3其它各层层柱的截面面尺寸的确确定规范规定定柱的截面面尺寸可沿沿高度每隔隔若干层变变化一次，本本设计仅变变化一次，即：首层、二层层柱：（角角柱和边柱柱）b*hh=(650*650)mmm。（中柱柱）b*h==(550*550)mmm.三到九层层：（角柱柱和边柱）b*h==(6000*6000)mmm.（中柱）b*h==(500*500)mmm（三）.画出标标准层的结结构平面布布置图，以以及对梁、板板进行编号号.（四）.确定标标准层框架梁、非非框架梁、板板的截面尺尺寸框架梁———简化计算算，跨度取取支座中——中。框架梁的截面尺寸寸：h=((1/8~~1/188)l,悬臂臂梁的截面面尺寸：h=(11/5~1/118)l高宽比b/h==1/3~~1/2并以50mmm为模数数，且应符符合建筑上上的要求，参参考设计任任务书尺寸寸确定如下下。梁编号标准层b*h((mm)天面b*h(mmm)KL1—1——KL1—22250*5000250*5000KL2—1——KL2—44250*5000250*5000KL3—1——KL3—44250*5000250*5000KL4—1——KL4—44250*5000250*5000KL5—1——KL5—44250*5000250*5000KL6—1——KL6—44250*5000250*5000KL7—1——KL7—44250*5000250*5000KL8—1———KL8—2250*5000250*5000KL9—1——KL9—77200*4000200*4000KL10—1———KL10—7200*4000200*4000KL11—1———KL11—6200*4000200*4000非框架梁——简化计算跨度可可取支座中中——中非框架梁的截面尺寸寸：h=((1/122~1/118)l，应符合建建筑模数，梁h以50mm为倍数，梁宽可以以120、150、180、200、220、250、300………以50mm为倍数b=（1/3~1/2）h，且b≮1/4与建筑上的要求，参与设计任务书尺寸确定如下：梁编号标准层b*h((mm)天面b*h(mmm)L1200*3000200*3000L2200*3000200*3000L3200*3000200*3000L4200*3000200*3000L5200*3000200*3000L6--------L155200*3000200*3000L16------L17200*3000200*3000L18-----L25200*3000200*3000楼面板——简化化计算，支支座取中——中为板的的跨度按刚度要求初选选板厚规规范规定两两端连续单单向板H/l≥1/40，多跨连连续双向板板H/l≥1/50，（不用用验算挠度度的最小高高跨比，HH为板厚，LL为板的短短边跨度）B1、B15L=40000H==1/50L=80mmB2、B5、B6、B20B21B22L=15000H=1//50L=30mmB3:L=33300HH=1/550L=66mmmB4:L=12000H=1//40L=30mmmB7、LL=38000H=11/50L=75mmmB8、B10L=30000H=1//50L=60mmmB9L=1300H=1//50L=26mmmB11L=1800H=1//50L=36mmmB12L=2000H=1//50L=40mmmB13、B17、B18L=36600H=1//50L=72mmmB16、B199L=24000H=11/50LL=48mmm3.2按最小板板厚要求，单单向板≥60mmm，双向向板≥80mmm。综合以上两个规规范要求，考考虑到施工工方便，板板厚在满足足刚度要求求和最小板板厚要求的的同时，不不能种类太太多，所以以楼面板的的尺寸均取取100mm。二、计算天面板板及第五层层板和次梁梁的内力及及配筋（一）天面楼板板的内力及及配筋——均采用弹弹性法1、单向板的内力力计算B2、B3为单向板板的荷载：1000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m2其他：3.5KN/m2恒载标准值g==6KN/m2活载标准值qq=22KN/m2总载g+q=8KN/m2恒载设计计值：g=1.22*6=7.2KKN/mm2活载设计计值：q=1.44*2=2.8KKN/mm2总荷载：g+q=7.2+2.8==10KN/m2(2)板的计算算简图——取1m宽的板带带为计算单单元板的内力计算——规范规定定不管板的的支座为墙墙体或梁均均可视为铰铰支Mmaax=1/8(g++q)ll2=11/8*(7.22+2.8))*11.52=2..81KNN·MVmaxx=11/2((g+qq)l=1//2*((7.2+2.8))*1..5=7.5KKNααs=M//α1fcbbho2=2..81*1106/1*111.9**10000*7522=0.04419ξ=1--(1-22*αs)1//2(应符合ξ≤ξb=0..315))=0.04288≤ξbAss=ξbho((α1fc//fy))=0.04428*11000**75*111.9//210==181..9(mm2)选配配钢筋：ΦΦ8＠180实配配As=2779(mm2)((应符合Ass≥ρminn*bh=0..27%*11000**100==2700mm2)板实际嵌固于次次梁、主梁梁与梁刚性性连接，板板的支座处处实际也会会产生负弯弯矩，因为为支座M=1//12qll2＜M中=1/88ql2，所以支支座配筋：：Φ8＠1802、双向板双向板按已编制制的双向板板弯矩系数数表计算，并并且为连续续板，可把把连续双向向板简化为为多块单块块的双向板板计算，即即利用单块块双向板的的弯矩系数数计算内力力。根据荷载的最不不利布置，产产生跨中弯弯矩的恒载载g布置于全全面板面，活活载q按棋盘式式布置，荷荷载为g++q的板，可可以算得M中max荷载载为q的板。可可以算得M中min，，若M中min，＞0时或以不不算（不起起控制作用用）。M中min，＜0（应计算算），因为为q较大。为利用单块双向向板的弯矩矩系数，考考虑荷载不不利布置，可可以把板上上荷载作如如下分解：：对称荷载载：g，=g+q/2（分布于于全板面）反称荷载载：q，=±g/2（±g/2相间布置置）2.1板的荷荷载荷载计计算B1、B4、B5、B6、B7、B8板的荷载：1000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m2其他：3.5KN/m2恒载标准值g==6KN/m2活载标准值qq=22KN/m2总载g+q=8KN/m2恒载设计计值：g=1.22*6=77.2KKN/mm2活载设计计值：q=1.44*2=22.8KKN/mm2总荷载：g+q=7.22+2.88=10KN/m2g，=g+q/2=7..2+2.8/22=8..6KN/m2q，=q/2=22.8/22=1.4KNN/m22g，+q，=8.6+1.44=10KN/m2(B1)lx/ly=00.89lxx=40000ly=45500lx/ly支承条件axayax’ay’0..89二边嵌固0.02970.0238-0.07766-0.07166二边简支四边简支0.04560.0358-0.07766-0.07166跨内:Mx=00.02997*8..6*42+1/66*0.00238**8.6*442+0.00456**1.4**42+1/6*0.00358**1.4**42=8.552KN·MMy=1/6*00.02997*8..6*42+0.00238**8.6*442+1/66*0.00456**1.4**42+0.0358**1.4**42=4.993KN·M支座：Mx’=–0.07776*110*42==–12.441KNN·MMy’=–0.00716**10*42=–11.445KN·M(B4)lx/ly=00.63llx=38000ly=60000lx/ly支承条件axayax’ay’0.63四边嵌固0.03550.0077-0.07755-0.05711四边简支0.07800.0255-0.07755-0.05711跨内:Mx=0.00355**7.5**3.822+1/66*0.00077**7.5**3.822+0.00780**2.455*3.882+1/6*0.00255**2.455*3.882=6.889KN·MMy=1/6*00.03555*7..5*3..82+0.00077**7.5**3.822+1/66*0.00780**2.455*3.882+0.0255**2.455*3.882=2.884KN·M支座：MMx’=–0.07775*99.95**3.82==–11.113KNN·MMy’=–0.00571**9.955*3.82=–8.2KNN·M(B5)lx/ly=00.5lxx=30000ly=60000lx/ly支承条件axayax’ay’0.5三边嵌固0.04090.0089-0.08300-0.05699一边简支四边简支0.09650.0174-0.08300-0.05699跨内:Mx=0.00409**7.5**32+1/66*0.00089**7.5**32+0.00965**2.455*32+1/6*0.00174**2.455*32=5.005KN·MMy=1/6*00.04009*7..5*322+0.00089**7.5**32+1/66*0.00965**2.455*32+0.0174**2.455*32=1.779KN·M支座：MMx’=–0.08830*99.95**32==–7.433KN·MMy’=–0.00569**9.955*32=–5.099KN·M(B6)ly/lx=0..5lx=30000ly=15500ly/lx支承条件axayax’ay’0.5二边嵌固0.05620.0135-0.11799-0.07866二边简支四边简支0.09650.0174-0.11799-0.07866跨内:Mx=0.00562**7.5**1.522+1/66*0.00135**7.5**1.522+0.00965**2.455*1.552+1/6*0.00174**2.455*1.552=1.553KN·MMy=1/6*00.05662*7..5*1..52+0.00135**7.5**1.522+1/66*0.00965**2.455*1.552+0.0174**2.455*1.552=0.557KN·M支座：MMx’=–0.11179*99.95**1.52==–2.644KN·MMy’=–0.00786**9.955*1.52=–1.766KN·M(B8)lx/ly=00.6677lx=4000lly=60000lx/ly支承条件axayax’ay’0.667四边嵌固0.03550.0077-0.07755-0.05711四边简支0.07800.0255-0.07755-0.05711跨内:Mx=0.00355**8.6*442+1/66*0.00077**8.6*442+0.00780**1.4*442+1/6*0.00255**1.4*442=6.223KN·MMy=1/6*00.03555*8..6*42+0.00077**8.6*442+1/66*0.00780**1.4*442+0.0255**1.4*442=2.447KN·M支座：MMx’=–0.07775*110*42==–11.119KNN·MMy’=–0.00571**10*42=–8.24KN·M2.2、板的配配筋图（详详见附件）（二）楼板的内力及及配筋——均采用弹弹性法1、单向板的内力力计算B2、B4、B14、Ｂ200、Ｂ22、为单向板板板的荷载：水磨石石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂浆抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚纸巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊顶：0..45KN/m212mm楼面板板：0.2KNN/m22恒载标准值g==4.211KN//m2活载标准值qq=33.5KNN/m22总载g+q=7..7KN//m2恒载设计计值：g=1.22*4.221=5..052KN/m2活载设计计值：q=1.44*3.5==4.9KN/m2总荷载：g+q=5.0052+44.9=99.95KN/m2(2)板的计算算简图——取1m宽的板带带为计算单单元板的内力计算——规范规定定不管板的的支座为墙墙体或梁均均可视为铰铰支Mmaax=1/8(g++q)ll2=11/8*(5..052++4.9))*11.52=2..799KKN·MVmaxx=11/2((g+qq)l=1//2*((5.0552+4.9)*1..5=7.4554KNNααs=M//α1fcbbho2=2..799**106/1*111.9**10000*7522=0.04418ξ=1--(1-22*αs)1//2(应符合ξ≤ξb=0..315))=0.04277≤ξbAss=ξbho((α1fc//fy))=0.04427*11000**75*111.9//210==181..47(mm2)选配配钢筋：ΦΦ8＠180实配配As=2779(mm2)((应符合Ass≥ρminn*bh=0..27%*11000**100==2700mm2)板实际嵌固于次次梁、主梁梁与梁刚性性连接，板板的支座处处实际也会会产生负弯弯矩，因为为支座M=1//12qll2＜M中=1/88ql2，所以支支座配筋：：Φ8＠1802、双向板双向板按已编制制的双向板板弯矩系数数表计算，并并且为连续续板，可把把连续双向向板简化为为多块单块块的双向板板计算，即即利用单块块双向板的的弯矩系数数计算内力力。根据荷载的最不不利布置，产产生跨中弯弯矩的恒载载g布置于全全面板面，活活载q按棋盘式式布置，荷荷载为g++q的板，可可以算得M中max荷载载为q的板。可可以算得M中min，，若M中min，＞0时或以不不算（不起起控制作用用）。M中min，＜0（应计算算），因为为q较大。为利用单块双向向板的弯矩矩系数，考考虑荷载不不利布置，可可以把板上上荷载作如如下分解：：对称荷载载：g，=g+q/2（分布于于全板面）反称荷载载：q，=±g/2（±g/2相间布置置）2.1板的荷荷载荷载计计算B7、B9、B10、B13、B17、B18、B21板的荷载：水磨石地地面包打底底：00.7KNN/m221000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂浆抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚纸巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花抹抹灰及吊顶顶：0..45KN/m212mm楼面板板(底面12厚白灰泥泥批挡)：0..012**0.2==0.00024KN/m2恒载标准值g==4.211KN//m2活载标准值qq=33.5KNN/m22总载g+q=7..7KN//m2恒载设计计值：g=1.22*4.221=5..052KN/m2活载设计计值：q=1.44*3.5==4.9KN/m2总荷载：g+q=5.0052+44.9=99.95KN/m2g，=g+q/2=5..052++4.9//2=77.50KN/m2q，=q/2=44.9/22=2.445KN//m2g，+q，=7.50+22.45==9.955KN/m22.2.板的荷荷载计算——厕所、厨厨房（B5、B6、B11、B12）水磨石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂浆抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚纸巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊顶：0.455KN/m212mm楼面板板(底面12厚白灰泥泥批挡):0..012**0.2==0.00024KN/m2另增加：6KNN/m22恒载标准值g==10.221KNN/m22活载标准值qq=22.5KNN/m22总载g+q=12..71KKN/mm2恒载设计值：gg=1..2*100.21==12.225KNN/m22活载设计计值：q=1.44*2.5=33.5KKN/mm2总荷载设计值：：g，+q，=12..25+33.5=115.755KN/m2g，=g+q/2=122.25++3.5//2==14KNN/m22q，=q/2=22.8/22=1.775KN/m2g，+q，==14+11.75=15..75KN/m22.1板的荷荷载荷载计计算B1、B3、B8、B15、B16、B19板的荷载：水磨石石地面包打打底：0.7KNN/m221000mm厚钢筋筋砼板：0.11*25=2..5KN//m220mm厚水水泥砂浆抹抹底：0.022*20=0..4KN//m210mm厚纸巾巾灰抹面：：0.011*16==0.166KN/m2天花花抹灰及吊吊顶：0..45KN/m212mm楼面板板(底面12厚白灰泥泥批挡)：0..012**0.2==0.00024KN/m2恒载标准值g==4.211KN//m2活载标准值qq=22KN/m2总载g+q=6..21KKN/mm2恒载设计计值：g=1.22*4.221=5..05KKN/mm2活载设计计值：q=1.44*2=2.8KKN/mm2总荷载：g+q=5.055+2.8=7.855KN/m2g，=g+q/2=5..05+2.8/22=6..45KN/m2q，=q/2=22.8/22=1.44KN/m2g，+q，=6.45+1..4=7..85KN/m2(B1)lx/ly=00.89lxx=40000ly=45500lx/ly支承条件axayax’ay’0..89二边嵌固0.02970.0238-0.07766-0.07166二边简支四边简支0.04560.0358-0.07766-0.07166跨内:Mxx=0..02977*6.445*422+1/66*0.00238**6.455*42+0.00456**1.4**42+1/6*0.00358**1.4**42=4.663KN·MMy=1/6*00.02997*6..45*442+0.02238*66.45**42+1/6**0.04456*11.4*442+0.0358**1.4**42=3.944KN·M支座：Mx’=–0.07776*7.855*42==–9.755KN·MMy’=–0.00716**7.855*42=–8.999KN·M(B3)ly/lx=0.887lx=38000ly=33000ly/lx支承条件axayax’ay’0.87四边嵌固0.02340.0160-0.06155-0.05466四边简支0.04850.0342-0.06155-0.05466跨内:Mx=0.00234**6.455*3.332+1/66*0.00160**6.455*3.332+0.04485*11.4*33.32+1/6*0.00342**1.4**3.322=2.666KN·MMy=1/6*00.02334*6..45*33.32+0.01160*66.45**3.322+1/66*0.00485**1.4**3.322+0.0342**1.4**3.322=2.044KN·M支座：MMx’=–0.06615*77.85**3.32==–5.266KN·MMy’=–0.00546**7.855*3.332=–4.677KN·M(B5)ly/lx=0.994lx=16000ly=1500ly/lx支承条件axayax’ay’0.94四边嵌固0.01980.0172-0.05500-0.05288四边简支0.04100.0364-0.05500-0.05288跨内:Mx=0.00198**14*11.52+1/66*0.00172**14*11.52+0.00410**1.755*1.552+1/6*0.00364**1.755*1.552=0.8899KN·MMy=1/6*00.01998*144*1.552+0.00172**14*11.52+1/66*0.00410**1.755*1.552+0.0364**1.755*1.552=0.8816KN·M支座：MMx’=–0.05550*115.755*1.52==–1.9449KNN·MMy’=–0.00528**15.775*1..52=–1.87KN·M（B6）ly/lx=0..68lxx=22000ly=15000ly/lx支承条件axayax’ay’0.68四边嵌固0.03310.0103-0.07522-0.05711四边简支0.07250.0281-0.07522-0.05711跨内:Mx=0.00331**14*11.52+1/66*0.00103**14*11.52+0.00725**1.755*1.552+1/6*0.00281**1.755*1.552=1.4KN·MMy=1/6*00.03331*144*1.552+0.01103*114*1..52+1/66*0.00725**1.755*1.552+0.0281**1.755*1.552=0.6556KN·M支座：MMx’=–0.07752*115.755*1.52==–2.6665KNN·MMy’=–0.00571**15.775*1..52=–2.0223KN·M(B7)lx/ly=00.63lx=38000ly=60000lx/ly支承条件axayax’ay’0.63四边嵌固0.03550.0077-0.07755-0.05711四边简支0.07800.0255-0.07755-0.05711跨内:Mx=0.00355**7.5*3.82+1/66*0.00077**7.5*3.82+0.07780*2.455*3.82+1/6*0.00255**2.455*3.82=6.899KN·MMy=1/6*00.03555*7..5*3..82+0.00077**7.5**3.822+1/66*0.00780**2.455*3.882+0.0255**2.455*3.882=2.844KN·M支座：MMx’=–0.07775*9.955*3.82==–11.113KNN·MMy’=–0.00571**9.955*3.82=–8.2KNN·M(B8)lx/ly=00.84llx=38000ly=4500lx/ly支承条件axayax’ay’0.84四边嵌固0.02460.0156-0.06266-0.05511四边简支0.05060.0348-0.06266-0.05511跨内:Mx=0.00246**6.455*3.882+1/66*0.00156**6.455*3.882+0.05506*1.4*33.82+1/6*0.00348**1.4*33.82=3.677KN·MMy=1/6*00.02446*6..45*33.82+0.00156**6.455*3.882+1/66*0.00506**1.4**3.822+0.0348**1.4**3.822=2.7KN·M支座：MMx’=–0.06626*7.855*3.82==–7.099KN·MMy’=–0.00551**7.855*3.82=–6.244KN·M（B9）ly/lx=0..87lx=15000ly=13300ly/lx支承条件axayax’ay’0.87四边嵌固0.02340.0160-0.06155-0.05466四边简支0.04850.0342-0.06155-0.05466跨内:Mx=0.00234**7.5**1.322+1/66*0.00160**7.5**1.322+0.00485**2.455*1.332+1/6*0.00342**2.455*1.332=0.555KN·MMy=1/6*00.02334*7..5*1..32+0.00160**7.5**1.322+1/66*0.00485**2.455*1.332+0.0342**2.455*1.332=0.4227KN·M支座：MMx’=–0.06615*99.95**1.32==–1.033KN·MMy’=–0.00546**9.955*1.32=–0.922KN·M(B10)lx/ly=00.5lxx=30000ly=60000lx/ly支承条件axayax’ay’0.5三边嵌固0.04090.0089-0.08300-0.05699一边简支四边简支0.09650.0174-0.08300-0.05699跨内:Mx=0.00409**7.5**32+1/66*0.00089**7.5**32+0.00965**2.455*32+1/6*0.00174**2.455*32=5.005KN·MMy=1/6*00.04009*7..5*322+0.00089**7.5**32+1/66*0.00965**2.455*32+0.0174**2.455*32=1.779KN·M支座：MMx’=–0.08830*99.95**32==–7.433KN·MMy’=–0.00569**9.955*32=–5.099KN·M(B11)lx/ly=00.75llx=18000ly=24400lx/ly支承条件axayax’ay’0.75三边嵌固0.03350.0137-0.0750-0.0572一边简支四边简支0.06200.0317-0.07500-0.05722跨内:Mx=0.00335**14*11.82+1/66*0.00137**14*11.82+0.06620*11.75**1.822+1/6*0.00317**1.755*1.882=2KN·MMy=1/6*00.03335*144*1.882+0.01137*114*1..82+1/66*0.00620**1.755*1.882+0.0317**1.755*1.882=1.111KN·M支座：MMx’=–0.07750*115.755*1.82==–3.833KN·MMy’=–0.00572**15.775*1..82=–2.922KN·M(B12)lx/ly=00.83llx=20000ly=24400lx/ly支承条件axayax’ay’0.83三边嵌固0.02990.0151-0.07055-0.05688一边简支四边简支0.05360.0341-0.07055-0.05688跨内:Mx=0.00299**14*222+1/66*0.00151**14*222+0.00536**1.755*22+1/6*0.00341**1.755*22=2.933KN·MMy=1/6*00.02999*144*22+0.00151**14*222+1/66*0.00536**1.755*22+0.0341**1.755*22=1.433KN·M支座：MMx’=–0.07705*115.755*22==–4.444KN·MMy’=–0.00568**15.775*222=–3.588KN·M(B13)、((B17)ly/lx=0.995lx=38000ly=36600ly/lx支承条件axayax’ay’0.95四边嵌固0.01980.0172-0.05500-0.05288四边简支0.04100.0364-0.05500-0.05288跨内:Mx=0.00198**7.5**3.622+1/66*0.00172**7.5**3.622+0.00410**2.455*3.662+1/6*0.00364**2.455*3.662=3.699KN·MMy=1/6*00.01998*7..5*3..62+0.00172**7.5**3.622+1/66*0.00410**2.455*3.662+0.0364**2.455*3.662=3.366KN·M支座：MMx’=–0.05550*99.95**3.62==–7.099KN·MMy’=–0.00528**9.955*3.62=–6.800KN·M(B15)lx/ly=00.84llx=38000ly=45500lx/ly支承条件axayax’ay’0.84四边嵌固0.02460.0156-0.08266-0.05511四边简支0.05060.0348-0.08266-0.05511跨内:Mx=0.00246**6.455*3.882+1/66*0.00156**6.455*3.882+0.00506**1.4**3.822+1/6*0.00348**1.4**3.822=3.667KN·MMy=1/6*00.02446*6..45*33.82+0.00156**6.455*3.882+1/66*0.00506**1.4**3.822+0.0348**1.4**3.822=2.77KN·M支座：MMx’=–0.08826*77.85**3.82==–9.366KN·MMy’=–0.00551**7.855*3.82=–6.244KN·M(B16)ly/lx=0.663lx=38000ly=24400ly/lx支承条件axayax’ay’0.63三边嵌固0.01710.0466-0.07699-0.09855一边简支四边简支0.07620.0258-0.07699-0.09855跨内:Mx=0.00171**6.455*2.442+1/66*0.00466**6.455*2.442+0.07762*11.4*22.42+1/6*0.00258**1.4**2.422=1.577KN·MMy=1/6*00.01771*6..45*22.42+0.00466**6.455*2.442+1/66*0.00762**1.4**2.422+0.0258**1.4**2.422=2.115KN·M支座：MMx’=–0.07769*77.85**2.42==–3.488KN·MMy’=–0.00985**7.855*2.42=–4.455KN·M(B18)ly/lx=0..9lx=4000lly=36600ly/lx支承条件axayax’ay’0.9二边嵌固0.02970.0238-0.07766-0.07166二边简支四边简支0.04560.0358-0.07766-0.07166跨内:Mx=0.00297**7.5**3.622+1/66*0.00238**7.5**3.622+0.00456**2.455*3.662+1/6*0.00358**2.455*3.662=4.911KN·MMy=1/6*00.02997*7..5*3..62+0.02238*77.5*33.62+1/66*0.00456**2.455*3.662+0.0358**2.455*3.662=4.177KN·M支座：MMx’=–0.07776*99.95**3.62==–10KN·MMy’=–0.00716**9.955*3.62=–9.233KN·M(B19)ly/lx==0.6lxx=40000ly=24400ly/lx支承条件axayax’ay’0.6三边嵌固0.01600.0446-0.07622-0.09700一边简支四边简支0.08200.0242-0.07622-0.09700跨内:Mx=0.00160**6.455*2.442+1/66*0.00446**6.455*2.442+0.00820**1.4**2.422+1/6*0.00242**1.4**2.422=1.566KN·MMy=1/6*00.01660*6..45*22.42+0.00446**6.455*2.442+1/66*0.00820**1.4**2.422+0.0242**1.4**2.422=2.006KN·M支座：MMx’=–0.07762*77.85**2.42==–3.4445KNN·MMy’=–0.00970**7.855*2.42=–4.3886KN·M(B21)ly/lx=0..5lx=30000ly=15500ly/lx支承条件axayax’ay’0.5二边嵌固0.05620.0135-0.11799-0.07866二边简支四边简支0.09650.0174-0.11799-0.07866跨内:Mx=0.00562**7.5**1.522+1/66*0.00135**7.5**1.522+0.00965**2.455*1.552+1/6*0.00174**2.455*1.552=1.553KN·MMy=1/6*00.05662*7..5*1..52+0.00135**7.5**1.522+1/66*0.00965**2.455*1.552+0.0174**2.455*1.552=0.557KN·M支座：MMx’=–0.11179*99.95**1.52==–2.644KN·MMy’=–0.00786**9.955*1.52=–1.766KN·M2.3、板的配配筋计算：：1）截面面有效高度度：ho、选用用Φ8钢筋。则则短边方向向跨中截面面：ho=1000-200=80mm长边方向向跨中截面面：ho=1000-300=70mm2）计算算受拉钢筋筋As时，为为了简化计计算近似取取内力臂系系数R=0..9,则As=M/0..9fyhoAs=M/0.99*2100ho=MM/1899ho,ρmin=455ft//fy%bbh=0..27%**10000*1000==270mm23)下表为计算板的的跨中板带带配筋，边边板带可以以减少一半半，支座配配筋则取两两相邻支座座之平均值值。截面位置Homm2Mkn·mAsmm2As=ρminnbh≥0.277%*10000*1100配筋mm2实配mm2B1cLx方向804.634.63*1006/1899/80==306270Φ8＠180279Ly方向703.943.94*1006/1899/70==297270Φ8＠180279B3Lx方向702.662.66*1006/1899/70==201270Φ8＠180279Ly方向802.042.04*1006/1899/80==135270Φ8＠180279B5Lx方向700.8990.899*1106/1899/70==68270Φ8＠180279Ly方向800.8160.816*1106/1899/80==54270Φ8＠180279B6Lx方向701.41.4*1066/1899/70==106270Φ8＠180279Ly方向800.6560.656*1106/1899/80==43270Φ8＠180279B7Lx方向806.896.89*1006/1899/80==455270Φ8＠180279Ly方向702.842.84*1006/1899/70==215270Φ8＠180279B8Lx方向803.673.67*1006/1899/80==243270Φ8＠180279Ly方向702.72.7*1066/1899/70==204270Φ8＠180279B9Lx方向700.550.55*1006/1899/70==41270Φ8＠180279Ly方向800.4270.427*1106/1899/80==28270Φ8＠180279B10Lx方向805.055.05*1006/1899/80==334270Φ8＠180279Ly方向701.791.79*1006/1899/70==135270Φ8＠180279B11Lx方向8022*106/1899/80==132270Φ8＠180279Ly方向701.111.11*1006/1899/70==84270Φ8＠180279B12Lx方向802.932.93*1006/1899/80==194270Φ8＠180279Ly方向701.431.43*1006/1899/70==108270Φ8＠180279B13(17)Lx方向703.693.69*1006/1899/70==279270Φ8＠180279Ly方向803.363.36*1006/1899/80==222270Φ8＠180279B15Lx方向803.673.67*1006/1899/80==243270Φ8＠180279Ly方向702.72.7*1066/1899/70==204270Φ8＠180279B16Lx方向701.571.57*1006/1899/70==119270Φ8＠180279Ly方向802.152.15*1006/1899/80==142270Φ8＠180279B18Lx方向704.914.91*1006/1899/70==371270Φ8＠180279Ly方向804.174.17*1006/1899/80==276270Φ8＠180279B19Lx方向701.561.56*1006/1899/70==118270Φ8＠180279Ly方向802.062.06*1006/1899/80==136270Φ8＠180279B21Lx方向701.531.53*1006/1899/70==115270Φ8＠180279Ly方向800.570.57*1006/1899/80==38270Φ8＠1802792.4、板的配配筋图（详详见附件）（二）、非框架架梁的内力力及配筋1、L1梁，b*hh=2000*3000(mm))(1)、荷载计计算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁侧抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1554N/m梁上墙体1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒载gg=88.48KN/m2BB5传来梯形形荷载：g4=15.775*1..6/2==12.66KN/mmBB6传来梯形形荷载：g4=15.775*2..2/2==17.33KN//m(2)、计算简简图：(3)、计算内内力：Va=Vb=0..5[8..48*11.5+00.5*11.5*112.6++0.5**1.5**17.33]=17..57KNMmax距支座座左边=0.775m处Mmax＝[88.48**1.522/8+112.6**1.522/12++17.33*1.552/12]=7.99KNN·M(4)、正截面面承载力计计算：ho=h-400=3300-440=2600mm按第一类T型梁计算算bf’＝1/3L＝500mmmαs=M//α1fcbf’ho2=7.999*106/(1**14.33*5000*26002)==0.01165ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..01666As=ξbhho(α1fc//fy))=0.01166*500*2260*11.0*114.3//300=1003(mm2)选筋筋：2Φ14，实有As=1577mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**300**200=1200mm2(5)、斜截面面承载力计计算：hw＝ho－－hf’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4满足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KN＞Va＝Vb＝17.557KN符合要求求。验算按构造配箍箍条件：00.7ftbbho＝0.7**1.43*200*260＝52KN＞Va＝Vb＝17.775KN2可按构造造配：双肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((180**200))＝0.25％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.443/2110＝0.1663％＜ρsv满足要求求2、L3梁，b*h==200**300((mm)(1)、荷载计计算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁侧抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154N/m梁上墙体1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒载gg=88.48KN/mBB9传来梯形形荷载：g4=9.955*1.55/2=77.46KKN/mBB9传来梯形形荷载：g4=9.955*1.55/2=77.46KN/mm(2)、计算简简图：(3)、计算内内力：Va=Vb=0..5[8..48*11.3+00.5*11.3*7.466+0.55*1.33*7.466]=10..36KNMmax距支座座A=0.665m处Mmax＝[88.48**1.322/8+77.46**1.322/12++7.466*1.332/12]]=3.889(4)、正截面面承载力计计算：ho=h-400=3300-440=2600mm按第一类T型梁计算算bf’＝1/3L＝433..3mmαs=M//α1fcbf’ho2=3.899*106/(1**14.33*4333.3*22602)==0.00093ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..00933As=ξbhho(α1fc//fy))=0.00093*433..3*2660*1..0*144.3/3300=49..9(mm2)选筋筋：2Φ14，实有As=3088mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**200**300=1200mm2(5)、斜截面面承载力计计算：hw＝ho－－hf’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4满足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KNN＞Va＝Vb＝10.336KN符合要求求。验算按构造配箍箍条件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＞Va＝Vb＝10.336KN,可按构造造配：双肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200*2200)＝0.25％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.227/2110＝0.1445％＜ρsv满足要求求3、L4梁，bb*h=2200*3300(mmm)(1)、荷载计计算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁侧抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154梁上墙体1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒载gg=88.48KKN/mmB11传传来均布荷荷载：q1=15.775*1.8/2==14.117KN//mB12传来均布荷荷载：q1=15.772*2//2=155.75KN/mm(2)、计算简简图：(3)、计算内内力：Va=VVb=00.5*[8.448*2..4+0..5*(22.4+00.2955)*144.17++0.5((2.4++0.4992)155.75]]=311.11KKNMmax发生在在距支座AA=1.22m处，Mmax=[88.48**2.422/8+144.17**2.422*(3--4*1..052)/24+15.775*2..42*(3-44*0.9954*2)/24]=-1.111KN.M(4)、计算正正截面承载载力：ho=h-400=3000-40=260mmαs=M//α1fcbho2=1.111*106/(1**14.33*2000*26002)==0.00057ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..00577As=ξbhho(α1fc//fy))=0.00057*200**260**1.0**14.33/3000=114.3((mm2)选筋筋：1Φ14，实有As=1544mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**300**200=120mm2(5)、斜截面面承载力计计算：hw＝ho－－hf’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4满足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KN＞VbVb＝Va=311.11KKN符合要求求。验算按构造配箍箍条件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＞Vb=Va=311.11KKN,可按构造造配：双肢肢箍Φ8＠200ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200**200))＝0.25％ρsvmin＝00.24fft/fyyv＝0.244*1.443/2110＝0.16％＜ρsv满足要求求6、L6梁b*hh=2000*3000(mm))(1)、荷载计计算梁肋自重（均布布）：g1=1.22*25**0.2(0.3–0.1))=1.22N/m梁侧抹灰：g2=1.22*0.002*166*(0..3-0..1)*22=0.1154N/m梁上墙体1200mm：g3=1.22*2.22*(3–0.3)=7.133KN/mm恒载gg=88.48KN/mB1传来梯形荷载：：g1=7.855*4.55/2=117.666KN/mmBB2传来梯形形荷载：g2=9.955*1.55/2=77.46KN/mm(2)、计算算简图：(3)、计算内内力：Va=Vb=0..5[8..48*44+0.55*4*17.666+7.466*4]=99..08KNMmax距支座座A=2m处Mmax＝[88.48**42/8+77.46**42/8+117.666*42/12]]=55..43KN·M(4)、正截面面承载力计计算：ho=h-400=3000-400=260mm按第一类T型梁计算算bf’＝1/3L＝13333.3mmmαs=M//α1fcbf’ho2=55.443*106/(1**14.33*13333.3**2602)==0.0443ξ=1-(1--2*αs)1//2=0..044As=ξbffho(α1fc//fy))=0.0444*1333..3*2660*1..0*144.3/3300=7277(mm2)选筋筋：2Φ22，实有As=7600mm2，且As≥ρminnbh=00.2%**200**300=1200mm2(5)、斜截面面承载力计计算：hw＝ho－－hf’＝300-1000＝200mm，hw//b＝200/200＝1＜4满足βc＝1，0.25ββcfccbho＝＝0.255*1*114.3*200*260＝185..9KNN＞Va＝Vb＝99.008KN符合要求求。验算按构造配箍箍条件：00.7ftbbho＝0.7**1.433*200*260＝52.005KN＜Va＝Vb＝99.008KN，所以要按计算加加箍筋。箍箍筋承担的的剪力：Vsv=V－Vc=99.008－52.005=477.03KN故nAsv/S==47.003*1003/(1.225*2110*2660)=0.6689。试选用用双肢箍ΦΦ8，S=2*550.3//0.6889=1446mm。所以用Φ8＠1150。ρsv＝nAsv1/((b*s))＝2*500.3/((200**150)＝0.33％ρsvmiin＝0.244ft/ffyv＝0.244*1.227/2110＝0.1445％＜ρsv满足要求求7、L8－L14梁梁，