湖北城市立交桥工程现浇箱梁施工方案中冶 内附详细计算书

xx市xxxxxxxxxxx现浇箱梁支架设计方案xxxxxxxxxxxx立交桥项目经理部第109页共110页编号：现浇箱梁支架设计、施工方案工程名称：xxxxxxxxxxxxx工程编号：施工单位：xxxxxxxxxx项目经理：xxx编制日期：二〇一〇年二月六日中国十五冶xx立交桥项目经理部现浇箱梁支架设计、施工方案审批表审核部门、人员及及意见审核部门姓名职务（职称）审查意见施工单位工程技术质量管理安全管理计划预算材料设备文明施工部门会签意见年月日审批意见（施工单位盖章章）总工程师：年月日建设或监理单位审定意见项目总监理工程程师：（或建设单位项项目技术负负责人）年月日表后附审查中所提问题的修改意见现浇箱梁支架设计、施工方案审批表专家组意见审核部门姓名职务（职称）审查意见施工单位专家组专家组成员专家组成员专家组成员专家组成员专家组成员专家组会签意见见年月日审批意见（施工单位盖章章）总工程师：年月日表后附审查中所提问题的修改意见现浇箱梁支架设计、施工方案审批表项目部部门意见审核部门姓名职务（职称）审查意见施工单位工程技术质量管理安全管理计划预算材料设备文明施工部门会签意见年月日审批意见（施工单位盖章章）总工程师：年月日表后附审查中所提问题的修改意见目录一、编制依据6二、工程概况72.1工程简介72.2地质地貌102.3总体支架设计综述12三、满堂支架的设计和计算参数143.1满堂支架设计布置143.1.1支架及模板设计要点简述143.1.2满堂支架设计布置153.1.2.1xx谈山立交桥箱梁支架设计布置153.1.2.1.1PMW11-PMW12跨预应力砼连续箱梁支架设计布置153.1.2.1.2PME14-PME15跨预应力砼连续箱梁支架设计布置163.1.2.1.3PES13-PES14跨钢筋砼连续箱梁支架设计布置163.1.2.1.4PEN3-PEN4跨预应力砼连续箱梁支架设计布置163.2支架主要材料和性能参数193.2.1钢管性能193.2.2钢管容许荷载193.2.3木材、竹胶板容许应力及弹性模量20四、荷载分析及支架受力计算214.1荷载分析214.2荷载组合234.3荷载计算244.3.1PMW11-PMW12跨预应力砼连续箱梁验算244.3.1.1PMW11-PMW12跨箱梁自重q1的计算244.3.1.2PMW11-PMW12跨碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算254.3.1.2.1PMW11-PMW12跨a-a截面（墩顶及横隔梁）处计算264.3.1.2.2PMW11-PMW12跨b-b截面（墩旁变截面）处计算294.3.1.2.3PMW11-PMW12跨c-c截面（跨中位）处计算324.3.1.3PMW11-PMW12跨满堂支架整体抗倾覆验算354.3.2PME14-PME15跨钢筋砼连续箱梁验算364.3.2.1PME14-PME15跨箱梁自重q1的计算364.3.2.2PME14-PME15跨碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算374.3.2.2.1PME14-PME15跨a-a截面（墩顶及横隔梁）处计算384.3.2.2.2PME14-PME15跨b-b截面（墩旁变截面）处计算404.3.2.2.3PME14-PMWE15跨c-c截面（跨中位）处计算434.3.2.3PME14-PME15跨满堂支架整体抗倾覆验算464.3.3PES13-PES14跨钢筋砼连续箱梁验算474.3.3.1PES13-PES14跨箱梁自重q1的计算474.3.3.2PES13-PES14跨碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算484.3.3.2.1PES13-PES14跨a-a截面（墩顶及横隔梁）处计算494.3.3.2.2PES13-PES14跨b-b截面（墩旁变截面）处计算514.3.3.2.3PES13-PES14跨c-c截面（跨中位）处计算544.3.3.3PES13-PES14跨满堂支架整体抗倾覆验算574.3.4PEN3-PEN4跨预应力砼连续箱梁验算584.3.4.1PEN3-PEN4跨箱梁自重q1的计算584.3.4.2PEN3-PEN4跨碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算594.3.4.2.1PEN3-PEN4跨a-a截面（墩顶及横隔梁）处计算604.3.4.2.2PEN3-PEN4跨b-b截面（墩旁变截面）处计算624.3.4.2.3PEN3-PEN4跨c-c截面（跨中位）处计算654.3.4.3PEN3-PEN4跨满堂支架整体抗倾覆验算68五、箱梁下纵横方木及底模板验算695.1箱梁底模下纵桥向方木验算69取PMW11-PMW12跨最不利墩顶横梁和墩旁、跨中位进行计算。695.2碗扣式支架立杆顶托上横桥向方木验算735.3箱梁底模板计算76六、满堂架地基处理及施工方法796.1基础承载力计算及处理方案选用796.2基础采用换填垫层法的地基验算806.2.1基础换填垫层法设计806.2.2基础换填垫层法地基验算80七、支架预压及沉降观测877.1支架预压877.2、测量观测87八、支架搭设施工要求及技术措施898.1、碗扣式钢管支架主要构、配件的材料、制作要求898.2、碗扣式钢管满堂支架的构造应符合下列要求918.3、支架搭设要求938.4、支架人行楼梯搭设948.5、检查与验收958.6、支架拆除要求96九、安全防护措施及安全技术交底979.1、安全防护措施979.2、安全技术交底98十、文明施工103十一、安全保证措施10411.1、安全保证体系104一、编制依据1.上海市政工程设计研究总院下发的设计图示（2009年11月）2.国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。3.《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-20044.《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20005.《公路桥涵施工手册》6.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-867.《建筑结构荷载规范》GB50009-20018.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20089．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-200110.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200811.《建筑地基基础设计规范》12.《桥涵》二、工程概况2.1工程简介xx市xxxx北接线立交桥工程，路线起于xxx工业新区内宝山路和大广高速公路连接线交叉口，向北延伸，在xxxxxxxxx处采用分离式隧道方案穿越xxx，在xxx北侧路线以高架方案上跨茂记机械厂、沿湖路、老武黄铁路，在下陆加压站南侧，上跨xxx东侧地面辅道后和xxx相接，北接线全长约3.08Km。在隧道北出口处设置两座人行梯道，便于行人上下梯道出入隧道。本次工程包括东、西侧主线高架桥和六条匝道。桥梁结构设计基准期为100年。设计车速：主线高架：60KM/h；匝道桥梁：30-40KM/h。设计荷载：公路-I级。桩基础：桩基353根，钻孔灌注桩，主线高架桥直径为1200mm、1500mm或2000mm。承台126个，钢筋砼砼结构。桥墩117个，采用独柱柱花瓶式桥墩墩，立柱为钢筋筋砼构件，矩矩形倒圆角角。桥台9个，均采采用轻型桥桥台，钢筋筋砼结构。主线高架为133.25mm宽；匝道桥桥8.255m、9m宽。桥梁工程箱梁333联/95跨，24662米，包括：：【钢箱梁梁3联/3跨，95米；钢筋筋砼箱梁88联/28跨，5633.2米；预应力力砼箱梁22联/64跨，18004米。】主线高架为0..5m（防防撞栏杆）+8.255m（车行行道）+0.5mm（防撞栏栏杆）=9.255m或0.5mm（防撞栏栏杆）+12.225m（车车行道）+0.5mm（防撞栏栏杆）=13.225m；匝道桥布置为00.5m（防防撞栏杆）+7m（车行行道）+0.5mm（防撞栏栏杆）=8m；或0.55m(防撞栏杆)+7.225m(车行道)+0.55m(防撞栏杆)=8.225m；或或0.5mm(防撞栏杆)+8m(车行道)+0.55m(防撞栏杆)=9m。主线高架桥中共共有2联钢筋砼砼连续箱梁梁，跨径为为2×20mm，梁宽13.225-200.38mm，梁高2..0m，挑挑臂宽2..5m，外外侧0.113m与防防撞栏杆一一道现浇；；东侧主线线跨xxxx东侧地面面辅道采用用一跨简支支钢箱梁，跨跨径35mm，梁高2..0m，梁梁宽14.221-188.35mm,挑臂宽2..5m，外外侧0.113m与防防撞护栏一一道设置；；其余的均均为预应力力砼连续箱箱梁，共11联，标准准梁宽9..25m或或13.225m，梁梁高2.00m，挑臂臂宽2.55m，外侧0.13与防撞一一道现浇。匝道桥中共有88联钢筋砼砼连续箱梁梁，梁高均均为1.55m，标准准梁宽8mm或9m，挑臂臂宽1.775m，外外侧0.113m与防防撞栏杆一一道现浇；；其余均为为预应力砼砼连续箱梁梁，梁高均均为2.00m，标准准梁宽8mm或9m，挑臂臂宽1.775m，外外侧0.113m与防防撞栏杆一一道现浇；；桥梁净空：跨沿沿湖路、xxxx地面面铺道、匝匝道：≧5.0mm；纵坡：主线高架架最大纵坡坡为4.0%；匝道最最大纵坡为为5.0%。横坡：主线高架架横坡为单单向2.0%；匝道横横坡为单向向2.0%。地震基本烈度为为VI级；桥梁梁抗震设防防类别为B类；地震震动峰值加加速度a=0.005g，桥桥梁抗震设设防措施等等级为7级。桥梁结构设计安安全等级：：一级。后台填土高度：：3m左右。①、西侧主线高架桥桥：（2×20）（钢钢筋砼连续续箱梁）+（26.665+266.65++26.6638）（预应应力砼连续续箱梁）+173跨铁路节节点+（32.55+32..5）（预应应力砼连续续箱梁）+（32.55+32..399）（预应应力砼连续续箱梁）+（30.2237+330+300）（预应应力砼连续续箱梁）+（2×30）预应力力砼连续箱箱梁）+(3××30)((预应力砼砼连续箱梁梁)=6633.0944m；线路路走向为WK2++186..391--WK2++306..329，WK2++479..329--WK2++849..465，全长4990.0774m。②、东侧主线高架桥桥：（2×20）（钢钢筋砼连续续箱梁）+（30+331.6443+300）（预应应力砼连续续箱梁）+155跨铁路节节点+（32.22+32..308）（预应应力砼连续续箱梁）+（35钢箱梁）+(3××30)（预应力力砼连续箱箱梁）+（3×30）（预应应力砼连续续箱梁）+(3××30)((预应力砼砼连续箱梁梁)=6566.2511m；线路路走向为EK2++173..333--EK2++304..976，EK2++459..976--EK2++829..584，全长5001.2551m。③、NEW匝道桥：：(3×28)（预预应力砼连连续箱梁）+（3×28）（预应应力砼连续续箱梁）+(3××28)((预应力砼砼连续箱梁梁)+(33×20++18.3395)((钢筋砼连连续箱梁)；④、NE匝道桥：118m跨铁路路节点+（4×20）m（钢筋砼砼连续箱梁梁)；⑤、NW匝道桥：154.5m跨跨铁路节点点+（3×30）（预应应力砼连续续箱梁)+（3×30）m（预应力力砼连续箱箱梁)；⑥、EN匝道桥：（2×30）m（预预应力砼连连续箱梁)+（3×30）m（预应力力砼连续箱箱梁)+1992跨铁路路节点+（4×199+18..943）（钢筋筋砼连续箱箱梁）；⑦、ES匝道桥：（21.5+222+21..271）（钢筋筋砼连续箱箱梁）+（21.55+22++21.55）（钢筋筋砼连续箱箱梁）+110跨铁路节节点+（4×30）m（预应力力砼连续箱箱梁）；⑧、SE匝道桥：（4×20）（钢钢筋砼连续续箱梁)+（4×20）（预应应力砼连续续箱梁)+（4×20）（钢筋筋砼连续箱箱梁）+（3×30）（预应应力砼连续续箱梁）+（4×30）m（预应力力砼连续箱箱梁）。2.2地质地地貌xx市位于湖北北省东南部部长江右岸岸，东经114..5°～115°，北纬28.55°～30.33°。是湖北北省第二大大工业城市市，东北临临长江与蕲蕲春、浠水水相望，西西北与鄂洲洲、武汉市市毗邻，南南部与咸宁宁市、江西西省接壤。xx市地处暮阜阜山北侧沿沿江滨湖、丘丘陵地带。境境内群山起起伏，江河河湖泊交织织，低山丘丘陵与山间间谷地，依依山抱湖。西西面最高的的北风山峰峰顶标高4487m，市市中心最低低地面标高高18.33m。境内内湖泊众多多，有长江江一级支流流大冶湖、富富河、保安安湖(属梁子湖湖水系)。拟建立交处位于于黄荆山的的北侧，在在黄荆山与与沿湖路之之间地形变变化较大，在在沿湖路与与xxx之间间场地较为为平坦，现现为菜地。拟建场地处地貌貌类型以山山前平原地地貌为主。xx市属亚热带带大陆性气气候，历年年最高气温温40.3℃，最低气气温-11℃，平均气气温17℃。xx雨量丰丰沛，多年年平均降雨雨量14220.4mmm，年最最大降雨量量23600mm，年年最小降雨雨量6100.9mmm，年降水量量时空分布布不均，降降水集中在在4～8月，4～8月降水量量为9677.9毫米，占全全年的77.11%，多年平均均降雨日数数为133d左右。年均均降雪日8天，最大大积雪厚度度23厘米。年平平均雾日13天。历年年最大风速速18m/s，常风向向为东风和和东南风，频频率18％，相应应最大风速速15m/s。拟建场区由四个个构造体系系所组成，即即东西向构构造体系、山山字型构造造体系、新新华夏构造造体系、北北西向构造造体系，其其中东西向向构造、新新华夏构造造、北西向向构造是控控制本工作作区的主要要构造体系系。1、①1层杂填土，填料料不均，结结构松散，该该层未经处处理不宜直直接作为道道路路基及及挡墙等建建(构)筑物的天天然地基持持力层；①2层素填土土，填料不不均，结构构松散，该该层未经处处理不宜直直接作为道道路路基及及挡墙的天天然地基持持力层。①3层浜底淤淤泥，含大大量腐植物物，该层土土质较差。2、②1层黄褐色粉质粘粘土呈可塑塑～硬塑状状，层厚1.0～6.0mm，具中压压缩性。可可作为道路路天然及挡挡墙的地基基持力层。②2层灰色、灰灰褐色粉质质粘土呈流流塑状，局局部为软塑塑状，具高高压缩性，为为本场地软软弱土层。4、④黄褐色粉土，稍稍密～中密密状态，具具中压缩性性，层厚0.4～5.0mm，为不液液化土层。5、⑤1层黄褐色红粘土土，土质较较好，具可可塑～硬塑塑状，中压压缩性，层层厚为0.5～9.8mm；⑤2层红褐色色红粘土，土土质较差，软软塑~流塑。6、⑥2A层浅红色中中风化白云云岩，节隙隙较发育。该该层主要在在xxx处分分布。⑥2层灰色～灰白色色微风化灰灰岩，节隙隙较发育。该该层主要在在xxx南侧侧分布。⑥2A及⑥2层局局部地段发发育有岩溶溶现象，桥桥梁桩基施施工时应保保证溶洞顶顶板具一定定厚度或穿穿越溶洞进进入溶洞底底稳定基岩岩一定深度度。2.3总体支架架设计综述述本工程满堂架支支撑体系只只针对xxx谈山立交交桥主线高高架桥和匝匝道桥的钢钢筋砼连续续箱梁和预预应力混凝凝土连续箱箱梁支撑体体系，涉及及到钢箱梁梁的支撑体体系另行设设计。根据本工程地勘勘资料揭示示，本工程程所处位置置、地质条条件均匀良良好，同时时根据本工工程桥面标标高和实测测的地面高高程，桥梁梁离现状地地面净空如如下所示：：①、主线桥最大净空空（Hmax）：东主线桥：HEEmax=12.7744M;;西主线桥：HWWmax=12.888M;②、匝道最大净空（Hmax）：NEW匝道：HHNEWmmax=13.1117M;;NW匝道：HNWmmax=6.5MM;EN匝道:HENmax=113.7114M;NE匝道:HNEmax=66.87MM;ES匝道:HESmax=112.7665M;SE匝道：HSEmmax=11.0078M;;综合考虑，本工工程上部结结构现浇箱箱梁施工支支撑体系方方案拟选择择满堂式碗碗扣支架。碗碗扣式支架架是建设部部提出的建建筑行业10项推广应应用新技术术之一，具具有以下特特点：安全全可靠，碗碗扣式接头头传力可靠靠，搭设时时不用拧螺螺栓，不受受人为因素素影响。立立杆连接为为同轴心承承插，各杆杆件轴心交交于一点。用用作模板支支架时，顶顶部插入可可调托座，架架体受力以以轴心受压压为主，因因而承载力力高，不易易发生失稳稳垮塌，功功效高，易易管理。横横杆与立杆杆连接人工工采用铁锤锤敲击辅助助完成，速速度快，功功效高。三、满堂支架的的设计和计计算参数根据本工程实际际特点，拟拟选取主线线高架桥、ES匝道桥、EN匝道桥中有代表性的四联中的四跨来进行满堂支架的设计与验算。具体选取的对象为：PMW主线桥预预应力砼连连续箱梁PPMW10-PPMW12(32..5M+32.55M)中的PMW111-PMMW12,,跨径32..5M，桥桥宽9.225M。PME主线桥预预应力砼连连续箱梁PPME133-PMEE16(330M+30M+30M)中的PME114-PMME15,,跨径30..0M,桥宽13..25M，。ES匝道桥钢筋筋砼连续箱箱梁PES122-PESS15（21.2271M++22M+21.55M）中的PES113-PEES14，跨径222M，桥宽宽8.255M。EN匝道桥预应力砼砼连续箱梁梁PEN22-PENN5（30M+30M+30M）中中的PEN33-PENN4，跨径300M，桥宽宽8.000M。3.1满堂支支架设计布布置3.1.1支架架及模板设设计要点简简述本工程支架采用用满堂式碗碗扣支架体体系，由支支架基础、Φ48×3..5mm碗碗扣立杆、横横杆、斜撑撑杆及扣件件、立杆可可调顶托、立立杆可调托托撑、100cm×10cmm方木横梁、10cm××10cm方木纵向分配梁梁等构成。碗扣式脚手架杆杆主要配件件采用：立杆：LG-3300、LG-2240、LG-1180、LG-1120、LG-60、LG-330横杆：HG-990、HG-660、HG-330立杆可调座：KKTZ-660立杆可调顶托：：KTC--60斜撑杆：Φ488×3.55mm钢管管及扣件3.1.2满堂堂支架设计计布置3.1.2.11xx谈山立立交桥箱梁梁支架设计计布置结合图纸设计要要求，箱梁梁的自重在在不同的断断面有所不不同，就以以墩顶、墩墩旁渐变段段、跨中相相同断面共共三个段来来设计立杆杆的纵距、横横距、步距距。在墩顶顶位范围设设计立杆纵纵距、横距距、步距为为30cmm、60cmm、60cmm。在墩旁旁渐变段范范围立杆设设计纵距、横横距、步距距为60ccm、60cmm、120ccm。在跨跨中相同断断面范围内内立杆设计计纵距、横横距、步距距为90ccm、60cmm、120ccm。支架架布置在箱箱梁两侧各各留1m作为施施工人员操操作平台，且且设置有人人行梯道（支支架搭设施施工要求章章节里设置置）。具体体布置如下下：3.1.2.11.1PPMW11-PMW112跨预应应力砼连续续箱梁支架架设计布置置①顺桥向：立杆布布置为4×0..3＋8×0..6＋23×0.99+8×00.6+4×0..3=32.7m。②横桥向：立杆布布置为199×0.66=11.4m。③水平杆步距：在在墩顶（横横隔梁）范范围采用660cm，其其余部位采采用1200cm。④剪刀撑（斜撑）：：纵横向每每4排布置，由由底至顶连连续拉结，斜斜杆角度控控制在450-600之间。具体布置见满堂堂式支架设设计图。3.1.2.11.2PPME144-PMEE15跨预应力力砼连续箱箱梁支架设设计布置①顺桥向：立杆布布置为4×0..3＋8×0..6＋20×00.9+88×0.66+4××0.3==30.00m。②横桥向：立杆布布置为25×00.6=115m。③水平杆步距：在在墩顶（横横隔梁）范范围采用660cm，其其余部位采采用1200cm。④剪刀撑（斜撑）：：纵横向每每4排布置，由由底至顶连连续拉结，斜斜杆角度控控制在450-600之间。具体布置见满堂堂式支架设设计图。3.1.2.11.3PPES133-PESS14跨钢筋砼砼连续箱梁梁支架设计计布置①顺桥向：立杆布布置为4×0..3+8××0.6++5×0.99+4×0.33+5×00.9+8×0.66+4×0.33=22.2m。②横桥向：立杆布布置为17×0.66=10.2m。③水平杆步距：在在墩顶（横横隔梁）和和跨中横梁梁范围采用用60cmm，其余部部位采用1120cmm。④剪刀撑（斜撑）：：纵横向每每4排布置，由由底至顶连连续拉结，斜斜杆角度控控制在450-600之间。具体布置见满堂堂式支架设设计图。3.1.2.11.4PPEN3--PEN44跨预应力力砼连续箱箱梁支架设设计布置①顺桥向：立杆布布置为4×0..3+8××0.6++20×00.9+88×0.66+3×00.3=330.0mm。②横桥向：立杆布布置为17×00.6=110.2mm。③水平杆步距：在在墩顶（横横隔梁）范范围采用660cm，其其余部位采采用1200cm。④剪刀撑（斜撑）：：纵横向每每4排布置，由由底至顶连连续拉结，斜斜杆角度控控制在450-600之间。具体布置见满堂堂式支架设设计图。3.2支架主主要材料和和性能参数数3.2.1钢管管性能施工时采用满堂堂式碗扣支支架，碗扣扣支架的钢钢管为3号钢，规规格为φ48mmm×3.5mmm，其性性能见下附附表1和附表2：（见《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》P15页表5.1.6和表5.1.7）附表1表5.1..7钢管截面面特性外径φ（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径i（ccm）483.54.8912.195.081.58附表2表表5.1..6钢材的强强度设计值值与弹性模模量（N/mmm2）Q235A级钢材材抗拉、抗抗压和抗弯弯强度设计计值f205弹性模量E2.06×10053.2.2钢管管容许荷载载钢管立杆、横杆杆容许荷载载，查公路路施工手册册《桥涵》下下册（人民民交通出版版社）第10页，具体体见下附表表3.附表3表13-55立杆横杆步距（m）允许荷载（KNN）横杆长度（m）允许集中荷载((KN)允许均步荷载((KN)0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.83.2.3木材材、竹胶板板容许应力力及弹性模模量（1）木材容许应力力及弹性模模量按《建筑施工模模板安全技技术规范》JGJ162-20088（79、80页表A.3..1-1针叶树种种适用的强强度等级和和表A.3..1-3木材的强强度设计值值和弹性模模量）马尾松：强度等等级TC133级A组抗弯fm=13.00Mpa顺纹抗剪fv==1.5Mpa顺纹抗压及承压压fc=122.0Mppa弹性模量E=1100000Mpa（2）1.5mm竹胶胶板抗弯应应力［σ］=17Mpa,,弹性模量E=5××103MPa。(《建筑施施工模板安安全技术规规范》JGJ1162-22008（84页表A.55.3复复合木胶板板抗弯强度度设计值（fjm）和弹性性模量）。四、荷载分析及及支架受力力计算4.1荷载分析析根据本工程现浇浇箱梁的结结构特点，在在施工过程程中涉及以以下荷载形形式：⑴、q1—箱梁自重荷载，新新浇混凝土土密度取26KNN/m3。⑵、q2—箱梁内模、底模模、内模支支撑及外模模支撑荷载载，按均布布荷载计算算，经计算算取q2＝1.5kkPa（偏于安安全）。⑶、q3—施工人员、施工工材料和机机具荷载，按按均布荷载载计算，当当计算模板板及其下肋肋条时取2.5kkPa；当计算算肋条下的的梁时取1.5kkPa；当计算算支架立柱柱及其他承承载构件时时取2.5kkPa。⑷q4—振捣捣混凝土产产生的荷载载，对底板板取2.0kkPa，对侧板板取4.0kkPa。⑸q5—新浇浇混凝土对对侧模的压压力。因现浇箱梁采取取水平以每每层30ccm高度浇浇筑，在竖竖向上以V=2m3/h浇注速度度控制,砼入模温温度用T=288°控制，由由此计算得得知：新浇混凝土对侧侧模的压力力F=0.22γct0β1β2V1/2（见《建筑筑施工模板板安全技术术规范》JGJ1162-22008第14、15页）F新浇砼砼对模板的的侧压力计计算值（KN/mm2）；γc砼的重力力密度（KN/mm3），取值26；V砼的浇浇注速度(m/h))，取值2;t0新浇砼的的初凝时间间（h）,可按试验验确定；当当缺乏试验验资料室，可可采用t0=2000/(T++15)（T为砼的温温度0C），T取值280C，则t0=2000/(T++15)==200//(28++15)==4.655;β1外加剂影影响修正系系数；不掺掺外加剂时时取1.0，掺有缓缓凝作用的的外加剂时时取1.2，取取值1.2；β2砼坍落度度影响修正正系数；当当坍落度小小于30mm时，取0.85；坍落度度为50-990mm时，取1.0；坍落度度为110--150时，取1.15；取值1.15；则q5=F=0..22γct0β1β2V1/2=0.22×226×4..65×11.2×11.15××21/22=51.991KN/mm2⑹q6—倾倒混混凝土产生生的水平荷荷载，取2.0kkPa。⑺q7—支架架自重38.44N/m，经计算算支架在不不同布置形形式时其自自重如下表表所示：立杆横桥间距**立杆纵桥桥间距*横杆步距距*横杆支架自重q7((KPa))60*30*660cm（120ccm）407.88（按最大值值13.7714M高高计算）60*60*1120cmm253.21（按最最大值133.7144M高计算算）60*90*1120cmm2.38（按最最大值133.7144M高计算算）(8)q8—风荷荷载产生的的轴向力，WK=0.77uz×us×Wouz—风压高度变化系系数，查《建建筑施工碗碗扣式教授授叫安全技技术规范》附附录D得uz=1.114；us—风荷载脚手架体体型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=1.004；wo—基本风压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4wo=0.44KN/mm2（50年一遇，重重现期100年）故：WK=0.7uz××us×wo=0.77×1.114×1..04×00.4=00.3322KN/mm2;则ωv=(H/B)hω//Lx=(13.7714/110)1..2×0..332//0.6==0.9111KN/mm2;4.2荷载组合合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底板及支架系统统计算(1)+(2)++(3)++(4)++(7)(1)+(2)++(7)侧模计算(5)+(6)(5)4.3荷载计算算4.3.1PPMW111-PMWW12跨预应力力砼连续箱箱梁验算4.3.1.11PMW111-PMMW12跨箱梁自重重q1的计算横截面面积（m2）a-a7.161b-b4.308c-c3.193PMW11-PPMW122跨为标准准断面,顶宽8.9990m,,底宽2.8898m。箱箱梁横截面面箱室高度度2.0mm，具体见见下图。根根据此跨现现浇箱梁结结构特点进进行分析，取a-a截面（墩顶）、b-b(墩旁，即距支座中心线1m)、c-c截面（跨中，即距支座中心线16.25m）进行箱梁自重计算，并对3个截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。各断面面积如下：①、a-a截面（墩墩顶及横梁梁）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×77.1611/2.898=64.2246kppa取1.2的安全系系数,q11=64..246××1.2==77.0095kppa注:箱梁底宽,取22.898米,将箱梁重重量平均到到底宽范围围内计算偏偏于安全。②、b-b截面（墩墩旁变截面面）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×44.3088/2.898=38.665kpaa取1.2的安全系系数,q11=38..65×11.2=446.388kpa注:箱梁底宽,取22.898米,将箱梁重重量平均到到底宽范围围内计算偏偏于安全。③、C-C截面（跨跨中位）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×33.1933/2.8998=28.6647kppa取1.2的安全系系数,q11=28..647××1.2==34.3376kppa注:箱梁底宽,取22.8988米,将箱梁重重量平均到到底宽范围围内计算偏偏于安全。4.3.1.22PMW11-PMW12跨碗扣式钢钢管支架立立杆强度及及稳定性验验算碗扣式式钢管脚手手架与支撑撑和碗扣式式脚手架与与支架一样样，同属于于杆式结构构，以立杆杆承受竖向向荷载作用用为主，但但碗扣式由由于立杆和和横杆间为为轴心相接接，且横杆杆的“├”型插头被被立杆的上上、下碗扣扣紧固，对对立杆受压压后的侧向向变形具有有较强的约约束能力，因因而碗扣式式钢管架稳稳定承载能能力显著高高于扣件架架（一般都都高出20%以上，甚甚至超过35%）。本工工程现浇箱箱梁支架立立杆强度及及稳定性验验算，根据据《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》有关关模板支架架立杆的强强度及稳定定性计算公公式进行分分析计算（碗碗扣架用钢钢管规格为为φ48×3..5mm）。4.3.1.22.1PPMW11-PMW12跨a-a截面（墩墩顶及横隔隔梁）处计计算在桥墩两侧横梁梁2m范围，碗碗扣式钢管管支架体系系采用30×660×600cm的布布置结构。①、立杆强度验算算计算依据：《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》5.6规定的脚脚手架计算算规则。λλ=l0/i=（h+2aa）/i==(6000+2×3350)//15.88=82查《建筑施工碗碗扣式钢管管脚手架安安全技术规规范》附录录E得φ=0.7110单肢立杆稳定性性计算公式式：N≤φAf=00.710×4.889×1002×2055=71.17KN；根据立杆的设计计允许荷载载，当横杆杆步距为660cm时时，立杆可可承受的最最大允许竖竖直荷载为为［N］=40kkN（参见公公路桥涵施施工手册中中表13－5碗口式构构件设计荷荷载），以以下按横杆杆步距为660cm时时立杆的允允许最大竖竖直荷载［［N］=40kkN验算立杆杆受力。因此［N］取值值40kN偏于安全全。立杆实际承受的的荷载为：：N=1..2（Q1+Q2）+0.9×1.44(Q3+QQ4+Q55)（组合合风荷载时时）见《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》第5.6.2-2条Q1—模板及支支架自重标标准值；（q2++q7）Q2—新浇砼及及钢筋自重重标准值；；(q1)Q3—施工人员员及设备荷荷载标准值值；(q3)Q4—新浇砼和和振捣砼时时产生的荷荷载标准值值；(q4)Q5风荷荷载产生的的轴向力；；于是，有：Q1=0.3××0.6××(q2+q77)=0..3×0..6×(1.5++7.888)=1.6888KNQ2=0.3××0.6××q1=0.3×0.66×77..095==13.8877KNNQ3=0.3××0.6××q3=00.3×00.6×22.5=00.45KKNQ4=0.3××0.6××q4=00.3×00.6×22.0=00.36KKNQ5=0.3××0.6××q8=00.3×00.6×00.9111=0.1664KN则：N=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)=11.2(11.6888+13..877))+0.99×1.44×(0..45+00.36++0.1664)=19..905KN＜［N］＝40KNN结论：立杆强度度满足要求求。②、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式脚脚手架安全全技术规范范》模板支支架立杆的的稳定性计计算公式：：NW/ΦA+Mw/WW≤fMW=0.9×1.44ωKlah2/10MW—单肢立立杆弯矩（KN.m）la立杆纵距距（m）ωK—风荷载标准值（KN2/m）h—立杆步距（m）NW—钢管所受的垂直直荷载，NN=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组组合风荷载载时），同同前计算所所得W—立杆截面模量f—钢材的抗压强度度设计值，f＝205NN/mm22参考《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》表表5.1..6得。A—钢管的截面积AA＝489mmm2(取φ48mmm×3.5mmm钢管的的截面积)Φ—轴心受压杆件的的稳定系数数，根据长长细比λ查表即可可求得Φ。i—截面的回转半径径，查《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》附附录B得i＝15.88㎜。长细比λ＝L//iL—水平步距距，L＝（0.6+22×0.555）=1.7m。于是，λ＝L//i＝108，参照《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》查查附录E得Φ＝0.5300。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距；WK=0.7uz××us×Wouz—风压高度变化系系数，查《建筑施工工碗扣式教教授叫安全全技术规范范》附录D得uz=1.14；us—风荷载脚手架体体型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=1.04；wo—基本风压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4wo=0.4KN/m2（50年一遇，重重现期100年）故：WK=0.7uz××us×wo=0.77×1.114×1..04×0..4=0.3332KNa—立杆纵距0.33m；l0—立杆步距0.66m；故：MW=1..4×WKK×a×l02/10=1.4×0.3332×00.3×00.62/10==0.0055KNmW—截面模量查表《建建筑施工扣扣件式脚手手架安全技技术规范》附附表B得：W=5.08××103mm3则，NW/ΦAA+0.99M/W＝19.905××103/（0.5300×489）+0.9××0.0055×106/（5.088×1033）＝77.689N//mm2≤f＝205NN/mm22结论：计算结果果说明支架架是安全稳稳定的。4.3.1.22.2PPMW11-PMW12跨b-b截面（墩墩旁变截面面）处计算算在墩旁变截面55m范围，碗碗扣式钢管管支架体系系采用60×660×1220cm的的布置结构构。立杆强度验算计算依据：《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》5.6规定的脚脚手架计算算规则。λ=l0/i=（h+2aa）/i==(1200++2×350)//15.88=120查《建筑施工碗碗扣式钢管管脚手架安安全技术规规范》附录录E得φ=0.4552单肢立杆稳定性性计算公式式：N≤φAf=00.4522×4.889×1002×2055=45..31KN；根据立杆的设计计允许荷载载，当横杆杆步距为1120cmm时，立杆杆可承受的的最大允许许竖直荷载载为［N］=30kkN（参见公公路桥涵施施工手册中中表13－5碗扣式构构件设计荷荷载）。以以下按横杆杆步距为1120cmm时立杆的的允许最大大竖直荷载载［N］=30kkN验算立杆杆受力。因此［N］取值值30kN偏于安全全。立杆实际承受的的荷载为：：N=1..2（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组合风风荷载时）见见《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》第55.6.22-2条Q1—模板及支支架自重标标准值；（q2++q7）Q2—新浇砼及及钢筋自重重标准值；；(q1)Q3—施工人员员及设备荷荷载标准值值；(q3)Q4—新浇砼和和振捣砼时时产生的荷荷载标准值值；(q4)Q5风荷荷载产生的的轴向力；；于是，有：Q1=0.6××0.6××(q2++q7)==0.6××0.6××(1.55+3.221)=11.6966KNQ2=0.6××0.6××q1=00.6×00.6×446.388=16..697KKNQ3=0.6××0.6××q3=00.6×00.6×22.5=00.9KNNQ4=0.6××0.6××q4=00.6×00.6×22.0=00.72KKNQ5=0.6××0.6××q8=00.6×00.6×00.9111=0.3228KN则：N=1.2（QQ1+Q22）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)=11.2(11.6966+16..697))+0.99×1.44×(0..9+0..72+00.3288)=24..526KKN＜［N］＝30KNN结论：立杆强度度满足要求求。②、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式脚脚手架安全全技术规范范》模板支支架立杆的的稳定性计计算公式：：NW/ΦA+Mw/WW≤fMW=0.9×1..4ωKlah2/10MW—单肢立立杆弯矩（KN.m）la—立杆纵距（m）ωK—风荷载标准值（KN2/m）h—立杆步距（m）NW—钢管所受的垂直直荷载，NN=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组组合风荷载载时），同同前计算所所得W—立杆截面模量f—钢材的抗压强度度设计值，f＝205NN/mm22参考《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》表表5.1..6得。A—支架立杆的截面面积A＝489mmm2(取φ48mmm×3.5mmm钢管的的截面积)Φ—轴心受压杆件的的稳定系数数，根据长长细比λ查表即可可求得Φ。i—截面的回转半径径，查《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》附附录B得i＝15.88㎜。长细比λ＝L//i。L—水平平步距，L＝1.2+11.1=22.3m。于是，λ＝L//i＝146，参参照《建筑筑施工碗扣扣式脚手架架安全技术术规范》查查附录C得Φ＝0.3244。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距WK=0.7uz××us×ww0uz—风压高度变化系系数，参考考《建筑结结构荷载规规范》表77.2.11得uz=11.14us—风荷载脚手架体体型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=1.044wo—基本风压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4w0=00.4KN/mm2故：WK=0..7uz×us×wo=0.77×1.114×1..04×00.4=00.3322KNa—立杆纵距0.66m；l0—立杆步距1.22m故：MW=1..4×WKK×a×ll02/10=1.4×0..332×00.6×11.22/10==0.044KNmW—截面模量查表《建建筑施工扣扣件式脚手手架安全技技术规范》附附表B得：W=5.08××103mm3则，NW/ΦAA+0.99M/WW＝24.526××103/（0.3224×4889）+0.99×0.004×1006/（5.088×1033）＝161.8887N//mm2≤f＝205NN/mm22结论：计算结果果说明支架架是安全稳稳定的。4.3.1.22.3PPMW11-PMW12跨c-c截面（跨跨中位）处处计算在跨中19m范范围，碗扣扣式钢管支支架体系采采用60×990×1220cm的的布置结构构。立杆强度验算立杆实际承受的的荷载为：：N=1..2（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组合风风荷载时）见见《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》第55.6.22-2条Q1—模板及支支架自重标标准值；（q2++q7）Q2—新浇砼及及钢筋自重重标准值；；(q1)Q3—施工人员员及设备荷荷载标准值值；(q3)Q4—新浇砼和和振捣砼时时产生的荷荷载标准值值；(q4)Q5风荷荷载产生的的轴向力；；于是，有：Q1=0.9××0.6××(q2++q7)==0.9××0.6××(1.55+2.338)=22.0955KNQ2=0.9××0.6××q1=00.9×00.6×334.3776=188.5633KNQ3=0.9××0.6××q3=00.9×00.6×22.5=11.25KKNQ4=0.9××0.6××q4=00.9×00.6×22.0=11.08KKNQ5=0.9××0.6××q8=00.9×00.6×00.9111=0.4992KN则：N=1.2（QQ1+Q22）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)=11.2(22.0955+18..563))+0.99×1.44×(1..25+11.08++0.4992)=28..346KKN＜［N］＝30KN结论：立杆强度度满足要求求。②、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式脚脚手架安全全技术规范范》模板支支架立杆的的稳定性计计算公式：：NW/ΦA+Mw/WW≤fMW=0.9×1..4ωKlah2/10MW—单肢立立杆弯矩（KN.m）la—立杆纵距（m）WK—风荷载标准值（KN2/m）h—立杆步距（m）NW—钢管所受的垂直直荷载，NN=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组组合风荷载载时），同同前计算所所得W—立杆截面模量f—钢材的抗压强度度设计值，f＝205NN/mm22参考《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》表表5.1..6得。A—支架立杆的截面面积A＝489mmm2(取φ48mmm×3.5mmm钢管的的截面积)Φ—轴心受压杆件的的稳定系数数，根据长长细比λ查表即可可求得Φ。i—截面的回转半径径，查《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》附附录B得i＝15.88㎜。长细比λ＝L//i。L—水平平步距，L＝1.2+11.1=22.3m。于是，λ＝L//i＝146，参照《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》查查附录C得Φ＝0.3244。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距；WK=0.7uz××us×wouz—风压高度变化系系数，参考考《建筑结结构荷载规规范》表77.2.11得uz=1.144us—风荷载脚手架体体型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=1.044wo—基本风压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4wo=0.4KN/mm2故：WK=0.7uz×uus×wo=0.77×1.114×1..04×00.4=00.3322KNa—立杆纵距0.99ml0—立杆步距1.22m故：MW=1..4×WKK×a×ll02/10=1.4×0..332×00.9×11.22/10==0.0660KNmmW—截面模量查表《建建筑施工扣扣件式脚手手架安全技技术规范》附附表B得：W=5.08××103mm3则，NW/ΦAA+0.99M/WW＝28.346××103/（0.3224×4889）+0.99×0.006×1006/（5.088×1033）＝189..541NN/mm22≤f＝205NN/mm22结论：计算结果果说明支架架是安全稳稳定的。4.3.1.33PMW11-PMW12跨满堂支架架整体抗倾倾覆验算当模板支撑架有有风荷载作作用时，进进行内力计计算，将风风荷载化解解为每一节节点的集中中荷载ω，风荷载载沿立杆方方向的竖向向力ωv=hω/Lx;;ω=0.9×0..6×0..332==0.1779KN;;ωv=hω/Lxx=1.22×0.1179/00.6=00.3588KN;ωs1=ωv(都都按照密目目安全网计计算)∑ωv=nωv=44.0911KN;P=N=28..346KKN>∑ωv=4..091KKN;结论：计算结果果表明该跨跨满堂支架架满足抗倾倾覆要求。斜杆扣件抗滑承承载力验算算：∑ωs==√5/2×ωv=1..118××4.0991=4..574KKN<Qcc=8KNN;结论：斜杆抗滑滑承载力满满足要求；；则：通过以上各各种结构验验算表明在在PMW11-PMW12跨预应力力砼连续箱箱梁的满堂堂架支撑体体系满足要要求。并且且该跨为xxx谈山立立交桥预应应力砼连续续箱梁(9.255M宽)代表性跨跨度，为此此，xx谈山立立交桥主线线立交桥的的预应力砼砼连续箱梁梁(9.255M宽)满堂架支支撑体系均均可采用该该跨满堂架架支撑体系系布置设计计。4.3.2PPME144-PMEE15跨钢筋砼砼连续箱梁梁验算4.3.2.11PME114-PMME15跨箱梁自重q1的计算PME14-PPM4155跨为标准准断面,顶宽12..990mm,底宽6.8898m。箱箱梁横截面面箱室高度度2.0mm，具体见见下图。根根据此跨现现浇箱梁结结构特点进进行分析，取a-a截面（墩顶）、b-b(墩旁，即距支座中心线1m)、c-c截面（跨中，即距支座中心线15m）进行箱梁自重计算，并对3个截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。各断面面积如下：横截面面积（m2）a-a15.161b-b8.255c-c5.999①、a-a截面（墩墩顶及横梁梁）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×115.1661/6.8988=57..145kkpa取1.2的安全系系数,q11=57..145××1.2==68.5574kppa注:箱梁底宽,取66.898米,将箱梁重重量平均到到底宽范围围内计算偏偏于安全。②、b-b截面（墩墩旁变截面面）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×88.2555/6.8988=31..115kkpa取1.2的安全系系数,q11=31..115××1.2==37.3338kppa注:箱梁底宽,取66.898米,将箱梁重量量平均到底底宽范围内内计算偏于于安全。③、C-C截面（跨跨中位）q1计算根据横断面图，则则：q1====26×55.9999/6.8988=22..61kppa取1.2的安全系系数,q11=22..61×11.2=227.1332kpaa注:箱梁底宽,取66.898米,将箱梁重量量平均到底底宽范围内内计算偏于于安全。4.3.2.22PME14-PME15跨碗扣式钢钢管支架立立杆强度及及稳定性验验算碗扣式式钢管脚手手架与支撑撑和碗扣式式脚手架与与支架一样样，同属于于杆式结构构，以立杆杆承受竖向向荷载作用用为主，但但碗扣式由由于立杆和和横杆间为为轴心相接接，且横杆杆的“├”型插头被被立杆的上上、下碗扣扣紧固，对对立杆受压压后的侧向向变形具有有较强的约约束能力，因因而碗扣式式钢管架稳稳定承载能能力显著高高于扣件架架（一般都都高出20%以上，甚甚至超过35%）。本工工程现浇箱箱梁支架立立杆强度及及稳定性验验算，根据据《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》和《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》有有关模板支支架立杆的的强度及稳稳定性计算算公式进行行分析计算算（碗扣架架用钢管规规格为φ48×3..5mm）。4.3.2.22.1PPME14-PME15跨a-a截面（墩墩顶及横隔隔梁）处计计算在桥墩两侧横梁梁2m范围，碗碗扣式钢管管支架体系系采用30×660×600cm的布布置结构。立杆强度验算立杆实际承受的的荷载为：：N=1..2（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组合风风荷载时）见见《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》第55.6.22-2条Q1—模板及支支架自重标标准值；（q2++q7）Q2—新浇砼及及钢筋自重重标准值；；(q1)Q3—施工人员员及设备荷荷载标准值值；(q3)Q4—新浇砼和和振捣砼时时产生的荷荷载标准值值；(q4)Q5风荷荷载产生的的轴向力；；于是，有：Q1=0.3××0.6××(q2++q7)==0.3××0.6××(1.55+7.888)=11.6888KNQ2=0.3××0.6××q1=00.3×00.6×668.5774=122.3433KNQ3=0.3××0.6××q3=00.3×00.6×22.5=00.45KKNQ4=0.3××0.6××q4=00.3×00.6×22.0=00.36KKNQ5=0.3××0.6××q8=00.3×00.6×00.9111=0.1164KNN则：N=1.2（QQ1+Q22）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)=11.2(11.6888+12..343))+0.99×1.44×(0..45+00.36++0.1664)=118.0664KN＜［N］＝40KNN结论：立杆强度度满足要求求。②、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式脚脚手架安全全技术规范范》模板支支架立杆的的稳定性计计算公式：：NW/ΦA+Mw/WW≤fMW=0.9×1..4ωKlah2/10MW—单肢立立杆弯矩（KN.m）la—立杆纵距（m）WK—风荷载标准值（KN2/m）h—立杆步距（m）NW—钢管所受的垂直直荷载，NN=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组组合风荷载载时），同同前计算所所得W—立杆截面模量f—钢材的抗压强度度设计值，f＝205NN/mm22参考《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》表表5.1..6得。A—钢管的截面积AA＝489mmm2(取φ48mmm×3.5mmm钢管的的截面积)Φ—轴心受压杆件的的稳定系数数，根据长长细比λ查表即可可求得Φ。i—截面的回转半径径，查《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》附附录B得i＝15.88㎜。长细比λ＝L//i。L—水平步距，L＝＝（0.6++2×0..55）=1.7mm。于是，λ＝L//i＝108，参照《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》查查附录E得Φ＝0.5330。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距；WK=0.7uz××us×ww0uz—风压高度度变化系数数，参考《建建筑结构荷荷载规范》表表7.2..1得uz=11.14us—风荷载脚脚手架体型型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=11.04w0—基本风压压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4w0=00.4KN/mm2故：WK=0..7uz×us×wo=0.77×1.114×1..04×00.4=00.3322KNa—立杆纵距0.33m；l0—立杆步距0.66m；故：MW=1..4×WKK×a×ll02/10=1.4×0..332××0.3××0.622/10==0.0005KNmmW—截面模量查表《建建筑施工扣扣件式脚手手架安全技技术规范》附附表B得：W=5.08××103mm3则，NW/ΦAA+0.99M/WW＝18.064××103/（0.5330×4889）+0.99×0.0005×1106/（5.088×1033）＝70..585NN/mm22≤f＝205NN/mm22结论：计算结果果说明支架架是安全稳稳定的。4.3.2.22.2PPME14-PME15跨b-b截面（墩墩旁变截面面）处计算算在墩旁变截面55m范围，碗碗扣式钢管管支架体系系采用60×660×1220cm的的布置结构构。立杆强度验算立杆实际承受的的荷载为：：N=1..2（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组合风风荷载时）见见《建筑施施工碗扣式式脚手架安安全技术规规范》第55.6.22-2条Q1—模板及支支架自重标标准值；（q2++q7）Q2—新浇砼及及钢筋自重重标准值；；(q1)Q3—施工人员员及设备荷荷载标准值值；(q3)Q4—新浇砼和和振捣砼时时产生的荷荷载标准值值；(q4)Q5风荷荷载产生的的轴向力；；于是，有：Q1=0.6××0.6××(q2++q7)==0.6××0.6××(1.55+3.221)=11.6966KNQ2=0.6××0.6××q1=00.6×00.6×337.3338=133.4422KNQ3=0.6××0.6××q3=00.6×00.6×22.5=00.9KNNQ4=0.6××0.6××q4=00.6×00.6×22.0=00.72KKNQ5=0.6××0.6××q8=00.6×00.6×00.9111=0.3328KNN则：N=1.2（QQ1+Q22）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)=11.2(11.6966+13..442))+0.99×1.44×(0..9+0..72+00.3288)=200.6211KN＜［N］＝30KNN结论：立杆强度度满足要求求。②、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式脚脚手架安全全技术规范范》模板支支架立杆的的稳定性计计算公式：：NW/ΦA+Mw/WW≤fMW=0.9×1..4ωKlah2/10MW—单肢立立杆弯矩（KN.m）la—立杆纵距（m）WK—风荷载标准值（KN2/m）h—立杆步距（m）NW—钢管所受的垂直直荷载，NN=1.22（Q1+QQ2）+0.99×1.44(Q3++Q4+QQ5)（组组合风荷载载时），同同前计算所所得W—立杆截面模量f—钢材的抗压强度度设计值，f＝205NN/mm22参考《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》表表5.1..6得。A—支架立杆的截面面积A＝489mmm2(取φ48mmm×3.5mmm钢管的的截面积)Φ—轴心受压杆件的的稳定系数数，根据长长细比λ查表即可可求得Φ。i—截面的回转半径径，查《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》附附录B得i＝15.88㎜。长细比λ＝L//i。L—水平步距距，L＝1.2++1.1==2.3mm。于是，λ＝L//i＝146，参照《建建筑施工碗碗扣式脚手手架安全技技术规范》查查附录C得Φ＝0.3224。MW—计算立杆杆段有风荷荷载设计值值产生的弯弯距WK=0.7uz××us×ww0uz—风压高度变化系系数，参考考《建筑结结构荷载规规范》表77.2.11得uz=11.14us—风荷载脚手架体体型系数，查查《建筑结结构荷载规规范》表66.3.11第36项得：us=11.04w0—基本风压，查《建建筑结构荷荷载规范》附附表D.4w0=00.4KN/mm2故：WK=0..7uz×us×wo=0.77×1.114×1..04×00.4=00.3322KNa—立杆纵距0.66m；l0—立杆步距1.22m故：MW=1..4×WKK×a×ll02/10=1.4×0..332××0.6××1.222/10==0.044KNmW—截面模量查表《建建筑施工扣扣件式脚手手架安全技技术规范》附附表B得：W=5.08××103mm3则，NW/ΦA+0.9MM/W＝20.621××103/（0.3224×4889）+0.99×0.004×1006/（5.088×1033）＝137..2