河北原油码头及配套设施工程施工组织设计 图文并茂

PAGE施工组织设计一、编制依据和编制原则1、编制依据1.1XX原油码头及配套设施工程·码头工程招标文件；1.2XX原油码头及配套设施工程码头工程技术规格书；1.3XX原油码头及配套设施工程施工招标图；1.4XX原油码头及配套设施工程招标文件澄清函；1.5国家和部颁与本工程相关的其它技术规范及检验评定标准；1.6局颁《施工技术及工程质量监督检查管理标准汇编》(2000版)；1.7局颁《试验、计量管理标准汇编》（2000版）。1.2编制原则1.2.1满足招标文件中对工程质量、工期、安全生产、文明施工、环境保护等方面的要求；1.2.2满足与业主、监理单位、设计单位及其他有关单位的要求；1.2.3根据本工程的特点，合理选择施工工艺和安排施工流水，科学组织施工，充分发挥船机使用效率，确保按期或提前竣工；1.2.4充分发挥我公司的施工管理水平和技术优势，利用我公司长期施工积累的丰富经验和成熟的施工工艺和施工方法，确保该工程施工质量达到交通部颁发水运工程质量验收评定标准优良等级,争创国家优质工程。二、工程概况1、工程位置XX位于XX地区XX县南部海域中，距大陆岸线约20km，地理坐标北纬38°55′N，东经118°30′E。港址西距XX新港38nmile，东北距XX港92nmile，距XX港33nmile。水工码头工程范围大部分位于己建25万吨矿石码头东侧1500m左右的-25.00m等深线处。2、招标范围XX原油码头及配套设施工程中码头工程技术规格书（A版）、引桥上部结构施工招标图和人行桥上部结构施工招标图范围内的所有水工结构、港池挖泥。其中，钢管桩制作、引桥10#墩台钢管桩基不在本次招标范围内。工艺设备、激光靠泊系统、消防设备安装、水电通信设施不在本次招标范围内。3、工程结构码头长度522m。码头采用蝶型布置，由1个工作平台、2个靠船墩和6个系缆墩组成；引桥长784.65m，净宽9.2m，引桥采用六跨下承式钢管砼系杆拱桥，整体简支，单跨全长122m，矢跨比1/6。3.1码头码头结构总长552m，采用蝶形布置，由一个工作平台、两个靠船墩和6个系缆墩组成。码头前沿停泊水域设计低标高：-25.80m。3.3.1工作平台工作平台平面尺寸为45m×35m，顶标高11.00m，采用高桩高承台结构形式。工作平台采用直径1.8m，最大壁厚30mm的钢管桩，桩内灌注部分钢筋混凝土，沿码头轴线方向排架间距为8.0m左右，垂直码头轴线方向桩间距为7.0m左右。钢管桩持力层为粉细沙层，桩长74～76m。平台上部采取现浇3m钢筋混凝土墩台结构，以安装设备。3.3.2靠船墩在码头工作平台两侧关于工作平台中心线对称，分别布置靠船墩各一座。靠船墩顶高程为11.00m，采用锥面底承台桩基结构形式。靠船墩下部采用29根直径1.8m、最大壁厚30mm的钢管桩，桩内灌注钢筋混凝土，钢管桩持力层为粉沙细层，桩长64～67m。靠船墩上部采用圆锥体与圆柱体的钢筋混凝土组合结构，圆锥体下部直径为27.0m、上部直径为18.0m，高程为-2.50～5.50m；圆柱体直径为18.0m，高程为5.50～11.00m。墩台前部设置突出平台，以便安放橡胶护舷。在锥体和柱体中部挖空以减小混凝土方量，其上加盖钢筋混凝土盖板。靠船墩与工作平台之间设置人行钢桥连接。3.3.3系缆墩在码头首位端部，关于工作平台中心线对称，沿码头轴线依次向靠船墩侧各布置系缆墩3座，共6座系缆墩。系缆墩顶高程为10.00m，采用锥底面低承台桩基结构形式。除9#墩外，系缆墩下部采用12根直径1.8m、最大厚度30mm的钢管桩，桩内灌注钢筋混凝土，钢管桩持力层为粉细沙层，桩长66～75m；9#墩增加两根钢管桩，采用14根此种钢管桩。系缆墩上部采用两个圆锥体与一个柱体的钢筋混凝土组合结构，下圆锥体上部直径为10.0、下部直径为21.0m，高程为-2.50～7.00m；上圆锥体上部直径为12.0m、下部直径为10.0m，高程为7.00～8.00；高程8.00以上为圆柱体。在锥体和柱体中部挖空以减少混凝土土方量，其上加盖钢筋混凝土盖板。相邻的系缆墩之间，以及系缆墩与靠船墩之间设置人行钢桥连接。3.3.4附属设施（1）橡胶护舷靠船墩前沿安装H3000两鼓一板橡胶护舷，竖向布置，防冲板底高程为2.60m。每个靠船墩1组，整个码头共布置2组。（2）快速脱缆钩系缆墩和靠船墩顶部设置4×1500kN快速脱缆钩，每个墩上各设一套，共八套。（3）登船梯、输油臂、激光靠泊系统工作平台上埋设登船梯、输油臂、激光靠泊系统等预埋件。（4）水电通信设施工作平台上埋设供水、通信设施预埋件。供电设施预埋件沿人行桥至各系缆墩、靠船墩之间布置。（5）消防设施靠船墩上设置消防炮。（6）其他设施除主要设施外，码头上还设置下列设施：1）沉降位移观测点28个；其中，工作平台4个，靠船墩、系缆墩每个墩各3个。2）插旗孔：在工作平台护轮槛上每10m设置一个。3.3.5人行桥人行桥共8跨，桥面标高均为11.00m，其中1#～4#桥与5#～8#桥关于工作平台中心线对称布置，跨度分别任41m、74m、64.5m、31m。1#、8#桥：主梁采用钢箱简直梁结构，箱梁全长41m，高1.2m，宽3.5m。顶板宽3.5m、厚10mm，底板宽度1.55m、厚度12mm，腹板厚均为10mm，腹板后10mm。在顶底板上设置纵向加劲肋，横向设置横隔板及腹板加劲肋。2#、6#桥：主梁采用预应力钢箱简支梁结构，箱梁全长74m，高1.6m，宽3.5m。顶板宽3.5m、厚20mm，底板宽1.8m，厚为20mm，腹板厚12mm。本桥设有四束PESISU1-12体外预应力钢索，采用TSK型锚具。在顶底板上设置纵向加劲肋，横向设置横隔板及腹板加劲肋。3#、7#桥：主梁采用预应力钢箱简支梁结构，箱梁全长64.5m，高1.4m，宽3.5m。顶板宽3.5m、厚16mm，底板宽1.8m，厚为16mm，腹板厚12mm。本桥设有四束PESISU1-7体外预应力钢索，采用TSK型锚具。在顶底板上设置纵向加劲肋，横向设置横隔板及腹板加劲肋。4#、5#桥：主梁采用钢箱简支梁结构，箱梁全长31m，高0.8m，宽3.5m。顶板宽3.5m、厚10mm，底板宽1.55m，腹板厚均为10mm，底板厚为10mm，腹板厚10mm。在顶底板上设置纵向加劲肋，横向设置横隔板及腹板加劲肋。支座选用矩形板式橡胶支座，支座横隔板处添加支承加劲肋，并设抗拉锚栓。桥面铺装：箱梁顶板面漆采用防滑涂料。钢桥两端预留10cm宽伸缩缝。桥的预拱度（按抛物线设置）为：1、8#2、7#3、6#4、5#13mm40mm32mm8mm3.2引桥本工程共设一座引桥，全长784.65m，净宽9.20m；码头端桥面标高11.00m，引堤端9.00m。引桥由桥墩和上部结构构成。引桥墩采用高桩高承台结构；引桥采用六跨下承式钢管混凝土系杆拱桥，整体简支，单跨全长122m，计算跨径117m，失跨比1/6。桥上第一跨纵坡为1.08%，第二跨至第五跨纵坡为0.1%。桥面布置：检修通道0.8m+拱肋0.8m+原油管线带4.45m+行车道3.5m+消防水管线1.25m+拱肋0.8m+电缆桥架1.44m=13.04m。3.2.1引桥墩岸侧两个引桥墩基础分别采用15根和24根直径1.6m、最大壁厚30mm的钢管桩，其他引桥墩基础采用24根直径1.8m、最大壁厚30mm的钢管桩，桩内灌注钢筋混凝土，桩尖持力层为粉砂层，桩长65～72m。引桥墩承台厚度为3.0m，现浇钢筋混凝土结构。3.2.2引桥上部结构引桥采用下承式钢管桩混凝土系杆拱桥，在现场装配后与面层一起现浇成整体。钢管混凝土拱肋为全桥承载主体，桥面系由杆系、纵梁、横梁及连结系组成，桥面除伸缩缝安装范围和行车道部分铺筑纤维混凝土外，均铺设钢格板，桥面上设置管线支墩。3.2.3引桥与码头衔接段引桥与码头现阶段设简支渡板连接。渡板采用预制预应力空心板和部分现浇板，渡板边上设护栏。4、主要工程量序号项目名称单位工程量一码头主体1施打钢管桩，直直径180ccm根1662桩内灌混凝土，C30F300方57813墩台混凝土，CC35F3300方27803.994预制混凝土盖板板，C40FF350方130.55安装混凝土盖板板块86钢管桩牺牲阳极极保护块9847防腐涂层平方米2086.68现浇混凝土面层层，C30FF300方164.49橡胶护弦，H==30000毫米，二二鼓一板套210快速脱缆钩4**15000KN,套811护栏米12012现浇混凝土护轮轮坎，C40FF350方25.513外包钢板吨450二引桥1施打钢管桩，直直径180ccm根242施打钢管桩，直直径160ccm根1203桩内灌混凝土，C30F300方7065.64墩台混凝土，CC35F3300方109275预制混凝土盖板板，C40FF350方537.16安装混凝土盖板板块577预制预应力混凝凝土渡板，C40FF350方61.88安装预应力混凝凝土渡板块59钢管桩牺牲阳极极保护块51510防腐涂层平方米705011现浇混凝土面层层，C30FF300方200.712护栏米408.713现浇混凝土护轮轮坎，C40FF350方31.3三人行桥制作安装装榀8四钢拱桥制作安装装榀65、自然条件5.1气象5.1.1气温极端最高气温：36.3℃极端最低气温：-20.9℃多年年平均气温：11.4℃一月份平均气温：-4.1℃5.1.2降水多年年平均降水量：554.9mm最大年降水量：934.4mm最大一日降水量：186.9mm日降水量≥25mm的天数为：5.8d日降水量≥50mm的天数为：2.0d5.1.3风本海区常风向为SSW向，频率为10.0%；次常风向为ENE和SSE，频率为9.0%。强风向为ENE，最大风速为25m/s；次强风向为NE，最大风速为21m/s，全年各向平均风速为5.3m/s。各向风速>6级的出现频率为4.9%。本海区风的季节变化明显，冬季盛行偏西北风，频率为47%，平均风速为5.1m/s；春、夏季盛行偏南和东南向风，频率为49%和64%，平均风速为5.1m/s和6.6m/s；秋季多偏西南向风，频率为34%，平均风速为4.9m/s。工程海域受台风（热带气旋）影响不大，平均每三年出现一次，但有时一年可发生两次。经统计台风（热带气旋）仅发生在7、8月份。台风（热带气旋）期间的风速可达25m/s，并可引起附近海岸较大幅度的增水。5.1.4雾能见度低于1km的雾日数平均每年有9.0d，多发生在11月～翌年2月，此期间雾日约占全年的77%；最长连续雾日数为3.0d。5.1.5相对湿度:年平均相对湿度66%。7月份相对湿度较高，为79%；11月份平均相对湿度最低，为60%。5.1.6雷暴年平均雷暴日为12.0d，多数雷暴日出现在6～8月份。5.2水文5.2.1潮汐汐（1）潮汐性质和基基准面关系系XX海域的潮汐性质质系数为0.77，属不正正规半日混混合潮。本本港理论最最低潮面在在当地平均均海平面下下1.777m，在黄海海平均海平平面下1.711m。（2）潮位特征值最高潮位：33.90mm((19922年9月1日)最低潮位：--0.399m((19688年11月10日)平均高潮位：2.533m平均低潮位：1.011m平均潮差：1.554m平均海平面：1.777m（3）设计水位设计高水位(高高潮累积频频率10%)：2..91m设计低水位(低低潮累积频频率90%))：0.553m极端高水位：4.466m极端低水位：--1.277m（4）风暴潮据塘沽海洋站11950～1981年潮位资资料统计，32年中发生1m以上的增增水253次，平均均每年7.9次；2m以上增水7次，平均4.6年一次；；最大增水水值为2.522m(19960年11月)。增水主主要发生在在秋冬季，占占全年的76.22%，是由偏偏东和东北北向持续大大风引起的的。同期资资料显示，32年间塘沽沽发生1.3m以上的减减水81次，平均均每年2.5次；2m以上的减减水7次，平均4.6年一次；；最大减水水值为2.844m(19968年1月)。减水也也主要发生生在秋冬季季，占全年年的77.88%，是由偏偏西和西北北向持续大大风引起的的。5.2.2波浪浪引桥设计波要素见见下表：引桥50年一遇极端高水水位时设计计波要素等深线（m）波向H1%(m)H13%(m)T(s)25E6.914.88.38SE5.934.18.27SW4.993.417.0820E6.704.698.38SE5.884.088.27SW4.673.237.0815E6.464.578.38SE5.754.058.27SW4.483.117.0810E6.074.378.38SE5.6048.27SW4.222.967.085E4.963.678.38SE4.763.58.27SW3.612.587.08引桥50年一遇设计高水水位时设计计波要素等深线（m）波向H1%(m)H13%(m)T(s)25E6.814.738.38SE5.904.078.27SW4.963.407.0820E6.614.648.38SE5.814.048.27SW4.663.27.0815E6.354.528.38SE5.694.018.27SW4.433.087.0810E5.954.338.38SE5.453.958.27SW4.172.947.085E4.693.558.38SE4.483.358.27SW3.502.547.08（3）潮流码头设计流速取取为1.77m/s，涨涨潮流向2280°，落潮流流向80°，最大涨涨潮时水流流与船舶纵纵轴的流向向角θ＝10°。引桥及及引堤设计计流速参照照码头取值值。5.3海冰1999～20000年观测海海冰情况：：固定冰主主要为重叠叠冰和覆雪雪冰。其冰冰型为可随随海面升降降作垂直运运动的沿岸岸冰和退潮潮留在浅滩滩上的搁浅浅冰，一般般冰厚为10cm，最大冰冰厚为40cm。浮冰的的密集度为为10（成），冰冰型以灰冰冰（冰厚10～15cm）为主，其其次为灰白白冰（冰厚厚15～30cm）和尼罗罗冰（冰厚厚小于10cm）。1月27～29日海面冰冰区略有扩扩大，总冰冰量为10（成），固固定冰与浮浮冰量也均均为10（成），固固定冰厚度度一般为10cm最大为40cm（重叠冰冰），主要要为沿岸冰冰和覆雪冰冰，固定冰冰区在离岸岸10km左右。近近岸处浮冰冰以灰冰和和灰白冰为为主，浮冰冰的最外缘缘在23km左右。1月30日受持续续降温天气气影响，海海冰厚度增增加，固定定冰和浮动动冰的外缘缘线向海外外延伸。2月中旬后后，随着气气温的回升升，固定冰冰的范围在在缩小，浅浅滩上的海海冰受高潮潮和风的作作用，开始始在海面漂漂流。2月下旬海海面冰量大大幅度减小小，浮冰也也以冰皮（冰冰厚5cm左右）尼尼罗冰（冰冰厚小于10cm）为主。截截止3月6日，观测测海区海冰冰完全消失失。5.4海岸动动力地貌及及冲淤趋势势分析XX港址早在七十年年代就是10万吨级以以上的深水水港备选港港址，但长长期以来由由于种种原原因对该港港址的自然然条件缺乏乏深入研究究。为了研研究XX港区自然然状态下滩滩槽稳定性性及工程建建设后可能能引起的冲冲淤变化，在在既有工作作的基础上上，于1996年至1997年开展了了工程海域域的海洋动动力地貌调调查、测波波、水流泥泥沙测验、验验潮、地质质钻探、地地形测量和和潮流数模模、泥沙冲冲淤演变趋趋势分析等等项勘测研研究工作，为为建港可行行性提供了了可靠的科科学依据。通通过对滩槽槽的成因、地地貌和沉积积物特征、海海洋动力条条件与泥沙沙运动特征征、地形对对比和Pb2110沉积速率率判据、沉沉积物搬运运趋势数模模和潮流数数模等项分分析研究认认为XX港区自然然状态下滩滩槽基本上上是稳定的的，处于微微冲微淤动动态平衡状状态。XX南侧20～30m深的深槽槽，是渤海海中央深槽槽的一部分分，位于渤渤海伸入渤渤海湾的主主潮流通道道上，属潮潮流型深槽槽，潮流动动力强，因因而其位置置和水深能能长期稳定定。5.5地质5.5.1地形形地貌XX为一条状沙岛，走走向NE～SW，高潮时时面积约4km2，低潮时时约20kkm2，与大陆陆岸线之间间为大片浅浅没海滩，高高潮时水深深2.000m左右，低低潮时基本本出露。XX甸头十分分接近渤海海湾深槽，－25m等深线距甸头约600m左右，是渤海湾内仅有的天然深水港址。据历史资料显示，沙岛形状及岸线均变化不大，对建港有利。5.5.2区域域地质从区域上看，工工程区西部部为NE～NNE向华北平平原地震构构造带的北北段，1976年XX7..8级大地震震发生在该该段；东部部有我国东东部规模最最大的NNE向郯庐地地震构造带带的渤海段段；工程区区附近有一一条第四纪纪活动断裂裂通过，但但从地质调调查及已建建工程情况况看，未见见到明显的的活动迹象象，区内现现处于相对对稳定阶段段。5.5.3地层层岩性根据最新地质资资料，本工工程区域地地质层主要要为：①粉细砂、①夹粉细砂砂混淤泥①1粉细砂夹夹粉质粘土土、②粉质粘土土、③粉土、④粉质粘土土、④1粉土⑤粉细砂⑥粉质粘土⑥1粉土。选取⑤粉细砂层为桩端端持力层，桩桩端极限阻阻力标准值值为70000kPa；该层分分布连续，层层位较稳定定，层顶高高程为-588.46～-62..69m，平均厚厚度为5.399m。5.6水文地地质本区发育有较厚厚的松散沉沉积层，地地下水受大大气降水及及潮汐影响响较大，其其含水层为为第四系全全新统松散散的粉细砂砂，地下水水类型呈潮潮汐性潜水水型，其埋埋藏深度与与潮汐变化化相关。本区海水对混凝凝土结构具具有弱腐蚀蚀性，对钢钢结构具有有中腐蚀性性，对混凝凝土结构中中的钢筋具具有强腐蚀蚀性，应采采取防腐措措施。5.7地震及砂砂土液化据《中国地震动动参数区划划图》（GB188306--20011）,本区地震震动峰值加加速度为0.155g，地震动动反应谱特特征周期0.400s，据该附附录D《关于地地震基本烈烈度向地震震动参数过过渡的说明明》，该区区对应的地地震基本烈烈度为Ⅶ度。根据勘察资料，该该场区临近近区域部分分砂土层属属可液化土土层，该场场区是否存存在砂土液液化问题，有有待进一步步勘察。6、工期及质量6.1工期计划工期：XXX年11月1日～XX年10月31日我公司计划XXX年11月1日开工，XX年10月24日竣工。6.2质量目标标本工程严格按照照设计及规规范要求组组织施工，工工程质量达达到优良，争争创国家级级优质工程程。单位工程优良率率100％；分项工程优良率率90％以上；；混凝土优良品率率92％以上；；质量事故：杜绝绝重大质量量事故，一一般质量事事故返工损损失率0.3‰以下。PAGE三、工程特点、难难点及相应应的保证措措施1、工程特点、难点点1.1本工程程全部为水水上作业，施施工区域无无掩护，受受风浪影响响大，有效效作业时间间短，施工工条件差、难难度高；1.2工程规规模大，工期紧。码码头长522m，引桥长784..65m。工程总总工期计划划在12个月内完完成，施工工强度大；；1.3钢结构构加工量大大。包括码码头人行桥桥8榀，靠船船墩、系缆缆墩外包钢钢板8套，122m引桥钢拱拱桥6跨。制作作时需要有有相适应的的加工场地地和出装码码头，需要要大型起重重和运输船船舶；1.4墩台体体积巨大，底底模板安装装难度大，施施工材料一一次性投入入多，混凝凝土一次浇浇筑量大；；1.5靠船墩墩、系缆墩墩底标高低低，底标高高为-2.550m，设计低低水位为+0.553m，墩身底底部在水中中，施工难难度大；1.6靠船墩墩、系缆墩墩钢管桩桩桩顶标高低低，顶标高高为-0.550m，在设计计低水位为为+0.553m以下；1.7引桥钢钢拱桥跨度度为122m，整体运运输具有一一定的难度度；1.8施工区区远离陆地地，钢筋加加工制作需需在水上船船舶上完成成，现浇混混凝土全部部需要采用用水上拌和和船；1.9现场施施工用电须须采用发电电机；施工工用的材料料、设备均均须水运至至施工现场场；1.10冬季季海面流冰冰严重；1.11工程程质量及耐耐久性要求求高，大部部分混凝土土均采用高高性能混凝凝土；1.12现浇浇墩台、平平台砼体积积大，温度度控制及抗抗裂要求高高；2、工程难点相应的的保证措施施2.1钢结构构加工场地地和出装码码头码头人行桥，靠靠船墩、系系缆墩外包包钢板套箱箱，引桥钢钢拱桥加工工制作计划划在XX港南疆工工作船码头头和XX港集装箱箱三期码头头完成。这这两处场地地可以满足足制作和出出装条件。2.2需要大大型起重和和运输船舶舶钢套箱和钢拱桥桥的水上运运输采用900T起重船起起吊，运输输船舶采用用50000T以上驳船船运输。2.3靠船墩墩、系缆墩墩钢管桩桩桩顶标高低低为便于沉桩和后后道工序的的施工，靠靠船墩和系系缆墩钢管管桩桩顶标标高提高至至+2m。2.4靠船墩墩、系缆墩墩底标高低低靠船墩、系缆墩墩采用钢套套箱工艺进进行施工。在钢套箱内侧下部焊接钢底板，并根据现场实测的桩位在钢底板上预留出桩位孔，在钢套箱上部安装扁担梁和拉压杆，钢套箱装船运至现场安装就位；封堵钢底板桩周孔隙，现浇封底砼，抽干水后进行钢筋混凝土施工。2.5控制高高性能砼质质量的措施施由于各种原因高高性能砼容容易出现裂裂缝，所以以需根据工工程具体情情况采取防防范措施。控控制高性能能砼质量的的措施如下下:2.5.1做做好砼配合合比设计高性能砼配合比比设计应符符合下列规规定:（1）高性能砼配合合比设计采采用试验计计算法，其其配制强度度确定原则则与普通砼砼相同，即即强度保证证率为95%；（2）胶凝材料浆体体体积宜为为砼体积的的35%左右，以以利于保证证砼具有高高尺寸稳定定性；（3）通过试验确定定最佳砂率率；（4）通过选用与水水泥匹配、坍坍落度损失失小的高效效减水剂，掺掺入适量掺掺合料，降降低水胶比比，使砼抗抗氯离子渗渗透性和强强度满足规规定要求。2.5.2浇浇筑砼前检检查下列项项目（1）检查模板、钢钢筋、预埋埋件和预留留孔的尺寸寸、规格、数数量和位置置，其偏差差应符合现现行行业标标准的有关关规定，并并应检查模模板支撑的的稳定性和和接缝的密密合情况等等。（2）检查钢筋保护护层垫块的的位置和数数量，构件件侧面或底底面的垫块块至少为4个/m2，绑扎垫垫块和钢筋筋的铁丝头头不得伸入入钢筋保护护层内。（3）钢筋保护层垫块块强度和密密实性应高高于构件砼砼设计强度度。2.5.3搅搅拌（1）严格控制砼原原材料质量量，对进场场原材料按按规定取样样检验，符符合有关质质量标准后后方可使用用。（2）砼原材料必须称称量，称量量使用的各各种衡器应应进行维护护和定期检检验，保证证称量准确确。砼组成成材料称量量允许偏差差为水泥、掺掺合料±2%，粗、细细骨料±3%，水、外外加剂±l%。（3）砼搅拌应采用搅搅拌效率高高，均质性性好的行星星式、逆流流式、双锥锥式或卧轴轴式强制搅搅拌机，搅搅拌机中磨磨损的叶片片应及时更更换。（4）砼原材料应严严格按配料料单进行称称量，不得得任意更改改，当施工工过程中骨骨料含水量量有明显变变化时，应应依据测定定结果及时时调整拌和和水和骨料料用量。（5）砼拌和物的投投料顺序:投入骨料、硅灰灰与水泥，搅搅拌10～20秒后，再再加入水和和外加剂等等。切忌将将硅灰加入入已拌和的的湿砼中。（6）搅拌时间应比比普通砼延延长40秒以上。（7）砼拌和物应搅搅拌均匀，各各项质量指指标应按规规定进行检检测并符合合施工要求求。2.5.4浇浇筑（1）砼自高处倾落落时，其自自由倾落高高度不宜超超过2m，如可能能发生离析析时应采用用串筒，溜溜槽下落等等措施。（2）倾入模板内的的砼应随浇浇随平，按按规定厚度度、次序和和方向分层层进行分灰灰、振捣，严严禁用振捣捣棒输送砼砼。（3）砼采用高频振振捣器振捣捣至砼表面面出现灰浆浆，没有显显著沉陷，顶顶面基本上上不冒气泡泡为止。高高性能砼流流动性好，应应避免漏振振。砼浇筑筑至顶层后后应刮去浮浮浆，宜采采用二次振振捣及二次次抹面，防防止出现干干缩裂缝。（4）在砼浇筑过程程中注意控控制砼的均均匀性和密密实性，不不得出现露露筋、空洞洞、冷缝、夹夹渣、松顶顶等现象，构构件棱角处处应采取措措施使接缝缝严密，防防止在砼振振捣时漏浆浆。（5）砼浇筑应连续进进行。2.5.5养养护（1）高性能砼水胶胶比小，特特别是掺加加硅灰的砼砼已不泌水水，在干热热、风大的的施工环境境中表层极极易失水收收缩，故砼砼抹面后，应应立即覆盖盖，防止风风干和日晒晒失水。终终凝后，砼砼顶面应立立即开始持持续潮湿养养护，拆模模前12小时，应应拧松侧模模板的紧固固螺帽，让让水顺模板板与砼脱开开面渗下，养养护砼侧面面。整个养养护期间，尤尤其是从终终凝到拆模模的养护期期间，应确确保砼处于于有利硬化化及强度增增长的温度度和湿度环环境中。在在常温下，至至少养护15d，气温较较高时可适适当缩短湿湿养护时间间，气温较较低时，应应适当延长长湿养护时时间。（2）当缺乏淡水时采采用涂养护护剂、覆盖盖塑料薄膜膜进行养护护，塑料薄薄膜应覆盖盖严密，并并经常检查查塑料薄膜膜对砼的保保湿效果。2.5.6温控控高温季节，原材材料应采取取各种降温温措施，辟辟如，对粗粗细骨料进进行遮盖，防止阳光直射；控制水泥入罐温度；冷却拌和用水；避开高温时段，安排在夜间浇筑砼，以尽量降低砼入模温度，减小砼内外温差。2.6控制墩墩台、平台台砼裂缝的的技术本工程墩台、平平台砼属大大体积砼，施施工中砼容容易产生裂裂缝，为此此拟采用控控制砼裂缝缝的技术。该项技术的主要要内容：（1）、墩台、平台台高性能砼砼配合比设设计时,尽量减小小水泥用量量,选用非早早强性低水水化热水泥泥,缓凝型高高效减水剂剂,掺和料,调整掺和和料比例等等,最终设计计出一个水水化热总量量和温升峰峰值较小的的高性能砼砼配合比。（2）、加强高性能能砼施工质质量控制,包括严格格控制砼原原材料质量量、计量、下下料顺序，搅搅拌时间、下下灰高度、振振捣、刮除除顶部浮降降、表面处处理、覆盖盖养护等。（3）、对砼温升过过程进行监监测、分析析、指导施施工。（4）、降低墩台、平平台砼内外外温差：①墩台、平台结构构砼分三层层进行浇筑筑，接茬砼砼面进行凿凿毛处理。②浇筑砼避开阳光光爆晒、高高温时段，尽尽量安排在在气温较低低时间进行行施工。③混凝土冷水拌和和在混凝土拌和船船增加冷水水机组，冷冷水机组可可以将拌和和用水温度度降低20℃，船舱内内的拌和用用水通过冷冷水机组降降温后储存存到水罐内内，混凝土土拌和采用用冷水拌和和，降低混混凝土的出出机温度和和入模温度度，在施工工过程中对对混凝土的的入模温度度进行测定定和控制，通通过降低混混凝土入模模温度降低低混凝土内内部温度峰峰值和内外外温差，减减小在混凝凝土表面产产生拉应力力的温度梯梯度，进而而控制裂缝缝的产生与与发展。④循环水降温墩台混凝土施工工采取循环环水降低混混凝土内部部因水化热热引起内部部温度升高高的峰值，进进而降低混混凝土内外外温差。墩墩台混凝土土分三层浇浇筑，每一一层埋设一一层循环水水管，循环环水管采用用Φ33.55mm薄壁钢管管，混凝土土浇筑终凝凝前即对其其进行通循循环水降低低混凝土内内部温度，循循环水时间间不少于7天，循环环水每隔12小时调整整一次通水水方向，便便于混凝土土内部水化化热均匀散散发。⑤分层下灰、振捣捣密实混凝土浇注分层层下灰，尽尽量减小分分层厚度，延延长混凝土土的浇注时时间，合理理控制混凝凝土布料位位置，由四四周逐渐向向中间下灰灰，混凝土土分层振捣捣密实。⑥控制砼分层浇筑筑间歇期砼浇筑间歇期控控制在7天以内，最最多不得超超过10天。3.2.7拆拆模与养护护侧模板拆除时应应在砼强度度达到2.5MMPa时拆除，底底模板应在在砼达到设设计强度等等级的75%以上时拆拆除。砼浇筑完成后洒洒淡水潮湿湿养护14天以上。四、施工组织方方案文字说说明1、组织计划1.1拟进入入现场主要要人员简历历及资格证证书序号拟任职务姓名职称简历1项目经理XX工程师XX2项目副经理XX工程师XX3项目总工程师XX高级工程师XX4项目副总工程师师XX工程师XX5主办工程师XX工程师XX6主办工程师XX工程师XX7主办工程师XX工程师XX8钢结构工程师XX高级工程师XX9钢结构工程师XX工程师XX10测量工程师XX工程师XX11质量管理工程师师XX高级工程师XX12安全管理工程师师XX工程师XX13合同预算管理XX工程师XX14财会管理XX高级会计师XX1.2拟进入入现场主要要设备规格格和型号船机名称规格型号额定功率（kww）或容量量（m3）吨位（tt）数量目前所在地小计其中自有新购租赁打桩船打桩16架高63m+水深11XX柴油打桩锤D125-3417000Nm11XX起重船起重19500T11XX起重船滨海108900T11XX拖轮交工35#720KW11XX拖轮交工50#720KW11XX拖轮交工52#1228KW11XX拖轮交工61#1764KW11XX砼拌和船拌和船5#120m3/hh11XX砼拌和船方驳99#120m3/hh11XX方驳吊机组41#-600T驳载量600tt11XX方驳吊机组35#-600T驳载量600tt11XX方驳5000t5000t11方驳方驳95#2000t11XX甲板驳方驳96#2000t11XX甲板驳方驳86#1000t11XX甲板驳方驳87#1000t11XX甲板驳方驳111#1000t11XX续上表船机名称规格型号额定功率（kww）或容量量（m3）吨位（tt）数量目前所在地小计其中自有新购租赁起锚铤锚3#270HP11XX交通船民船59～80kw11XX电焊机BX-50030KVA1010XX发电机120GF1338120KW66XX发电机组250KW250KW44XX空压机LGYⅡ-100/788KW44XX砼输送泵HBT6060m3/hh22XX砼搅拌站HLS100100m3//h11XX砼搅拌车HWJ52633GB6m322XX钢筋对焊机UN10022XX钢筋切断机GQ404KW22XX钢筋弯筋机GW404KW22XX注：本表只为现现场所需设设备，不包包括砼构件件预制厂和和钢结构加加工制作设设备。PAGE1.3设备、人人员动员周周期和设备备、人员、材材料到达施施工现场的的方法1.3.1设设备、人员员动员周期期1.3.1.11实施本项项目的人员员主要为我我公司XX矿石码头头一期工程程项目部人人员，并从从公司挑选选部分从事事过类似工工程的优秀秀项目管理理人员、施施工技术人人员和各类类施工人员员进驻项目目经理部，组建XX原油码头及配套设施工程·码头工程项目经理部。1.3.1.22与长期和和我单位有有劳务合作作关系的劳劳务队伍合合作，抽调调部分劳动动力，作为为从事施工工的普通工工人。1.3.1.33我公司在XX现仍有项项目基地，工工程中标后后可立即组组织实施。工工程所需的的其他人员员可以随时时从公司本本部调往现现场，半天天内即可抵抵达。1.3.1.44待合同协协议书签订订后，立即即进行设备备的调遣，本工程投入打桩16#打桩船进行打桩作业，打桩船配D125-3型柴油打桩锤施打钢管桩。打桩船现在XX港，拟定11月9日到达作业现场，保证11月11日开始打桩。其它各种船机设备根据工程进度的需要，在该分项工程施工前分批运到施工现场进行调试，确保船机性能处于良好状态，决不因设备的调遣而影响施工进度。1.3.2设设备、人员员、材料到到达施工现现场的方法法1.3.2.11目前工程程所需的各各种材料货货源已经落落实，在接接到中标通通知书后马马上进料、制制作，钢拱拱桥、人行行钢桥、系系缆墩\靠船墩钢钢套箱计划划在XX港南疆工工作船码头头和XX港集装箱箱三期码头头制作，整整体用驳船船运至施工工现场。1.3.2.22混凝土采采用拌和船船。拌和船船用料通过过XX港材料码码头上运输输船，现场场过驳至拌拌和船。1.3.2.33工程所用用的钢筋、各各种钢材从从XX港装船运运至现场。2、施工测量及试试验2.1测量控制制及施工放放样2.1.1测量方方法本工程远离陆域域，环境条条件差，拟拟采用GPS--RTK测量技术术和常规测测量结合的的方法建立立施工平面面控制网；；采用全站站仪、经纬纬仪和水准准仪进行施施工细部放放样。2.1.2施工控控制网的建建立2.1.2.1测量基线线布置利用已经施打的的试桩，做做测量平台台，用于前前方的施工工测量。2.1.2.2交桩及复复核施工前选派测量量主办工程程师参加业业主召开的的“测量交底底会议”，并认真真作好现场场交桩记录录。对所采采用的首级级加密控制制点及时进进行复核，根根据复核的的成果进行行分析，选选用精度较较高的控制制点。通过过复核过程程，还可验验证所用设设备的适用用程度和所所用软件的的解算精度度。2.1.3GPPS基准站在后方适当位置置建立两个GPS基准站，供供海上沉桩桩定位动态态测量、墩墩台施工动态测测量。2.1.4打桩定定位2.1.4.1GPS定位系统统打桩船沉桩定位位，采用“海上远距距离GPS打桩定位位系统”来实现。该系统由两台GGPS流动站及及三台测斜斜装置以RTK方式实时时控制船体体的位置、方方向和姿态态，同时配配合两台固固定在船上上的免棱镜镜测距仪测测定桩身在在一定标高高上的相对对于船体桩桩架的位置置，由此可可推算出桩桩身在设计计标高上的的实际位置置，并显示示在系统计计算机屏幕幕上。通过过与设计坐坐标比较，进进行移船就就位，直至至偏位满足足设计要求求后，下桩桩开打。桩身的倾斜坡度度由固定在在桩架上的的传感器测测定，并据据此调整桩桩架倾角以以满足设计计要求。系统能够自动监监测锤击数数、贯入度度以及桩顶顶标高，并并反映在计计算机屏幕幕上，同时时在沉桩结结束后打印印沉桩记录录。2.1.4.2桩桩位校核每个承台的第一一根桩要进进行校核。校校核方法采采用以下三三种方法之之一：（1） 全站仪辅助定位位；（2） 改换使用另一个个基准站的的信号；（3） 在船上布设校核核点，用另另一套GPS背包测取取该点的三三维坐标，再再根据校核核点与桩身身的几何关关系推算出出桩身偏位位。2.1.5墩台施施工放样2.1.5.1RTK快速静态态测量墩台底模板安装装完成后，采采用RTK快速静态态方式测量量点位坐标标。测量时时在手簿上上设置收敛敛精度，并并观察坐标标变化取其其中值按下下记录键。一一般情况下下记录三到到五次的均均值便可达达到精度要要求。2.1.5.2快速静态态测量在距离基准站较较远的情况况下，可采采用快速静静态测量进进行墩台边线放样。测测量时可设设置每5秒钟记录录一个数据据，根据星星况记录20至30分钟，解解算时输入入转换参数数，酌情采采用单点或或两点约束束。2.1.5.3放样与校校对墩台边线的放样，可依依据上述点点位坐标推推算点线距距离后量尺尺放线。2.1.5.4标高控制制（1） 在距离水准点较较近的情况况下，采用用常规水准准抄平；（2） 在距离基准站较较近的情况况下，采用用RTK快速静态态高程；（3） 在距离基准站较较远的情况况下，采用用快速静态态高程。2.1.6测量量资料管理理测量资料包括控控制点交接接验收及复复测资料，施施工控制网网测量及验验收资料，施施工放样记记录、施工工偏位及竣竣工测量记记录，沉降降观测资料料、测量仪仪器的鉴定定资料等。所有测量资料均均应用不能能擦去的墨墨水书写或或打印，所所有记录、计计算资料均均应有校核核。需要报监理工程程师审批、备备案的测量量资料应及及时报批、报报备。除监监理工程师师有特殊要要求以外，所所有测量资资料均应按按照质保体体系中相应应的文件和和资料控制制程序执行行。2.1.7测量量仪器配置置主要测量仪器配配置表序号仪器名称型号台数仪器精度1双频GPS拓普康7动2cm+2pppm，静5mm+1ppm2全站仪TC20022测程3km，±2""，2mm+2ppm3经纬仪J232"4水准仪NA23±1mm5对讲机建伍106电脑联想32.2工程试试验2.2.1试验机构构设置为保证整个工程程质量得到到全面有效效的控制，使使所有产品品均满足技技术规范、设设计及业主主要求，在在施工基地地内设项目目部试验室室，项目部部试验室业业务上受总总公司中心心试验室领领导。试验室配置技术术力量雄厚厚，人力、仪仪器、设备备等资源配配置先进、合合理，检测测能力全面面，并建立立了检测过过程中必须须严格遵守守的检测管管理程序。2.2.2试试验检测人人力资源主要试验验检测人员员一览表编号职务职称1主任兼技术负责责人检测工程师2质量负责人检测工程师3试验员检测员4试验员检测员2.2.3试试验检测仪仪器、设备备资源试验检测仪器、设设备的配置置均按工程程需要配置置。按规定定的周期进进行送检或或自检，取取得计量合合格证。所所有的仪器器、设备设设有专人负负责进行操操作和保养养，并且有有操作规程程和管理制制度。2.2.4试试验管理制制度(1)岗位责责任制①主任岗位责任制制。②技术负责人岗位位责任制。③质量负责人岗位位责任制。④档案资料管理员员岗位责任任制。⑤设备管理、计量量员岗位责责任制。(2)管理制制度①样品收发、保管管制度。②万能试验机操作作规程。③压力试验机操作作规程。④养护室定期检测测制度。⑤随机抽样制度。⑥不合格材料报告告及跟踪处处理制度。⑦委托试验管理方方法。⑧原始记录填写、试试验报告审审核及审批批制度。3、主要工程项目目的施工方方案、施工工方法3.1桩基工工程3.1.1钢桩桩运输（1）本工程共运输输钢管桩310根，其中中码头主体体166根，桩长长为64.55m～76m；引桥144根，桩长长为69m～71.55m。（为便便于沉桩和和后道工序序的施工，靠靠船墩和系系缆墩钢管管桩桩顶标标高提高至至+2m，每根桩桩加长2.5m）（2）发包人负责本本工程所需需钢管桩的的采购、加加工。承包包人按照需需求计划到到指定码头头验收、提提取。发包包人负责装装船，承包包人负责封封舱、运输输。（3）钢管桩的运输输采用2艘2000tt驳船，驳驳船上配备备符合要求求的锚系设设施。严格格按照装船船通知单规规定的顺序序装驳，做做到先用的的后装船，后后用的先装装船。（4）驳船装桩时，桩桩底下应布布置通楞，并并均匀放置置，楞木顶顶面置在同同一平面上上；桩身两两侧垫楔形形木块，桩桩外侧焊接接槽钢作为为支撑，装装完桩再用用钢丝绳及及紧张器将将桩固定在在运桩驳的的甲板上。附图1、方驳装钢管桩桩示意图（5）装驳后拖运前前，应由安安检部门进进行检查后后方可进行行长途拖运运至施工现现场。3.1.2施施打钢管桩桩3.1.2.11桩基概况况本工程需要施打打钢管桩共共310根(直桩26根，斜桩284根)，其中码码头主体166根，φ18000mm，桩长长为64.55m～76m，直桩22根，斜桩144根，斜度5：1、4：1，工作平平台桩顶标标高+8.000+1..50，系船墩墩、靠船墩墩桩顶标高高-0.550m(为便于沉沉桩和后道道工序的施施工，靠船船墩和系缆缆墩钢管桩桩桩顶标高高由-0.550m提高至+2m，每根桩桩加长2.5mm)；引桥144根，φ18000mm224根，φ16000mm钢管桩120根，桩长长为69m～71.55m，直桩4根，斜桩140根，斜度4：1，桩顶标标高+6.666～+7.3。3.1.2.22打桩施工工流程3.1.2.33沉桩定位位打桩船沉桩定位位采用“海上远距距离GPS打桩定位位系统”来实现。该系统由两台GGPS流动站及及两台测斜斜装置以RTK方式实时时控制船体体的位置、方方向和姿态态，同时配配合两台固固定在船上上的免棱镜镜测距仪测测定桩身在在一定标高高上的相对对于船体桩桩架的位置置，由此可可推算出桩桩身在设计计标高上的的实际位置置，并显示示在系统计计算机屏幕幕上。通过过与设计坐坐标比较，进进行移船就就位，直至至偏位满足足设计要求求后，下桩桩开打。桩身的倾斜坡度度由固定在在桩架上的的传感器测测定，并据据此调整桩桩架倾角以以满足设计计要求。系统能够自动监监测锤击数数、贯入度度以及桩顶顶标高，并并反映在计计算机屏幕幕上，同时时在沉桩结结束后打印印沉桩记录录。采用以下三种方方法之一对对桩位进行行校核：⑴全站仪辅助定定位；⑵改换使用另一一个基准站站的信号；；⑶在船上布设校校核点，用用另一套GPS背包测取取该点的三三维坐标，再再根据校核核点与桩身身的几何关关系推算出出桩身偏位位。操作要点：①开机前，应切断断GPS电源，等等电脑启动动正常后，再再接通、开开启GPS电源，这这样能保证证系统的正正常运行。②注意操作界面上上的“LRK”字母的大大小写、间间距差和指指针的倾斜斜角，以识识别GPS的锁定情情况。③选择“精确模式”时一一定要注意意测距仪是是否正常工工作，否则则会产生桩桩位的较大大偏差。如如果测距仪仪不能正常常工作时只只能选择“标准模式”。④界面上的“均高高”数据是指指测距仪红红点的高程程，可作为为标高控制制的依据。⑤当打每墩第一根根桩而无法法用岸上全全站仪校核核时，应采采取二次开开GPS（既第一一次定位后后关闭GPS，再重新新开启GPS），如两两次的桩位位数据偏差差情况一致致，则可以以下桩，或者事先先在打桩船船上测放两两个点，并并计算出船船正位下桩桩状态下这这两点的理理论坐标值值。实际打打第一根桩桩时，定位位后，用GPS背包测出出这两点的的坐标，据据以推算出出桩位坐标标，若桩位位偏差满足足要求，则则可下桩。⑥当离岸较远无法法用岸上全全站仪校核核时，可在在打桩船上上用免棱镜镜测距仪对对拟沉桩和和已沉桩间的的距离进行行测量，与与计算值比比较无误后后可以下桩桩。⑦根据GPS天线高可可推断桩船船的其他高高程。3.1.2.44打桩船及及打桩锤性性能本工程打桩计划划投入投入入我公司一一艘打桩船船（打桩十十六号）进进行打桩作作业，现场场16700Hp以上拖轮轮配合移锚锚驻位。打打桩船配D1255-3型柴油打打桩锤施打打钢管桩。打桩船性能资料料类类型项目单位打桩十六号总长长M60型宽宽M24.3型深深M4.50桩架高M76.7桩长长M63+水深最大桩重T120D125-3型型柴油打桩桩锤性能资资料锤型项目D125-3型型上活塞重12500kkg打击次数36—45击/min作用在桩顶最大大爆炸力3600KN打击能量417000Nm燃油泵档位四档100%417000Nm三档89%371130Nm二档73%304410Nm一档60%250200Nm本工程使用的打打桩船打桩16#3.1.2.55吊桩索卡卡具钢管桩采用4点点吊，吊桩桩工艺图：：钢管桩四点吊吊吊桩工艺3.1.2.66打桩施工工顺序3.1.2.77沉桩质量量控制标准准（1）直桩桩位的平平面位置偏偏差控制在在15cm，超过上上述规定，且且不大于20cm者，不应应超过直桩桩总数的10%。（2）斜桩桩位的平平面位置偏偏差控制在在15cm，超过上上述规定，且且不大于25cm者，不应应超过直桩桩总数的20%。（3）桩的纵轴线倾倾斜度偏差差一般不大大于1％，超过过上述规定定，且倾斜斜度偏差一一般不大于于2％者，直直桩不超过过直桩总数数的10%。斜桩不不超过斜桩桩总数的20%。（4）斜桩的平面扭扭角允许偏偏差不大于于1°。钢管桩采用D1125-33型柴油锤锤施打，当当桩尖达到到设计标高高时，最后后10击平均贯贯入度为4～6mm/击。3.1.2.88操作要点点(1)打桩前前的准备工工作①沉桩前测量沉桩桩区的泥面面标高，探探摸并清除除水下障碍碍物，编制制打桩顺序序图。②调查沉桩区附近近的建筑物物和地下障障碍物情况况，分析沉沉桩施工是是否受影响响。③结合沉桩允许偏偏差，校核核相邻基桩桩是否相碰碰。④在地质剖面图上上标出桩位位，施打时时对照地质质剖面图，确确认桩尖已已进入持力力层后，根根据持力层层的性质，按按技术规格格书的沉桩桩要求，严严格控制停停锤标准。⑤施工前编制详细细的沉桩施施工方法，提提交监理工工程师审批批。(2)技术措措施①在打桩过程中须须加强沉降降、位移观观测，保证证工程的安安全。②吊桩前对桩身仔仔细检查，确确认桩身无无损坏方可可吊桩。沉沉桩吊立过过程中，控控制吊立速速度，保证证平稳吊立立。沉桩初初期，间断断轻打，避避免溜桩。沉沉桩过程中中随时注意意观察桩身身变化，出出现异常情情况应立即即停锤，报报告监理工工程师，经经分析研究究采取有效效措施后，方方可继续施施打。③在自沉、压锤过过程中，要要观察桩位位的变化情情况，当变变化较大时时，应及时时进行调整整，必要时时应拔出重重新下桩。④根据当时的水流流、潮汐情情况，准确确判断沉桩桩过程中桩桩位可能产产生的偏移移，确定下下桩的提前前量，以保保证最终桩桩位的正位位。⑤沉桩过程要随时时观察桩身身变化及锚锚缆情况，根根据水流及及潮位及时时调整锚缆缆，勿使桩桩身在锤击击过程中受受扭，如果果出现异常常情况要立立即停锤，并并及时报告告监理工程程师，经分分析研究，采采取有效措措施后，方方可继续施施工。⑥打桩船驻位时，应应严格按事事先设计的的锚位进行行抛锚，并并用拖轮拖拖带打桩船船驻位，然然后运桩方方驳驻位，打打桩船移船船至运桩方方驳前，水水平起吊桩桩时采用四四点吊，起起吊桩后再再移船就位位，并将桩桩竖立进入入桩架龙口口内，桩顶顶戴上替打打及桩锤后后，收紧锚锚缆，在测测量定位的的控制下移移船至桩位位处于允许许偏差的范范围内，再再开始压锤锤沉桩，压压锤时应仔仔细观测桩桩身变化，及及时进行调调整，确保保下桩正位位率。⑦锤击沉桩应确保保桩锤、替替打和桩处处于同一直直线，替打打应保持平平整，避免免产生偏心心锤击，锤锤击应连续续，锤芯冲冲程控制在在3m范围内，沉沉桩过程应应加强观察察，并严格格按技术规规范要求控控制停锤标标准。⑧桩基施工过程中中及时整理理打桩原始始记录，对对未达到设设计要求的的桩基经现现场监理工工程师确认认后进行动动测以便确确定桩基的的承载力情情况，报请请设计单位位审定处理理意见。3.1.3钢钢管桩桩头头处理桩基施工验收后后，测量人人员根据设设计桩顶标标高放线，在在桩上搭设设脚手夹桩桩。根据标标高标记采采用水平管管方法在桩桩身上划弹弹切割线，钢管桩切割使用普通电气焊切割工艺，截桩时，操作人员根据所放标高，先将桩身表面的防腐涂层用气焊烧掉，再沿桩周缓慢切割，切割中吊机必须吊住桩头，切割斜桩时先切割桩身腹侧，再切割背侧，并且在桩身背侧预留一段不切割，防止桩头倾倒伤人。对于桩顶标高超出设计50cm以上者首先进行一次超出部分的截除，成批吊起后再进行桩顶的细部切割，细部切割时确保桩顶平整。为了防止测量出现错误，钢桩切割线必须全部进行二次复核。将切割下来的桩头吊走，放到驳船上，再运回陆地。3.1.4浇浇注钢管桩桩桩芯混凝凝土3.1.4.11概况钢管桩内钢筋混混凝土灌注注深度为：：工作平台台桩芯灌至至-12m，靠船墩墩、系缆墩墩桩芯灌至至-15m，引桥墩墩除岸侧墩墩外，其余余钢筋混凝凝土桩芯灌灌至泥面下下2～3m，且最深深不超过-15m。工作平台、靠船船墩、系缆缆墩桩芯混混凝土底标标高在泥面面以上，不不需要吸泥泥；引桥墩墩桩基需要要清除桩内内泥土至桩桩芯砼底标标高。3.1.4.22桩内吸泥泥借鉴XX矿石码头的施工工经验，采采用气举法法清除桩内内泥砂。(1)吸泥原原理离心泵抽取海水水通过冲水水管引入桩桩内形成高高压射流，破破坏土质，同同时可以补补充桩内海海水，保持持水位差。9m3空压机供供气通过软软管连接高高压钢管进进入排泥管管（高压管管）下口附附近，为防防泥浆堵管管，采用活活盖板将入入口密封，在在管内和管管外形成强强大气压差差，泥浆顺顺管被“举”出桩身外外。(2)设备选选择提供射流水泵使使用的仍是是1台IS型单级单单吸清水离离心泵。使使用时不设设喷头，系系用两根φ60钢管将水水流引入桩桩内，进水水钢管布置置在排泥管管两侧，底底口与排泥泥管管口平平，管口缩缩径为φ30，提供射射流压力，破破坏土质。采采用两台9m3空压机给给两根φ60进气钢管管供气。设设备结构示示意图见附附图2所示。附图2气举法设备结构构示意图(3)吸泥程程序待设备进入桩内内到达泥面面之前，即即开始供气气，避免设设备接触泥泥面后沉入入泥浆内时时发生堵孔孔现象（即即泥浆堵住住排泥管内内高压气管管侧壁上的的气孔）。根根据钢丝绳绳的松紧程程度判断排排泥管口是是否已经接接触泥面，之之后调整排排泥管管口口高度，使使排泥管口口距离泥面面约30cm左右，吸吸泥效果最最好。吸泥泥结束后，冲冲刷钢管桩桩管壁，再再将潜水泵泵置入桩内内抽取剩余余水量，完完成后就可可以进行桩桩芯钢筋笼笼的沉放施施工了。气气举法工况况见下图所所示。气举法工工况图(4)气举法法具有以下下明显的优优越性：①负压气举法整套套设备中不不含砂石泵泵，不受砂砂石泵的体体积限制，主主要体积组组成为排泥泥管，而排排泥管管径径最大位置置处仅为φ450mmm，包括进进水、气管管，总体外外径不足700mmm，在进出出桩过程中中较为方便便自由，即即使在进出出斜桩的过过程中也不不需要增设设其他辅助助措施，而而且其进水水管和进风风管管径也也较小，人人工扶持方方便，节省省了大量时时间和人力力。②排泥管底口的强强大气压差差可以辅助助破坏土质质，降低了了对射流泵泵的性能要要求。③吸泥效率高，根根据XX矿石码头头的施工经经验，平均均排泥土量量达到了10.8～13.55m3/h。④标高易控制，不不存在回淤淤，设备本本身长度足足够，通过过在设备上上做标记可可以达到标标高控制的的目的，使使用较为方方便。⑤操作简便，用时时少，满足足工程进度度要求。(5)气举法法在工程应应用中注意意以下问题题：①高压进气管在开开口附近最最好不使用用开口供气气，改用在在其附近所所开的网状状气孔，以以免滞留在在排泥管壁壁上的固状状块体落入入管口，将将管口封堵堵，但气孔孔在操作过过程中有时时也会被泥泥浆颗粒堵堵住，堵住住后，需要要在排泥管管上开孔才才能排除故故障。②因设备较长，在在吊入吊出出钢管桩过过程中，需需精心操作作，以免使使设备遭受受较大剪力力而变形，影影响吸泥效效率。③设备闲置时，需需及时清理理内壁附着着物，维护护到位，以以便下次使使用。(6)斜桩桩吸泥处理理：斜桩最大斜率为为4：1，根据吸吸泥深度、钢钢管桩桩径径和吸泥设设备最大处处的直径进进行验算可可知，在斜斜桩内下放放设备的过过程中，不不需要设置置导向装置置。当设备备底端接触触到钢管桩桩内壁时，随随着吊机的的下放操作作，钢丝绳绳变松，设设备在沿斜斜桩坡度自自重分力作作用下继续续下沉，直直到不再下下沉为止，最最后将设备备上升约30cm，即可进进行吸泥工工作了。提提升设备时时，只要将将吊机扒杆杆沿斜桩坡坡度方向稍稍微一越钩钩，便可沿沿桩坡度将将设备提升升出。3.1.4.33吊底用潜水泵将桩内内海水全部部抽出，高高压清水冲冲洗桩内壁壁附着物，至至内壁清洁洁。采用t=16mm的的钢板吊底底。将钢板板切割成直直径比桩内内径小4cm的形状，在在主筋位置置开孔，将将钢筋与吊吊底钢板焊焊接牢固。3.1.4.44桩芯钢筋筋绑扎、安安装钢管桩内钢筋笼笼在陆域绑绑扎成型。利利用方驳吊吊机组将钢钢筋笼吊放放到钢管桩桩内，混凝凝土保护层层垫块采用用转轮型垫垫块，在钢钢筋笼绑扎扎时预先定定位穿在箍箍筋上，纵纵向间距60cm。3.1.4.55浇筑桩芯芯混凝土桩芯混凝土采用用混凝土拌拌和船上的的输送泵浇浇筑。将桩桩内水抽干干，干施工工浇筑混凝凝土的方法法。直接利利用串筒连连续浇筑，保保证混凝土土落差小于于2米高，对对于斜桩利利用导管及及砼泵连续续浇筑，采采用锥鼓型型导向定位位环的方法法将导管在在桩内定位位，定位环环固定在导导管上，直直径略小于于钢筋笼内内径，离导导管底部的的距离为2米，以避避免定位环环埋入混凝凝土内。下下部砼采用用高位抛落落无振捣浇浇筑工艺，距距桩顶5.0m范围内采用用插入式振振捣器振捣捣密实。3.1.5桩桩的动力检检测根据设计要求，在在沉桩过程程中要进行行PDA动测试验验。3.1.5.11高应变动动力法及仪仪器设备3.1.5.11.1检测方法法在距离桩顶约11.2～1.5倍桩径的的两侧对称称安装工具具式应变传传感器和加加速度计，在在具备足够够的锤击能能量，使桩桩土之间产产生一定的的相对位移移的条件下下，量测锤锤击过程中中作用在桩桩上的力波波F(t)和加速度度波a（t）[经积分后后得速度波波V（t）]，由FEI系统进行行信号采集集，数据处处理，并显显示计算结结果在打桩桩现场作“实时分析”，立即得得出桩的静静阴力、锤锤击力、桩桩身损伤程程度等。并并可将实测测信号传送送给计算机机进行CAPWWAPC分析，可可以得到更更加详细的的检测和分分析结果。3.1.5.11.2试验目的的采用打桩分析仪仪（PileeDriivinggAnaalyzeer，简称P.D..A）对测试试桩进行初初、复打测测试，所有有桩的测试试数据均应应采用CAPWWAPC软件进行行拟合法分分析，以确确定打桩应应力、锤击击能量、初初打土阻力力、桩身完完整性系数数、打桩极极限承载力力、桩侧土土阻力、桩桩端土阻力力和模拟的的P-S曲线，并并通过测试试桩的初、复复打对比试试验，给出出单桩承载载力的恢复复系数。3.1.5.11.3试验内容容对指定位置的测测试桩进行行初打和复复打检测。3.1.5.11.4检测标准准中国交通部颁标标准《港口口工程桩基基动力检测测规程》（TJT2249-22001）3.1.5.11.5测试方法法及数据分分析(1)测试方法法在距离桩顶约11.5倍桩径的的两侧对称称安装工具具式应变传传感器和加加速度计，在在具备足够够的锤击能能量，使桩桩土之间产产生一定的的相对位移移的条件下下，量测锤锤击过程中中作用在桩桩上的力波波F(t)和加速度度波a(t))[经积分后后得速度波波V(t))]，由仪器器进行信号号采集，数数据处理，并并显示计算算结果，在在打桩现场场作“实时分析”，立即得得出桩的静静阻力、锤锤击力、桩桩身损伤程程度等。并并可将实测测信号传送送给计算机机进行CAPWWAPC分析，可可以得到更更加详细的的检测和分分析结果。(2)计算分析析方法Case法Case法是美美国凯斯西西部预备大大学研究成成功的桩动动力分析方方法，故称称Case法。Case法是把桩桩作为一根根打入土中中弹性杆件件，当桩顶顶部受到锤锤击力P(t)时，桩将将产生加速速度a(t)和速度V(t)，由实测测桩顶力波波F(t)和速度波V(t)，经过严严格的数学学推导计算算，即可得得到桩的静静阻力。桩身质量检查系统对桩身质量量的检查，其其原理是在在某一时刻刻当速度波波幅值突然然有增加，力力波值突然然有减小时时，说明传传感器接收收到一个拉拉力回波，根根据拉力回回波的时刻刻就可以计计算出拉力力回波产生生的位置，即即桩身缺损损使阻抗变变小的位置置。桩身损损坏程度用用损坏截面面的阻抗值值Z与正常截截面的阻抗抗值Z的比值β来描述，β称为桩身身截面完整整系数。桩身结构完整性性评价标准准：β＝1.0完整；β＝0.8～1.0轻微缺陷陷；β＝0.6～0.8缺陷；β＜0.6严重缺陷陷。CAPWAPCC法CAPWAPCC法是打桩桩分析程序序名，意为为Case桩的连续续模型波动动方程分析析程序，CAPWWAPC法是将桩桩分成若干干单元，用用有限元法法求解波动动方程，反反算桩顶力力波和速度度波，用计计算的曲线线拟合实测测曲线，如如二者不吻吻合，重新新调整参数数，再次迭迭代运算，直直到计算和和实测曲线线达到拟合合精度要求求为止。然然后计算桩桩的承载力力、桩侧阻阻力、桩端端阻力、截截面变化和和模拟静载载试验的P－S曲线。初打检测与复打打检测完全全按照《港港口工程桩桩基动力检检测规程》（TJT249-2001）要求，进行采集信号和拟合分析。3.1.5.11.6仪器设备备高应变检测采用用的是中国国建筑设计计研究院研研制的FEI型打桩分分析系统和和美国PDI公司研制制的PAK打桩分析析仪，系统统装置包括括打桩分析析仪主机、笔笔记本式计计算机、打打印机及绘绘图仪。此此外还配备备有工具式式应变传感感器和加速速度计等装装置。该系系统的采集集装置、力力传感器、加加速度计的的精度完全全符合《港港口工程桩桩基动力检检测规程》（TJT249-2001）的要求，该系统经过了年度标定。3.1.5.11.7检测报告告内容报告内容包括Case法(1)、检测单单桩垂直极极限承载力力；(2)、检测桩桩结构完整整性，有无无缺陷、断断裂及所在在位置。CAPWPACC法通过CAPWWPAC软件分析析，为设计计提供：(1)、单桩垂垂直极限承承载力；(2)、区分桩桩侧阻力和和桩端阻力力；(3)、桩侧摩摩阻力沿不不同土层的的数值和沿沿桩长的分分布图形；；(4)、桩身最最大拉应力力、压应力力及分布；；(5)、桩顶锤锤击力、速速度、位移移；(6)、桩身结结构完整性性检测，确确定是否存存在桩身缺缺陷及所在在位置；(7)、模拟静静载试验的的P－S曲线。3.2工作平平台、引桥桥墩工程3.2.1概概述该工程墩台结构构尺寸多、体体积大、设设计采用混混凝土中掺掺入硅粉等等高性能混混凝土。工工作平台1座，引桥桥墩7座。各种种墩台具体体情况详见见下表。项目名称平面尺寸墩台顶标高（mm）墩台高度（m）单个砼方量（mm3）个数工作平台45*35+1134773110#引桥墩24*14+95.511683111#引桥墩28.5*155+10.35993112#引桥墩28.5*155+10.48883113#引桥墩28.5*155+10.61773114#引桥墩28.5*155+10.74663115#引桥墩28.5*155+10.87553116#引桥墩28.5*155+115.213.2.2现现浇墩台工工艺流程3.2.3现现浇墩台模模板3.2.3.11侧模板设设计与安装装(1)侧模结结构型式侧模是保证混凝凝土外观质质量的关键键，既要满满足强度、钢钢度和平整整度，还应应便于吊装装、拼组重重复使用，因因此，侧模模采用轻型型桁架钢模模板。根据据墩台结构构尺寸确定定单片模板板高度；面面板采用4mm冷轧板，[8@7740mmm作为横向向加劲肋，∠50×550×5@@250mmm作为纵向向加劲肋，外外侧间距@10000mm设纵向桁桁架（见附附图3）。附图3侧模结构构图(2)侧模安安装采用分段整体吊吊安，现场场将分段组组装成整片片。需要方方驳吊机组组配合作业业，采用拉拉杆、紧张张器和木枋枋固定在底底模板上，参参见附图4侧模板安安装工艺示示意图。附图4侧模板安装工艺艺示意图3.2.3.22墩台底模模设计与安安装（1）墩台吊底主梁梁的设计墩台吊底主梁设设计是墩台台底模设计计的关键，本本工程最大大墩台（45m××35m××3m）第一层层混凝土浇浇筑厚度为为0.8m，主梁采采用双拼I40a工字钢。①根据桩位图合理理确定主梁梁的安装方方向，保证证主梁便于于安、拆且且单根主梁梁横跨3～4根桩形成成连续梁降降低主梁的的截面尺寸寸。②主梁上作用荷载载的确定，主主梁上的荷荷载有：主主、次梁自自重、底板板重量、钢钢筋重量、第第一层混凝凝土重量、倾倾倒及振捣捣混凝土产产生的垂直直力、施工工人员及施施工机械荷荷载和侧模模板重量。③根据主梁的安装装方向绘出出计算简图图，进行内内力核算并并选择主梁梁截面尺寸寸，尽量选选择双拼型型钢，两型型钢之间的的拼缝根据据所选吊底底螺栓的大大小确定，联联结两型钢钢的缀板根根据受力要要求确定。（2）主梁吊架设计计主梁吊架由吊底底螺栓、吊吊架横梁、垫垫板组成，首首先根据主主梁核算的的节点力确确定吊底螺螺栓的大小小及吊架横横梁的截面面尺寸，在在对吊架横横梁核算时时还应考虑虑钢桩偏位位的影响，当当吊架横梁梁悬臂较大大时可用小小截面型钢钢在钢桩侧侧面斜向上上45度焊接斜斜撑，支撑撑横梁端部部，可适当当减小吊架架横梁的截截面尺寸。（3）次梁设计①根据主梁的铺设设方向确定定次梁的铺铺设方向，次次梁的长度度应根据主主梁排架间间的跨度选选择，保证证次梁端部部均搁置在在主梁上；；②根据次梁上的作作用荷载对对次梁进行行简化计算算，确定次次梁的截面面尺寸以及及次梁的铺铺设间距；；③次梁顶面铅丝绑绑扎通长木木条，木条条宽度与次次梁同宽，木木条厚度40～50mm，用来固固定底模木木板。（4）吊安底模底模按照主梁、次次梁、底板板的顺序进进行吊安，主主梁由吊架架横梁通过过吊底螺栓栓吊挂在桩桩顶上，吊吊安主梁时时，先吊挂挂主梁首尾尾两端吊底底螺栓，测测量配合调调平主梁，然然后补齐中中间吊底螺螺栓并对悬悬臂大的吊吊架横梁进进行斜撑加加固。(见附图5)次梁与主梁点焊焊连接，点点焊时同一一根次梁均均点焊次梁梁同一侧下下边缘，以以利于次梁梁的拆除。底底板采用30mm黄花松木木板，用铁铁钉与次梁梁固定，木木板铺好后后再平铺一一层3mm厚三层板板，保证底底模平整。附图5底模安安装简图3.2.3.33墩台底模模拆除①在混凝土强度达达到设计强强度后，先先把主梁用用手拉葫芦芦反吊在墩墩顶，松开开吊底螺栓栓，把底模模、木方、次次梁、主梁梁放低，再再用方驳吊吊机吊住，松松开手拉葫葫芦，将底底模从梁侧侧面吊出。②专人统一指挥，多多人同时缓缓慢松动手手拉葫芦，让让底模在重重力作用下下缓慢平稳稳下放，下下放前在钢钢丝绳上做做好标尺，确确保下放步步调一致，当当底模下降降到距离墩墩台底1.5m时停止下下放同时固固定好手拉拉葫芦。③工作人员进入下下放的底模模，拆除底底板并打捆捆，利用吊吊机从边缘缘起吊木板板。④用撬棍将次梁上上的焊点松松动，然后后将次梁每每3根捆绑成成组由吊机机从墩台边边缘抽出，最最后吊机配配合拆除主主梁。3.2.4现现浇墩台钢钢筋工程在底模板安装定定位之后，在在底模上放放出边线，以以保证钢筋筋间距准确确，然后开开始进行现现场绑扎。保保证所有钢钢筋交叉处处均用铁丝丝绑扎，绑绑扎铁丝的的端头应朝朝里，混凝凝土保护层层的垫块采采用方型垫垫块，其制制作用混凝凝土骨料最最大粒径为为10mm，强度与与密实性高高于构件本本体混凝土土，其厚度度尺寸控制制在正偏差差，但不大大于5mm，在浇筑筑混凝土前前用高压含含气清水直直接冲洗钢钢筋和模板板，除去沉沉积的盐渍渍。因为墩台体积巨巨大，采取取分步浇筑筑，为了保保证第一步步混凝土不不会开裂，采采取加负弯弯矩筋的措措施。3.2.5现现浇墩台混混凝土工程程3.2.5.11混凝土浇浇筑混凝土分三步浇浇筑：第一一步浇筑0.8m，第二步步浇筑1.2m，第一步步浇筑1.0m。混凝土浇筑采用用水上混凝凝土搅拌船船进行。混混凝土输送送泵下灰，振振捣棒振捣捣。模板支立完毕后后，检查预预埋件、钢钢筋等是否否全部放完完，验收合合格后浇筑筑混凝土。浇筑时，先浇筑筑桩周混凝凝土，后浇浇筑其他部部分砼，浇浇筑过程中中设专人时时刻观察模模板的紧固固情况，出出现松扣的的螺栓要及及时拧紧或或加强，防防止出现漏漏浆或跑模模现象。定定位板及预预埋件位置置要确保准准确牢固，不不允许发生生移位或上上下错动。砼砼分层进行行浇筑，每每层浇筑厚厚度为30cm，砼振捣捣采用插入入式振捣器器定人、定定位振捣的的方法，做做到责任明明确，防止止出现漏振振或过振等等现象。振振捣时，要要遵循垂直直插入砼中中，并快插插慢拔的原原则，上下下抽动，以以利均匀振振实，保证证上下层结结合成整体体。振捣器器应插入下下层砼中不不少于50mm，且应先先从近模板板处开始，先先外后内，移移动间距不不应大于振振捣器有效效半径的1.5倍。振捣捣棒中心距距离模板面面距离不要要过大，以以不超过12～15cm为宜，严严禁紧贴模模板面进行行振捣，并并应尽量避避免碰撞钢钢筋、管件件、预埋件件等。海上现浇墩台3.2.5.22施工缝处处理分步浇注表面应应进行凿毛毛处理，去去除老砼面面的水泥浆浆薄膜和松松弱层，并并使用空压压机将杂物物吹净或冲冲洗干净，排排除积水，铺铺一层厚度度为10-330mm的水泥砂砂浆，水泥泥砂浆的水水灰比小于于墩台混凝凝土的水灰灰比，然后后再进行下下一步砼浇浇筑。3.2.5.33操作要点点：①侧模底部和侧面面设塑料管管及厚橡胶胶条止浆，底底板与钢桩桩接触部的的缝隙用海海绵条封堵堵；②底模板支设完成成后测量复复核标高，误误差大于5毫米的调调整吊底主主梁螺栓加加以校正，确确保底板标标高无误后后方可放设设底板线并并测量桩基基偏位；木木工根据墨墨线布设木木八字条及及塑料管或或橡胶八字字条，为保保证位置及及标高准确确，测量人人员必须进进行二次校校核；③钢筋加工绑扎时时必须确保保钢筋规格格、钢筋间间距、钢筋筋保护层符符合设计要要求。钢筋筋的焊接质质量控制，则则通过试验验的手段来来保证，成成品与半成成品完成后后由钢筋班班