玻璃雨篷设计计算书

黄岩商业街A666地块玻璃璃雨雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：浙江正和建筑装装装饰有限限公司司二〇一〇年十月月月二十五五月目目录TOC\f\h\z\t"标题2,1,标题3,2"HYPERLINK\l"_Toc272645612"1计算引用的的规规范、标准准准及资料料钢结构雨篷设计计计计算书书计算引用的规范范范、标准准及资资料幕墙设计规范：：：《铝合金结构设设设计规范范》GGB5504229--20007《玻璃幕墙工程程程技术规规范》JGJJ1002-220003《点支式玻璃幕幕幕墙工程程技术术规程》CCECSS1227-220001《点支式玻璃幕幕幕墙支承承装置置》JGG1388-220011《吊挂式玻璃幕幕幕墙支承承装置置》JGG1399-220011《建筑玻璃应用用用技术规规程》JGJJ1113-220009《建筑幕墙》GBB/TT2100866-200077《建筑玻璃采光光光顶》JGG/TT2311-220077建筑设计规范：：：《地震震级的规规规定》GBB/TT1777400-199999《钢结构设计规规规范》GBB5000177-220033《高层建筑混凝凝凝土结构构技术术规程》JJGJ33-220022《高处作业吊蓝蓝蓝》GBB1911555-200033《工程抗震术语语语标准》JJGJ//T997-995《混凝土结构后后后锚固技技术规规程》JGGJ1145--20004《混凝土结构设设设计规范范》GGB5500110--20002《混凝土用膨胀胀胀型、扩扩孔型型建筑锚锚栓》JG11600-200044《建筑表面用有有有机硅防防水剂剂》JCC/T99022-200022《建筑防火封堵堵堵应用技技术规规程》CEECSS154：20033《建筑钢结构焊焊焊接技术术规程程》JGGJ811-220022《建筑隔声评价价价标准》GGB/TT5001211-220055《建筑工程抗震震震设防分分类标标准》GBB5002233-220088《建筑工程预应应应力施工工规程程》CEECS11800：20055《建筑结构荷载载载规范》GGB5000009-220001(220006年版、局局部部修订)《建筑结构可靠靠靠度设计计统一一标准》GGB5000668-220001《建筑抗震设计计计规范》GGB5000111-220001(220008年版)《建筑设计防火火火规范》GGB5000116-220006《建筑物防雷设设设计规范范》GGB5500557--94((20000年版)《冷弯薄壁型钢钢钢结构设设计规规范》GBB5000188-220022《预应力筋用锚锚锚具、夹夹具和和连接器器应用用技术规规程》JGJ8855-200022玻璃规范：《镀膜玻璃第第第1部分：阳阳光光控制镀镀膜玻玻璃》GBB/TT1899155.1--20002《镀膜玻璃第第第2部分：低低辐辐射镀膜膜玻璃璃》GBB/T1189915..2--20002《防弹玻璃》GBB1778400-119999《平板玻璃》GBB1116144-220099《建筑用安全玻玻玻璃第3部分：夹夹层层玻璃》GBB1577633.3--20009《建筑用安全玻玻玻璃第2部分：钢钢化化玻璃》GBB1577633.2--20005《建筑用安全玻玻玻璃防火玻璃璃》GGB1157663..1-220009《幕墙用钢化玻玻玻璃与半半钢化化玻璃》GGB1778441-220008《热弯玻璃》JCC/TT9155-220033《压花玻璃》JCC/TT5111-220022《中空玻璃》GBB/TT1199444-200022钢材规范：《建筑结构用冷冷冷弯矩形形钢管管》JGG/T11788-200055《不锈钢棒》GBB/TT12220--20007《不锈钢冷加工工工钢棒》GGB/TT42226--20009《不锈钢冷轧钢钢钢板及钢钢带》GB//T332800-220077《不锈钢热轧钢钢钢板及钢钢带》GB//T442377-220077《不锈钢丝》GBB/TT42440--20009《建筑用不锈钢钢钢绞线》JJG/TT2000-220007《不锈钢小直径径径无缝钢钢管》GB//T330900-220000《彩色涂层钢板板板和钢带带》GGB//T1227554-220006《低合金钢焊条条条》GBB/T551118-119995《低合金高强度度度结构钢钢》GGB//T155911-200088《建筑幕墙用钢钢钢索压管管接头头》JGG/T22011-200077《耐候结构钢》GB//T441711-220088《高碳铬不锈钢钢钢丝》YBB/TT096—19977《合金结构钢》GB//T330777-119999《金属覆盖层钢钢钢铁制品品热镀镀锌层技技术要要求》GBB/TT1399122-200022《冷拔异形钢管管管》GBB/T330994-220000《碳钢焊条》GBB/TT51117--19999《碳素结构钢》GB//T7700--20006《碳素结构钢和和和低合金金结构构钢热轧轧薄钢钢板及钢钢带》GB/TT9912--20008《碳素结构钢和和和低合金金结构构钢热轧轧厚钢钢板及钢钢带》GB/TT332744-220077《优质碳素结构构构钢》GBB/TT6999-119999《预应力筋用锚锚锚具、夹夹具和和连接器器》GGB//T1443770-220000胶类及密封材料料料规范：：《丙烯酸酯建筑筑筑密封膏膏》JJC4484--20006《幕墙玻璃接缝缝缝用密封封胶》JC//T8882--20001《彩色涂层钢板板板用建筑筑密封封胶》JCC/TT8844-220011《丁基橡胶防水水水密封胶胶粘带带》JCC/T99422-200044《干挂石材幕墙墙墙用环氧氧胶粘粘剂》JCC8887-220001《工业用橡胶板板板》GBB/T555774-119994《混凝土建筑接接接缝用密密封胶胶》JCC/T88811-200011《建筑窗用弹性性性密封剂剂》JJC4485--20007《建筑密封材料料料试验方方法》GB//T1134777..1～20-220002《建筑用防霉密密密封胶》JJC/TT8885-220001《建筑用硅酮结结结构密封封胶》GB1167776--20005《建筑用岩棉、矿矿渣棉绝热制制品》GGB/T199686-22005《建筑用硬质塑塑塑料隔热热条》JG//T1174--20005《建筑装饰用天天天然石材材防护护剂》JCC/TT9733-220055《聚氨酯建筑密密密封胶》JJC/TT4882-220003《聚硫建筑密封封封胶》JCC/TT4833-220066《绝热用岩棉、矿矿棉及其制品品》GB/TT118355-20077《硫化橡胶或热热热塑性橡橡胶撕撕裂强度度的测测定》GBB/TT5299-119999《石材用建筑密密密封胶》JJC/TT8883-220001《橡胶袖珍硬度度度计压入入硬度度试验方方法》GB//T5531--19999《修补用天然橡橡橡胶胶粘粘剂》HG//T333188-220022《中空玻璃用弹弹弹性密封封胶》JC//T4486--20001《中空玻璃用丁丁丁基热熔熔密封封胶》JCC/TT9144-220033相关物理性能等等等级测试试方法法：《玻璃幕墙工程程程质量检检验标标准》JGGJ//T1339--20001《玻璃幕墙光学学学性能》GGB/TT1880911-220000《彩色涂层钢板板板和钢带带试验验方法》GGB/TT1334488-220066《钢结构工程施施施工质量量验收收规范》GGB5002005-220001《混凝土结构工工工程施工工质量量验收规规范》GB5502204--20002《建筑防水材料料料老化试试验方方法》GBB/TT1822444-200000《建筑幕墙气密密密、水密密、抗抗风压性性能检检测方法法》GBB//T1552227-220007《建筑幕墙抗震震震性能振振动台台试验方方法》GB//T1185775--20001《建筑幕墙平面面面内变形形性能能检测方方法》GB//T1182550--20000《建筑装饰装修修修工程施施工质质量验收收规范范》GBB5022100-200011《金属材料室温温温拉伸试试验方方法》GBB/TT2288-220022《建筑结构静力力力计算手手册》(第二版)土建图纸：基本参数雨篷所在地区台州市市市黄岩地地区；；地面粗糙度分类类类等级按《建建建筑结构构荷载载规范》(GB5000009--20001))A类：：：指近海海海面面和海岛岛、海海岸、湖湖岸及及沙漠地地区；；B类：：：指田野野、乡乡村、丛丛林、丘丘陵以及及房屋屋比较稀稀疏的的乡镇和和城市市郊区；；C类：：：指有密密集建建筑群的的城市市市区；；D类：：：指有密密集建建筑群且且房屋屋较高的的城市市市区；；依照上面分类标标标准，本本工程程按B类地形考考虑虑。雨篷荷载计算玻璃雨篷的荷载载载作用说说明玻璃雨篷承受的的的荷载包包括：：自重、风风荷荷载、雪雪荷载载以及活活荷载载。(1)自重：包包包括玻璃璃、杆杆件、连连接件件、附件件等的的自重，可可以以按照500NN//m2估算：(2)风荷载：：：是垂直直作用用于雨篷篷表面面的荷载载，按按GB5000009采用；(3)雪荷载：：：是指雨雨篷水水平投影影面上上的雪荷荷载，按GB500009采用；(4)活荷载：：：是指雨雨篷水水平投影影面上上的活荷荷载，按GB500009，可按500NN/m2采用；在实际际际工程的的雨篷篷结构计计算中中，对上上面的的几种荷荷载，考考虑最不不利组组合，有有下面面几种方方式，取取用其最最大值值：A：考虑正正风风压时：：a.当永久荷荷载载起控制制作用用的时候候，按按下面公公式进进行荷载载组合合：Skk+=1..335Gk+0.66××1.44wkk+0.77××1.44Skk(或Qk)b.当永久荷载载不不起控制作作作用的时时候，按按下面公公式进进行荷载载组合合：Sk+===1.22Gkk+1.44××wk+0.77××1.44Skk(或Qk)B：考虑负风风压压时：按下下下面公式式进行行荷载组组合：：Sk-=1.000Gk+1.44wwk风荷载标准值计计计算按建筑结构荷载载载规范(GB5000099-220011)计算：wk+++=βgzμzμs1+w0……7.1..11-2[[GBB5000099-200011200066年版]wk=βgzμzμs1-w0上式中：wk+++：正风压压下下作用在在雨篷篷上的风风荷载载标准值(MPaa)；wk：负风压压下下作用在在雨篷篷上的风风荷载载标准值(MPaa)；Z：计计计算点标标高：：5.4m；βgz：瞬时风风风压的阵风风系系数；根据不不不同场地地类型型,按以下公公式式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(111+2μf)其中KKK为地面粗粗糙糙度调整整系数数，μf为脉动系系数数A类场场场地：βgz=0..992×((1++2μf)其中：μf=0.33887×((Z//10))-00.122B类场场场地：βgz=0..889×((1++2μf)其中：μf=0.55((Z/100))-0.1166C类场场场地：βgz=0..885×((1++2μf)其中：μf=0.77334(ZZ/110)-00..22D类场场场地：βgz=0..880×((1++2μf)其中：μf=1.222248((Z//10))-00.3对于B类地形，5.44m高度处瞬瞬时时风压的的阵风风系数：：βgz=0.8889×(11++2×((0..5(ZZ/110)-00..16)))==1.887222μz：风压高度度变变化系数；；；根据不不不同场地地类型型,按以下公公式式计算：：A类场场场地：μz=1.33779×((Z//10))0..24当Z>3000mm时，取Z=30000m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场场场地：μz=(Z//110)0..332当Z>3500mm时，取Z=35500m，当Z<100m时，取Z=100m；C类场场场地：μz=0.66116×((Z//10))0..44当Z>4000mm时，取Z=40000m，当Z<155m时，取Z=155m；D类场场场地：μz=0.33118×((Z//10))0..60当Z>4500mm时，取Z=45500m，当Z<300m时，取Z=300m；对于B类地形，5.44m高度处风风压压高度变变化系系数：μz=1.00000×(Z///10))0..32=11μs1：局部风风风压体型系系数数，对于于雨篷篷结构，按按规规范，计计算正正风压时时，取取μs1+=00..5；计算负负风风压时，取取μs1-=--22.0；另注：：：上述的的局部部体型系系数μs1(1)是适用于于围围护构件件的从从属面积A小于或等等于1m2的情况，当当当围护构构件的的从属面面积A大于或等等于10m2时，局部部风风压体型型系数数μs1(100)可乘以折折减减系数0.8，当构件件的的从属面面积小小于10m2而大于1m2时，局部部风风压体型型系数数μs1(A)可按面积积的的对数线线性插插值，即即：μs1(A)===μs1(1)++[μs1(10))-μs1(1)]lloogA在上式式式中：当A≥10m2时取A=100mm2；当A≤1m2时取A=1mm2；w0：：：基本风风压值值(MPaa)，根据现现行<<建筑结构构荷荷载规范>>GBB5500009--20001附表D.4(全国基本本风风压分布布图)中数值采采用用，按重重现期期50年，台州州市市黄岩地地区取取0.0000075MMPaa；(1)计算龙骨骨骨构件的的风荷荷载标准准值：：龙骨构构构件的从从属面面积：A=3.97666×1..2==4.777112m2LogA=0...6799μsA1+(AAA)=μs1+(1))+[μs1+(100)-μs1+(1)]lloogA=0.43332μsA1-(AAA)=μs1-(1))+[μs1-(100)-μs1-(1)]lloogA=1.72228wkAAA+=βgzμzμsA1++w0=1.872222×1××0..4322×00.0000775=0.00066607MMPaawkAAA-=βgzμzμsA1--w0=1.872222×1××1..7288×00.0000775=0.00244426MMPaa(2)计算玻璃璃璃部分的的风荷荷载标准准值：：玻璃构构构件的从从属面面积：A=1.2×111.5==1..8m2LogA=0...2555μsB1+(AAA)=μs1+(1))+[μs1+(100)-μs1+(1)]lloogA=0.47775μsB1-(AAA)=μs1-(1))+[μs1-(100)-μs1-(1)]lloogA=1.89998wkBBB+=βgzμzμsB1++w0=1.872222×1××0..4755×00.0000775=0.00066667MMPaawkBBB-=βgzμzμsB1--w0=1.872222×1××1..8988×00.0000775=0.00266665MMPaa风荷载设计值计计计算wA+++：正风压压作作用下作作用在在雨篷龙龙骨上上的风荷荷载设设计值(MPaa)；wkAAA+：正风风压压作用下下作用用在雨篷篷龙骨骨上的风风荷载载标准值(MPaa)；wA：负风压压作作用下作作用在在雨篷龙龙骨上上的风荷荷载设设计值(MPaa)；wkAAA-：负风风压压作用下下作用用在雨篷篷龙骨骨上的风风荷载载标准值(MPaa)；wA+++=1.44××wkA++===1.44×00.00006607===0.0000085MMPaawA=1.44××wkA--===1.44×00.00024426===0.000333966MPPawB+++：正风压压作作用下作作用在在雨篷玻玻璃上上的风荷荷载设设计值(MPaa)；wkBBB+：正风风压压作用下下作用用在雨篷篷玻璃璃上的风风荷载载标准值(MPaa)；wB：负风压压作作用下作作用在在雨篷玻玻璃上上的风荷荷载设设计值(MPaa)；wkBBB-：负风风压压作用下下作用用在雨篷篷玻璃璃上的风风荷载载标准值(MPaa)；wB+++=1.44××wkB++===1.44×00.00006667===0.000009344MPPawB=1.44××wkB--===1.44×00.00026665===0.000337311MPPa雪荷载标准值计计计算Sk：：：作用在在雨篷篷上的雪雪荷载载标准值(MPa))S0：：：基本雪雪压，根根据现行<<建筑结构构荷荷载规范>>GBB5500009--20001取值，台台州州市黄岩岩地区区50年一遇最最大大积雪的的自重重：0.0000015MMPaa.μr：屋面积雪雪分分布系数，按按表6.2.11[GB500009-22001]，为2.0。根据<<<<建筑结构构荷荷载规范>>GBB5500009--20001公式6.1..1屋面雪荷荷载载标准值值为：：Sk===μr×S0===2.00×00.0000115===0.000003MPPa雪荷载设计值计计计算S：雪雪雪荷载设设计值值(MPaa)；S=111.4××Skk=111.4××0..00003=000.0000442MPPa雨篷面活荷载设设设计值Q：雨雨雨篷面活活荷载载设计值(MPaa)；Qk：：：雨篷面面活荷荷载标准准值取取：500NN//m2Q=111.4××Qkk=111.4××5000/1100000000=000.000077MPaa因为SSSk≤Qk，所以计计算算时活荷荷载参参与正压压组合合！雨篷构件恒荷载载载设计值值G+：：：正压作作用下下雨篷构构件恒恒荷载设设计值值(MPaa)；G-：：：负压作作用下下雨篷构构件恒恒荷载设设计值值(MPaa)；Gk：：：雨篷结结构平平均自重重取0.000005MPPa；因为GGGk与其它可可变变荷载比比较，不不起控制制作用用，所以以：G+===1.22×GGk===1.22×00.000055===0.000006MPPaG-===Gk===0.000005MPPa选取计算荷载组组组合(1)正风压的的的荷载组组合计计算：SkAAA+：正风风压压作用下下的龙龙骨的荷荷载标标准值组组合(MPaa)；SA+++：正风压压作作用下的的龙骨骨的荷载载设计计值组合(MPaa)；SkAAA+=Gk+wkA+++0..7Qk===0.000114577MPPaSA+++=G++wA++0..77Q===0.0001194MMPaaSkBBB+：正风风压压作用下下的玻玻璃的荷荷载标标准值组组合(MPaa)；SB+++：正风压压作作用下的的玻璃璃的荷载载设计计值组合(MPaa)；SkBBB+=Gk+wkB+++0..7Qk===0.000115177MPPaSB+++=G++wB++0..77Q===0.000220244MPPa(2)负风压的的的荷载组组合计计算：SkAAA-：负风风压压作用下下的龙龙骨的荷荷载标标准值组组合(MPaa)；SA：负风压压作作用下的的龙骨骨的荷载载设计计值组合(MPaa)；SkAAA-=Gk+wkA--===0.000119266MPPaSA=G-+wA-===1.00Gkk+1.44wwkA-===0.000228966MPPaSkBBB-：负风风压压作用下下的玻玻璃的荷荷载标标准值组组合(MPaa)；SB：负风压压作作用下的的玻璃璃的荷载载设计计值组合(MPaa)；SkBBB-=Gk+wkB--===0.000221655MPPaSB=G-+wB-===1.00Gkk+1.44wwkB-===0.000332311MPPa(3)最不利荷荷荷载选取取：SkAAA：作用在在龙龙骨上的的最不不利荷载载标准准值组合(MPaa)；SA：：：作用在在龙骨骨上的最最不利利荷载设设计值值组合(MPaa)；按上面面面2项结果，选选选最不利利因素素(负风压情情况况下出现)：SkAAA=0.000019226MMPaSA===0.000228966MPPaSkBBB：作用在在玻玻璃上的的最不不利荷载载标准准值组合(MPaa)；SB：：：作用在在玻璃璃上的最最不利利荷载设设计值值组合(MPaa)；按上面面面2项结果，选选选最不利利因素素(负风压情情况况下出现)：SkBBB=0.000021665MMPaSB===0.000332311MPPa雨篷杆件计算基本参数：1：计计计算点标标高：：5.4m；2：力力力学模型型：悬悬臂梁；；3：荷荷荷载作用用：集集中力荷荷载；；4：悬悬悬臂总长长度：：a=399776mm；5：分分分格宽度度：B=122000mm；6：玻玻玻璃板块块配置置：夹层层玻璃璃8+88mm；7：悬悬悬臂梁材材质：：Q235；本处幕墙杆件按按按悬臂梁梁力学学模型进进行设设计计算算，受受力模型型如下下：悬臂梁的受力分分分析(1)集中荷载载载值计算算：本工程程程结构的的每个个梁上，共共有有i=3个集中力力作作用点，下下面面对这些些力分分别求值值：Pkiii：每个集集中中力的标标准值值(N)；Pi：：：每个集集中力力的设计计值(N)；ai：：：每个分分格的的沿悬臂臂梁方方向的长长度(mm)；Sk：：：组合荷荷载标标准值(MPaa)；S：组组组合荷载载设计计值(MPaa)；B：分分分格宽度(mm)；a1===12553mmma2===13550mmma3===13773mmmPk111=SkBa2/2===15660..06NNP1===SBaa2/2===23445..76NNPk333=SkBa3/2===15886..6399NP3===SBaa3/2===23885..7255NPk222=SkB(a2+a3)/2===31446..6999NP2===SB((a22+a3)/2===47331..4855N(2)雨篷杆件件件截面最最大弯弯矩(根部处)的弯矩设设计计值计算算：M：全全全部作用用力作作用下悬悬臂梁梁根部弯弯矩设设计值(N·mmm)；Mi：：：单个作作用力力Pi作用下悬悬臂臂梁根部部弯矩矩设计值(N·mmm)；bi：：：单个作作用力力Pi作用点到到悬悬臂梁根根部的的距离(mm)；Pi：：：每个集集中力力的设计计值(N)；Mi===Pi×biM=ΣΣΣMiM1===P1b1===293392237..288N·mmmM3===P3b3===948856642..6NN·mmmM2===P2b2===12331660555.4455NN·mmmM=ΣΣΣMi=222474409935..3335N··mmm选用材料的截面面面特性材料的的的抗弯强强度设设计值：f=21155MPaa材料弹弹弹性模量量：E=200660000MPPa主力方方方向惯性性矩：：I=355223400000mm4主力方方方向截面面抵抗抗矩：W=300663800mmm3塑性发发发展系数数：γ=1.0055梁的抗弯强度计计计算按悬臂梁抗弯强强强度公式,应满足：：M/γγγW≤f上式中：M：悬悬悬臂梁的的弯矩矩设计值(N·mmm)；W：在在在弯矩作作用方方向的净净截面面抵抗矩(mm3)；γ：塑性发展系系系数，取1.05；f：材材材料的抗抗弯强强度设计计值，取215MMPa；则：M/γγγW=244774099355.3335//1.005//30663880=76.99907MMPaa≤215MMPPa悬臂梁抗弯强度度度满足要要求。梁的挠度计算df：：：全部作作用力力作用下下悬臂臂梁悬臂臂端挠挠度计算算值(mm)；df,,,limm：悬悬臂梁悬悬臂端端挠度限限值(mm)；dfiii：单个作作用用力Pi作用下悬悬臂臂梁悬臂臂端挠挠度计算算值(mm)；bi：：：单个作作用力力Pi作用点到到悬悬臂梁根根部的的距离(mm)；Pkiii：每个集集中中力的标标准值值(N)；a：悬悬悬臂梁总总长度度(mm)；dfiii=Pkibi2a(3-βi)/6EEIIβi=bi/aadf===Σdfidf111=Pk1b12a(3-β1)/6EEII===0.66mmmdf333=Pk3b32a(3-β3)/6EEII===4.558mmmdf222=Pk2b22a(3-β2)/6EEII===4.55655mmdf===Σdfi===9.77455mmdf,,,limm=22×399766/2550==31..8008mmm9.77745mmm≤df,liimm=31..8808mmm悬臂梁杆件的挠挠挠度满足足要求求!雨篷焊缝计算基本参数：1：焊焊焊缝高度度：hf=8mm；2：焊焊焊缝有效效截面面抵抗矩矩：W=311333300mmm3；3：焊焊焊缝有效效截面面积：A=466001mmm2；受力分析V：剪剪剪力(N)a：悬悬悬臂长度(mm)：B：分分分格宽度(mm)；M：弯弯弯矩(N·mmm))V=SSSaB=000.00028896××39976××12200=11138117..3955NM=222474409935..3335N··mmm焊缝校核计算校核依据：((σσσf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7.1..33-3[[GBB5000177-200033]上式中：σf：按焊缝有有效效截面计算算算，垂直直于焊焊缝长度度方向向的应力(MPaa)；βf：正面角焊焊缝缝的强度设设设计值增增大系系数，取1.22；τf：按焊缝有有效效截面计算算算，沿焊焊缝长长度方向向的剪剪应力(MPaa)；ffwww：角焊缝缝的的强度设设计值值(MPaa)；((σσσf/βf)2+τf2)0.5=((MMM/1..222W)2+(V//AA)2)0.5=((222474409935..3335/11.222/331333300)22+(1338817..3995/446001)2)0.5=64...7922MPPa64...7922MPPa≤ffw=1600MMPa焊缝强度能满足足足要求玻璃的选用与校校校核基本参数：1：计计计算点标标高：：5.4m；2：玻玻玻璃板尺尺寸：：宽×高=B×HH==12000mmm×115000mm；3：玻玻玻璃配置置：夹夹层玻璃璃，夹夹层玻璃璃：8+88mm；上片钢钢化化玻璃，下下片片钢化玻玻璃；；模型简图为：玻璃板块荷载组组组合计算算(1)玻璃板块块块自重：：Gk：：：玻璃板板块自自重标准准值(MPaa)；G：玻玻玻璃板块块自重重设计值(MPaa)；t1：：：玻璃板板块上上片玻璃璃厚度度(mm)；t2：：：玻璃板板块下下片玻璃璃厚度度(mm)；γg：玻璃的体体积积密度(N/mmm3)；wk+++：正风压压作作用下作作用在在雨篷上上的风风荷载标标准值值(MPaa)；Gk===γg(t1+t2)===25..6//100000000××(88+8))===0.0000041MMPaa因为Gk与其它它可变荷荷载比比较，不不起控控制作用用，所所以：G+：：：正压作作用下下雨篷玻玻璃恒恒荷载设设计值值(MPaa)；G-：：：负压作作用下下雨篷玻玻璃恒恒荷载设设计值值(MPaa)；Gk：：：玻璃板板块自自重标准准值(MPaa)；G+===1.22×GGk===1.22×00.0000441===0.000004922MPPaG-===Gk===0.0000041MMPaa(2)正风压的的的荷载组组合计计算：Sk+++：正风压压作作用下的的荷载载标准值值组合合(MPaa)；S+：：：正风压压作用用下的荷荷载设设计值组组合(MPaa)；Sk+++=Gk+wk++0..77Qk===0.000114277MPPaS+===G++w++0.77QQ===0.000119166MPPa(3)负风压的的的荷载组组合计计算：Sk：正风压压作作用下的的荷载载标准值值组合合(MPaa)；S-：：：正风压压作用用下的荷荷载设设计值组组合(MPaa)；Sk-=Gk+++wk-===0.000222555MPPaS-===G-+w-===1.00Gkk+1.44wwk-===0.000333211MPPa(4)最不利荷荷荷载选取取：Sk：：：最不利利荷载载标准值值组合合(MPaa)；S：最最最不利荷荷载设设计值组组合(MPaa)；按上面面面2项结果，选选选最不利利因素素(负风压情情况况下出现)：Sk===0.000222555MPPaS=000.00033321MMPaa玻璃板块荷载分分分配计算算Sk：：：最不利利荷载载标准值值组合合(MPaa)；S：最最最不利荷荷载设设计值组组合(MPaa)；t1：：：上片玻玻璃厚厚度(mm)；t2：：：下片玻玻璃厚厚度(mm)；Sk111：分配到到上上片玻璃璃上的的荷载组组合标标准值(MPaa)；S1：：：分配到到上片片玻璃上上的荷荷载组合合设计计值(MPaa)；Sk222：分配到到下下片玻璃璃上的的荷载组组合标标准值(MPaa)；S2：：：分配到到下片片玻璃上上的荷荷载组合合设计计值(MPaa)；Sk111=Skt13/(t13+t23)===0.000222555×883/(83+83)===0.000111288MPPaS1===St13/(t13+t23)===0.000333211×883/(83+83)===0.0001166MMPaaSk222=Skt23/(t13+t23)===0.000222555×883/(83+83)===0.000111288MPPaS2===St23/(t13+t23)===0.000333211×883/(83+83)===0.0001166MMPaa玻璃的强度计算算算校核依据据据：σ≤[fg](1)上片校核核核：θ1：上片玻璃璃的的计算参数数数；η1：上片玻璃璃的的折减系数数数；Sk111：作用在在上上片玻璃璃上的的荷载组组合标标准值(MPaa)；a：支支支撑点间间玻璃璃面板长长边边边长(mm)；E：玻玻玻璃的弹弹性模模量(MPaa)；t1：：：上片玻玻璃厚厚度(mm)；θ1=Sk1aa44/Et14……6.1..22-3[[JGGJ1002--20003]]=0.00111128××122504/7200000/884=9.338按系数θ1，查查查表6.1..22-2[[JGGJ1002--20003]]，η1=0.99665；σ1：上片玻璃璃在在组合荷载载载作用下下的板板中最大大应力力设计值(MPaa)；S1：：：作用在在幕墙墙上片玻玻璃上上的荷载载组合合设计值(MPaa)；a：支支支撑点间间玻璃璃面板长长边边边长(mm)；t1：：：上片玻玻璃厚厚度(mm)；m1：：：上片玻玻璃弯弯矩系数,查表得m1=0.114404；σ1=6m1SS11a2η1/t12=6×0.144404××0..0011666×1225002×0.99665/882=32.94555MPaa32.99945MMPaa≤fg1=422MMPa(钢化玻璃)上片玻璃的强度度度满足!(2)下片校核核核：θ2：下片玻璃璃的的计算参数数数；η2：下片玻璃璃的的折减系数数数；Sk222：作用在在下下片玻璃璃上的的荷载组组合标标准值(MPaa)；a：支支支撑点间间玻璃璃面板长长边边边长(mm)；E：玻玻玻璃的弹弹性模模量(MPaa)；t2：：：下片玻玻璃厚厚度(mm)；θ2=Sk2aa44/Et24……6.1..22-3[[JGGJ1002--20003]]=0.00111128××122504/7200000/884=9.338按系数θ2，查查查表6.1..22-2[[JGGJ1002--20003]]，η2=0.99665σ2：下片玻璃璃在在组合荷载载载作用下下的板板中最大大应力力设计值(MPaa)；S2：：：作用在在幕墙墙下片玻玻璃上上的荷载载组合合设计值(MPaa)；a：支支支撑点间间玻璃璃面板长长边边边长(mm)；t2：：：下片玻玻璃厚厚度(mm)；m2：：：下片玻玻璃弯弯矩系数,查表得m2=0.114404；σ2=6m2SS22a2η2/t22=6×0.144404××0..0011666×1225002×0.99665/882=32.94555MPaa32.99945MMPaa≤fg2=422MMPa(钢化玻璃)下片玻璃的强度度度满足!玻璃最大挠度校校校核校核依据：df===ημSka4/D≤df,liimm……6.1..33-2[[JGGJ1002--20003]]上面公式中：df：：：玻璃板板挠度度计算值(mm)；η：玻璃挠度的的的折减系数数；；μ：玻璃挠度系系系数，查表表得得μ=0.0011748；D：玻玻玻璃的弯弯曲刚刚度(N·mmm)；df,,,limm：许许用挠度度，取取支撑点点间玻玻璃面板板长边边边长的60，为20.88333mm；其中：D=EEEte3/(122((1-υ2))……6.1..33-1[[JGGJ1002--20003]]上式中：E：玻玻玻璃的弹弹性模模量(MPaa)；te：：：玻璃的的等效效厚度(mm)；υ：玻璃材料泊泊泊松比，为为0.2；te===(t13+t23)1/3……6.1..44-5[[JGGJ1002--20003]]===(83+83)1/3===10..0779mmmD=EEEte3/(122((1-υ2))=77720000××10..07793/(122××(1--0..22))=66639992998.22699N·mmmθ：玻璃板块的的的计算参数数；；θ=Ska4///Ete4……6.1..22-3[[JGGJ1002--20003]]===0.000222555×1125004/7200000/110..07994===7.440994按参数θ，查表表表6.1..22-2[[JGGJ1002--20003]]，η=0.99881df===ημSka4/D===0.99811×0..0117488×00.00022255××122504/6399992988.2269===14..7552mmm14.77752mmm≤df,liimm=20..8833mmm玻璃的挠度能满满满足要求!雨篷埋件计算(((后锚固结结构)校核处埋件受力力力分析V：剪剪剪力设计计值(N)；N：轴轴轴向拉(压)力设计值(N)，本处无无轴轴向拉、压压力力；M：根根根部弯矩矩设计计值(N·mmm)；根据前面的计算算算，得：：N=000NV=11138117..3955NM=222474409935..3335N··mmm锚栓群中承受拉拉拉力最大大锚栓栓的拉力力计算算按5...2.22[JJGJ11455-200044]规定，在在轴轴心拉力力和弯弯矩共同同作用用下(下图所示)，进行弹弹性性分析时时，受受力最大大锚栓栓的拉力力设计计值应按按下列列规定计计算：：1：当N//n-My111/Σyi2≥0时：Nsdddh=N/nn++My1/Σyi22：当N//n-My111/Σyi2<0时：Nsdddh=(NLL++M)yy1//Σyi/2在上面公式中：：：M：弯矩设设计值值；Nsdh：：群锚锚中受拉拉力最大大锚栓栓的拉力力设计计值；y1，yii：锚栓1及i至至群锚形心心心轴的垂垂直距距离；y1/，yyi/：锚栓1及i至至受压一侧侧侧最外排排锚栓栓的垂直直距离离；L：轴力NN作用用点至受受压一侧侧最外外排锚栓栓的垂垂直距离离；在本例中：N/n-MMyy1/Σyi2=0/824744009355.3335××1550/110000000=-3711111.44003因为：-37771111.4403<<0所以：Nsdddh=(NLL++M)yy1//Σyi/2=2665508..1445N按JGJ10222-200033的5.5..7中第七条条规规定，这这里的的Nsdh再乘以2就是现场场实实际拉拔拔应该该达到的的值。群锚受剪内力计计计算按5...3.11[JJGJ11455-200044]规定，当当边边距c≥10hef时，所有有锚锚栓均匀匀分摊摊剪切荷荷载；；当边距ccc<100heef时，部分分锚锚栓分摊摊剪切切荷载；；其中：hef：锚锚栓的有效锚锚锚固深度；；c：锚栓与与混凝凝土基材材之间的的距离离；本例中：c=1000mmm<1000hef=125500mm所以部分螺栓受受受剪，承承受剪剪力最大大锚栓栓所受剪剪力设设计值为为：Vsdh=V/mm==69008..6988N锚栓钢材破坏时时时的受拉拉承载载力计算算NRd,ss=kkNRk,,s/γRS,NN6..1.22-11[JGGJ1145--20004]]NRk,ss=AAsfstk6..11.2--2[[JGJJ1445-220004]上面公式中：NRd,ss：锚锚栓钢材材破坏时时的受受拉承载载力设设计值；；NRk,ss：锚锚栓钢材材破坏时时的受受拉承载载力标标准值；；k：地地地震作用用下锚锚固承载载力降降低系数数，按按表7.0..55[JGGJ1145--20004]选取；As：锚栓栓应力截截面面面积；fstk：：锚栓栓极限抗抗拉强度度标准准值；γRS,N：锚锚锚栓钢材受受拉拉破坏承承载力力分项系系数；；NRk,ss=AAsfstk=22201.0066×8000=1116084488NγRS,N=111.2fssttk/fyk≥1.4表4.2..66[JGGJ1145--20004]]fyk：锚锚栓屈屈服强度度标准值值；γRS,N=111.2fssttk/fyk=1.2×88800/6640=1...5取：γγγRS,NN=11.5NRddd,s=kkNNRk,ss/γRS,NN=11××16088848//1..5=1100723222N≥Nsdh=2655008.11455N锚栓钢材受拉破破破坏承载载力满满足设计计要求求！混凝土锥体受拉拉拉破坏承承载力力计算因锚固固固点位于于结构构受拉面面，而而该结构构为普普通混凝凝土结结构，故故锚固固区基材材应判判定为开开裂混混凝土。混混凝凝土锥体体受拉拉破坏时时的受受拉承载载力设设计值NRd,cc应按按下列公公式计计算：NRddd,c=kkNNRk,cc/γRc,NNNRk,cc=NNRk,cc0×Ac,NN/Ac,NN0×ψs,Nψre,NNψec,NNψucr,,NN在上面公式中：：：NRd,cc：混混凝土锥锥体破坏坏时的的受拉承承载力力设计值值；NRk,cc：混混凝土锥锥体破坏坏时的的受拉承承载力力标准值值；k：地地地震作用用下锚锚固承载载力降降低系数数，按按表7.0..55[JGGJ1145--20004]选取；γRc,N：混混混凝土锥体体破破坏时的的受拉拉承载力力分项项系数，按按表表4.2..66[JGGJ1145--20004]采用，取2.15；NRkkk,c0：开裂混混凝凝土单锚锚栓受受拉，理理想混混凝土锥锥体破破坏时的的受拉拉承载力力标准准值；NRkkk,c0=7.00××fcu,,kk0.5×hhef1.55(膨胀及扩扩孔孔型锚栓)6..1..4[JJGJJ1455-220044]NRkkk,c0=3.00××fcu,,kk0.5×((hhef-300))1.5(化学锚栓)66.1..4条文说明[JGJJ1145--20004]]其中：fcuuu,k：混混凝凝土立方方体抗抗压强度度标准准值，当当其在在45-6600MPa间时，应应乘乘以降低低系数数0.95；hefff：锚栓有有效效锚固深深度；；NRkkk,c0=3.00××fcu,,kk0.5×((hhef-300))1.5==11388999.1882NNAc,N00：混混凝土破破坏锥体体投影影面面积积，按按6.1..55[JGGJ1145--20004]取；scrrr,N：混混凝凝土锥体体破坏坏情况下下，无无间距效效应和和边缘效效应，确确保每根根锚栓栓受拉承承载力力标准值值的临临界间矩矩。scrrr,N=33hhef=3×125=375mmAc,N00=sscr,NN2=3752=1144062555mm2Ac,N：：混凝凝土实有有破坏锥锥体投投影面积积，按按6.1..66[JGGJ1145--20004]取：Ac,N=((c1+s1+0.55××scr,,NN)×(cc2+s2+0.55××scr,,NN)其中：c1、c2：方向1及2的边矩；；s1、s2：方向1及2的间距；；ccrrr,N：混混凝凝土锥体体破坏坏时的临临界边边矩，取ccr,NN=11.5hheff=1.55××1255=1187..5mmm；c1≤≤≤ccr,NNc2≤≤≤ccr,NNs1≤≤≤scr,NNs2≤≤≤scr,NNAc,N==(cc1+s1+0.55××scr,,NN)×(cc2+s2+0.55××scr,,NN)==((100+++2000+00.5××3775)××(1100++3000+00.55×3775))=2288640666.255mmm2ψs,N：边矩矩矩c对受拉承承载载力的降降低影影响系数数，按按6.1..77[JGGJ1145--20004]采用：ψs,N=0...7+0..33×c//cccr,NN≤1(膨胀及扩扩孔孔型锚栓)6..11.7[[JGGJ1445--20004]]ψs,N=1(化学锚栓)6..1.7条文说明[JGJJ1145--20004]]其中c为边边边矩，当当为多多个边矩矩时，取取最小值值，且且需满足cmin≤c≤ccr,NN，按6.1..111[JJGJJ1455-220044]：对对对于膨胀胀型锚锚栓(双锥体)ccmin=33hhef对对于于膨胀型锚锚锚栓cmiinn=2heff对对于于扩孔型锚锚锚栓cmiinn=hefψs,N=0...7+0..33×c//cccr,NN≤1==00.7+000.3××1887.55/1187..5==11所以，ψsss,N取1。ψre,N：表表表层混凝土土因因为密集集配筋筋的玻璃璃作用用对受拉拉承载载力的降降低影影响系数数，按按6.1..88[JGGJ1145--20004]采用，当当锚锚固区钢钢筋间间距s≥150mmm或钢筋直直径d≤10mm且s≥100mmm时，取1.0；ψre,N=000.5+hheef/2000≤1==00.5+11125//2000==11.12555所以，ψrrre,NN取1。ψec,N：荷荷荷载偏心eN对受拉承承载载力的降降低影影响系数数，按按6.1..99[JGGJ1145--20004]采用；ψec,N=111/(1++22eN/scr,,NN)=1ψucr,N：：：未裂混凝凝土土对受拉拉承载载力的提提高系系数，按按规范范对于非非化学学锚栓取1.4，对化学学锚锚栓取2.44；把上面所得得得到的各各项代代入，得得：NRk,cc=NNRk,cc0×Ac,NN/Ac,NN0×ψs,Nψre,NNψec,NNψucr,,NN==11388999.1882××28664006.225//14006225×11×11×1××2..44==66902111.8227NNNRddd,c=kkNNRk,cc/γRc,NN==11×6900021..8227/22.115=3210333.1775NN≥Nsdg=0N所以，群锚混凝凝凝土锥体体受拉拉破坏承承载力力满足设设计要要求！锚栓钢材受剪破破破坏承载载力计计算VRRRd,ss=kkVRk,,ss/γRs,VV6..2.22-11[JGGJ1145--20004]]其中：VRddd,s：钢钢材材破坏时时的受受剪承载载力设设计值；；VRkkk,s：钢钢材材破坏时时的受受剪承载载力标标准值；；k：地地地震作用用下锚锚固承载载力降降低系数数，按按表7.0..55[JGGJ1145--20004]选取；γRs,V：钢钢钢材破坏时时的的受剪承承载力力分项系系数，按按表4.2..66[JGGJ1145--20004]选用：γRs,V=111.2fssttk/fyk表4.2..66[JGGJ1145--20004]]按规范，该系数数数要求不不小于于1.25、fstk≤800MMPPa、fyk/fstkk≤0.8；对本例，γRs,V=111.2fssttk/fyk表4.2..66[JGGJ1145--20004]]=1...2×88000/6440=1...5实际选取γRsss,V=11..5；VRkkk,s=00..5Asfstk6..22.2--2[[JGJJ1445-220004]=0.5×22201..066×8000=8042444NVRddd,s=kkVVRk,ss/γRs,VV=1×8044424//1..5=5361666N≥Vsdh=690088.6998NN所以，锚栓钢材材材受剪破破坏承承载力满满足设设计要求求！混凝土楔形体受受受剪破坏坏承载载力计算算VRddd,c=kkVVRk,cc/γRc,VV6..2.33-11[JGGJ1145--20004]]VRk,cc=VVRk,cc0×Ac,VV/Ac,VV0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,VVψucr,,VV6.2..33-2[[JGGJ1445--20004]]在上面公式中：：：VRddd,c：构构件件边缘混混凝土土破坏时时的受受剪承载载力设设计值；；VRk,cc：构构件边缘缘混凝土土破坏坏时的受受剪承承载力标标准值值；k：地地地震作用用下锚锚固承载载力降降低系数数，按按表7.0..55[JGGJ1145--20004]选取；γRc,V：构构构件边缘混混凝凝土破坏坏时的的受剪承承载力力分项系系数，按按表4.2..66[JGGJ1145--20004]采用，取1.8；VRkkk,c0：混凝土土理理想楔形形体破破坏时的的受剪剪承载力力标准准值，按6.2..44[JGGJ1145--20004]采用；Ac,,,V0：单锚受受剪剪，混凝凝土理理想楔形形体破破坏时在在侧向向的投影影面积积，按6.2..55[JGGJ1145--20004]采用；Ac,,,V：群锚锚受受剪，混混凝土土理想楔楔形体体破坏时时在侧侧向的投投影面面积，按6.2..66[JGGJ1145--20004]采用；ψs,V：边距距距比c2/c1对受剪承承载载力的影影响系系数，按6.2..77[JGGJ1145--20004]采用；ψh,V：边厚厚厚比c1/h对受剪承承载载力的影影响系系数，按6.2..88[JGGJ1145--20004]采用；ψa,V：剪切切切角度对受受剪剪承载力力的影影响系数数，按按6.2..99[JGGJ1145--20004]采用；ψec,V：偏偏偏心荷载对对群群锚受剪剪承载载力的降降低影影响系数数，按按6.2..110[JJGJJ1455-220044]采用；fucccr,VV：未未裂混凝凝土级级锚区配配筋对对受剪承承载力力的提高高影响响系数，按按6.2..111[JJGJJ1455-220044]采用；下面依次对上面面面提到的的各参参数计算算：c1=1000mmmc2=1000mmmψs,V=0...7+0..33×c2/1.55cc1≤16.22.77[JGGJ1145--20004]]==00.7+000.3××1000/11.55/1000==00.9<111取：ψs,V=0...9VRk,cc0==0.4555×(ddnoom)0.5(lf/dnomm)0.2(fcu,kk)0.5c11.56..22.4[[JGGJ1445--20004]]其中：dnom：：锚栓栓外径(mm)；lf：剪切切荷载下下锚栓栓有效长长度，取lf≤hef，且lf≤8d，本处取125mmm；VRkkk,c0=0.4455×(ddnoom)0.5(lf/dnomm)0.2(fcu,kk)0.5c11.5=00..45×(((16)0..5(125//116)0..22(25)0..55×10001..5=1133576...8977NAc,V00=44.5cc126.2..55[JGGJ1145--20004]]=44..5×100002=4455000mmmm2Ac,V==(11.5cc1+s2+c2)×h6..2..6-33[JJGJ11455-200044]=(1.5×11100++3000+11000)×44000=2222000000ψh,V=(111.5c11/h)1//335≥166.2..8[[JGJJ1445-220004]=(1.5×××1000/4400))1//3=0.72111<1取：ψh,V=1ψa,V=1...0ψec,V=111/(1++22eV/3c1)≤1=1/(1+++2×00/33/1000))=1=1取ψec,,,V=1按规范6...2.111[[JGJJ1445-220004]要求，根根据据锚固区区混凝凝土和配配筋情情况，ψucr,,VV=1.44把上面各结果代代代入，得得到群群锚砼楔楔形体体破坏时时的受受剪承载载能力力标准值值为：：VRk,,cc=VRk,,cc0×Ac,VV/Ac,VV0×ψs,Vψh,Vψa,Vψec,VVψucr,,VV==11357666.8997××22200000//4550000×00.9××1××1×11×11.4==88363333.6886NNVRddd,c=kkVVRk,cc/γRc,VV=1×8366633..6886/11.88=4646333.1559NN≥Vsdg=1388117.33955N所以，群锚砼楔楔楔形体破破坏时时的受剪剪承载载能力满满足计计算要求求！混凝土剪撬破坏坏坏承载能能力计计算VRd,,,cp=KKVVRk,ccpp/γRc,pp6..2.112--1[JJGJJ1455-220044]VRk,ccp==kNRkk,,c6.22..12--2[[JGJJ1445-220004]在上面公式中：：：K：地地地震作用用下承承载力降降低系系数；VRddd,cpp：混混凝土剪剪撬破破坏时的的受剪剪承载力力设计计值；VRkkk,cpp：混混凝土剪剪撬破破坏时的的受剪剪承载力力标准准值；γRc,p：混混混凝土剪撬撬破破坏时的的受剪剪承载力力分项项系数，按按表表4.2..66[JGGJ1145--20004]取1.8；k：：：锚固深深度hef对VRk,ccpp的影响系系数数，当hef<600mmm时取1.0，否则取2.0。VRRRk,ccp==kNRkk,,c=2×6900021..8227=13804443.66544NVRRRd,ccp==KVRkk,,cp/γRc,pp=1×138880433.6654//1..8=7669000.9119NN≥Vsdg=1388117.33955N所以，混凝土剪剪剪撬破坏坏承载载能力满满足计计算要求求！拉剪复合受力承承承载力计计算钢材破坏时要求求求：(NSSSdh/NRd,,ss)2+(VSddh/VRd,,ss)2≤16.33.11[JGGJ1145--20004]]混凝土破坏时要要要求：(NSSSdg/NRd,,cc)1.5+((VVSdg/VRd,,cc)1.5≤166..3.22[JJGJ11455-200044]分别代入上面计计计算得到到的参参数计算算如下下：(NSSSdh/NRd,,ss)2+(VSddh/VRd,,ss)2=(26665088.1145//10072332))2+(699008.66988/5336116)2=0.00078≤1.0所以，该处计算算算满足设设计要要求！(NSSSdg/NRd,,cc)1.5+((VVSdg/VRd,,cc)1.5=(0///3211033.1775))1.5+((1138117..3955/4464663..1599)11.5=0.11162≤1.0所以，该处计算算算满足设设计要要求！点式雨篷玻璃孔孔孔位及驳驳接件件强度计计算基本参数：1：计计计算点标标高：：5.4m；2：分分分格尺寸寸：宽宽×高=B×HH==12000mmm×115000mm；3：支支支撑点方方式：：四点驳驳接；；4：驳驳驳接件参参数：：驳接爪系列列：：130A；单爪轴向承承载载力设计值值值：40000N；单爪径向承承载载力设计值值值：10000N；驳接头系列列：：TF11（浮头式式），浮浮头；单头轴向承承载载力设计值值值：45000N；单头径向承承载载力设计值值值：20000N；驳接头尺寸寸rr：18mm；驳接头尺寸寸RR：30mm；驳接头模型图(((示意)为：玻璃板块荷载(1)作用在玻玻玻璃上的的荷载载设计值值组合合：根据前面的计算算算，每个个玻璃璃板块的的整体体荷载设设计值值组合为为：q=000.00033321MMPaa孔位强度计算点式玻玻玻璃的驳驳接孔孔位计算算采用用理论计计算方方法，按按弹性性薄板小小挠度度理论外外缘简简支的开开圆孔孔板在内内缘施施加均布布荷载载的力学学模型型，参看看《建建筑结构构静力力计算手手册》第第二版P199简图及P211页第15项公式进进行行计算！！σ：玻璃在组合合合荷载作用用下下的孔边边最大大应力设设计值值(MPaa)；K：孔孔孔边应力力弯矩矩系数，参参《建建筑结构构静力力计算手手册》第第二版P211页第15项公式；；K=1/2(((1+μ)[(11-μ)/(11+μ)-(11+ρ2)/(11-β2)lnβ-lnρ]q：每每每个玻璃璃板块块的整体体水平平荷载设设计值值组合(MPaa)：n：每每每个玻璃璃板块块的连接接点数数；te：：：玻璃的的厚度度，组合合结构构取等效效厚度度；计算弯弯弯矩系数数公式式中的变变量：：μ为玻璃的泊松松松比，取0.2；β＝r/Rρ＝x/R，最最大大弯矩点x=r即：β＝ρ；K=1/2(((1+μ)[(11-μ)/(11+μ)-(11+ρ2)/(11-β2)lnβ-lnρ]=1.355578σ=3KqBHHH/nπte2===3×11.335788×00.00033321××12200××15500//4//π/10..00792===19..0775MPPa以上计计计算用于于浮头头铰接结结构，如如果是沉沉头铰铰接则孔孔位强强度计算算值是是上面计计算结结果的2倍；本例为浮头结构构构，所以以孔位位应力为为：σ＝19.00775MPPa19...0755MPPa≤42MPPaa(玻璃的强强度度设计值)所以玻璃孔位强强强度满足足结构构要求！！驳接爪的选择本设计计计选用的的驳接接爪：驳接爪爪爪系列：130A；单爪轴轴轴向承载载力设设计值：40000N；单爪径径径向承载载力设设计值：10000N；(1)单爪轴向向向实际承承载力力计算：：N1：：：单爪轴轴向实实际承载载力(N)；q：每每每个玻璃璃板块块的整体体荷载载设计值值组合合(MPaa)；B：玻玻玻璃分格格宽(mm)；H：玻玻玻璃分格格高(mm)；β：单个驳接爪爪爪承受的玻玻璃璃板块荷荷载比比例；N1===αqBH===0.225××0.000333211×112000×115000===14994..45NN(2)单爪径向向向实际承承载力力计算：：对于雨雨雨篷结构构，其其驳接件件径向向并无荷荷载作作用，无无须计计算该向向荷载载!因为：149444.455N≤40000NN所以，选用的驳驳驳接爪满满足计计算要求!驳接头的选择本设计计计选用的的驳接接头：驳接头头头系列：TF11（浮头式式），浮浮头；单头轴轴轴向承载载力设设计值：45000N；单头径径径向承载载力设设计值：20000N；(1)单头轴向向向实际承承载力力计算：：N3：：：单头轴轴向实实际承载载力(N)；q：每每每个玻璃璃板块块的整体体荷载载设计值值组合合(MPaa)；B：玻玻玻璃分格格宽(mm)；H：玻玻玻璃分格格高(mm)；α：单个驳接头头头承受的玻玻璃璃板块荷荷载比比例；N3===γqBH===0.225××0.000333211×112000×115000===14994..45NN(2)单头径向向向实际承承载力力计算：：对于雨雨雨篷结构构，其其驳接件件径向向并无荷荷载作作用，无无须计计算该向向荷载载!因为：149444.455N≤45000NN所以，选用的驳驳驳接头满满足计计算要求!附录常用材料料的力力学及其其它物理理性能能玻璃的强度设计计计值fg((MMPa))JGJ10220003表5.2..11种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5~1228.019.515~1924.017.0≥2020.014.0钢化玻璃5~1284.058.815~1972.050.4≥2059.041.3长期荷载作用下下下玻璃的的强度度设计值fg((MMPa))JGJ11320009表4.1..99种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5~129615~1975≥2064半钢化玻璃5~12282015~192417≥202014半钢化玻璃5~12423015~193626≥203021铝合金型材的强强强度设计计值(MPPaa)GB5042999-200077表4.3..44铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5≤1013575T6≤1016090钢材的强度设计计计值(1-热轧钢材)fs((MMPa))JGJ10220003表5.2..33钢材牌号厚度或直径d(((mm)抗拉、抗压、抗抗抗弯抗剪端面承压Q235d≤16215125325Q345d≤16310180400钢材的强度设计计计值(2-冷弯薄壁壁型型钢)fss((MPa))GB5001888-200022表4.2..11钢材牌号抗拉、抗压、抗抗抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400材料的弹性模量量量E(MPPaa)JGJ10220003表5.2..8、JGJ11333-220001表5.3..99材料E材料E玻璃0.72×10005不锈钢绞线1.2×10555~1.55××105铝合金、单层铝铝铝板0.70×10005高强钢绞线1.95×10005钢、不锈钢2.06×10005钢丝绳0.8×10555~1.00××105消除应力的高强强强钢丝2.05×10005花岗石板0.8×10555蜂窝铝板1000mm0.35×10005铝塑复合板444mm0.2×10555蜂窝铝板1555mm0.27×10005铝塑复合板666mm0.3×10555蜂窝铝板