武汉某岩土工程勘察详细报告汉口江岸区

岩土工程勘察报告（详勘）PAGEPAGE47武汉××岩土工程勘察报告（详勘）前言（一）、工程概况武汉××项目位于汉口江岸区解放大道以西，二七路以南地块。项目紧邻京汉铁路总工会旧址及建设中的城市绿化广场，并预留有立交、轻轨站点以及公交首末站用地。区位环境优越，交通条件良好，商业需求旺盛。本项目主要包括商业、居住及教育设施三个基本功能单元。规划总用地面积132160m2，规划总建筑面积392925m2，包括居住建筑面积24113m2，商业建筑面积151794m2，其中，住宅建筑面积242846m2，会所建筑面积602m2，中学建筑面积12445m2，幼儿园建筑面积2109m2，底层商铺建筑面积3319m2，居住用地地下停车库建筑面积40171m2，商业用地地下停车库建筑面积29781m2。商业区包括A部分9＃高层商住楼（22～27层）及2～4层裙楼（带一层地下室）和2＃～3＃多层商场（带一层地下室），B部分1＃高层商住楼（29层）及4层裙楼（带一层地下室）和4＃～8＃多层商场组成；居住区包括6栋31层住宅楼（带一层地下室）、4栋22～28层住宅楼（带一层地下室）及1层会所（带一层地下室）和3栋1层联楼组成，独立一层地下室和二层地下室；教育设施区包括幼儿园、中学，为1～6层建筑组成。抗震设防烈度均按6度考虑。拟建项目室外设计地面标高商业区为23.400～23.800m、居住区为23.600～24.600m，教育设施区为23.000～23.300m。各拟建建筑物概况如下表：表1建筑物名称安全等级结构类型层数高度（m）基础埋置深度（m）中柱最大荷重（kN）边柱最大荷重（kN）1＃高层商住楼二级框剪29层99.0-6.5025000190002～3＃多层商场二级框架2～3层15.0-5.00380025004～8＃高层商住楼二级框架2～3层15.0-2.00300020009＃高层商住楼二级框剪22～27层89.0-6.50270002000010栋高层住宅楼二级剪力墙结构22～31层87.8～944.9-5.1142000（中间筒体）8600（边墙）中学、幼儿园和商铺二级框架结构中学2～6层幼儿园2～3层层商铺1层18.9（教学学楼和实验验楼）-1.53400（教学学楼和实验验楼）1850（教学学楼和实验验楼）独立一层和二层地下室二级框架结构1～2层-3.5～-44.5-5.0～-66.5会所（带一层地下室室）二级框架结构1层-3.5（地下室）-5.0本工程安全等级二级，抗震设防分类为丙类，地基基础设计等级为甲~乙级。开发商为武汉三江航天房地产开发有限公司，项目设计任务由××有限责任公司承担，我院承担该项目的岩土工程勘察任务，此次勘察阶段为详勘。（二）、勘察目的根据工程特点和场地岩土条件，本次勘察的目的和要求是：1、查明建筑场地及其附近有无影响工程稳定性的不良地质现象，并对其作出分析与评价。2、查明场地各岩土层结构、成因、岩土性质、均匀性及各岩土层的物理力学性质，尤其应查明基础下软弱和坚硬地层分布、工程特性，以及基坑开挖影响深度范围内土层的工程地质条件。3、查明场地地下水类型、埋藏条件、补给排泄条件及对混凝土结构的腐蚀性。评价地下水对地下工程设计与施工的影响，提供各主要土层的渗透系数。4、判定场地土类型和建筑场地类别，提供抗震设计依据。5、对地基岩土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，提出各岩土层的地基承载力特征值，对地基基础型式进行比选、论证并提出合理建议，提供建筑变形计算所需的计算参数。6、根据场地工程地质条件，对拟建工程基坑开挖与支护方案进行分析评价，建议合理的支护型式，并提供有关设计参数。（三）、勘察依据1、业主提供的拟建工程1：1000建筑总平面图（附带坐标）；2、设计院提供的“××勘察技术要求（详勘）”（附件一）和“勘察委托书及岩土工程勘察技术要求”（附件二）；3、《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）；4、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）；5、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；6、《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）；7、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）；8、湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》（DB42/242-2003）；9、湖北省地方标准《岩土工程勘察工作规程》（DB42/169-2003）；10、湖北省地方标准《基坑工程技术规程》（DB42/159-2004）。（四）、勘察方案及工作量本次勘察根据建设单位和设计部门提出的勘察要求，依据上述规范，采用了钻探取样、标准贯入试验、静力触探、动力触探、剪切波速试验、地面脉动测试、抽水试验及室内岩土试验等多种勘探测试手段。沿拟建建筑物周边角点及中部共布置勘探点272个，其中完成取土钻孔（K）32个，标贯钻孔（B）22个，鉴别钻孔（J）17个，静力触探孔（C）164个，此外利用初勘勘探孔（L）37个。为满足抗震设计要求，本次利用初勘K8、B50号钻孔地基土剪切波速测试及场地地面脉动周期资料。具体完成勘探工作量如下表2。勘探工作量一览表表2序号勘察项目勘察内容单位工作量1钻探钻孔m3995.455（88个孔）2原位测试静力触探m4975.600（186个孔孔）波速测试孔/m2（利用）/900m标准贯入试验次7743取样原状土试验件171扰动样件204岩样组264室内岩、土、水水、试验常规物理性质件169常规压缩试验组159直接快剪组109渗透试验组24岩石力学性质试试验组26岩矿鉴定件2水质简分析件2（利用）5测量测放勘探点235控制测量组日66技术工作包括踏勘、制定定方案、技技术及质量量监督、资资料整理等等各勘探点具体孔位详见《建筑物勘探点平面布置图（一）》和《基坑勘探点平面布置图（二）》，勘探点坐标详见《勘探点主要数据一览表》（1954北京坐标系）。各勘探点孔口标高系现场实测而得，高程引测点位于二七路附近，该点高程为23.30m（1985国家高程基准）。所有勘探点均按《湖北省江河堤防钻探及钻孔封堵技术暂行规定（试行）》（鄂水堤（87）018号）要求进行了回填。二、场区地质构造、地形地貌及地层结构特征（一）区域地质构造概况武汉位于淮阳山字型构造南孤西翼，主要受控于燕山期构造运动，表现为一系列走向近东西至北西西的线型褶皱，以及北西、北西西、北东和近东西的正断层、逆断层及逆掩断层。市区分布地层有古生界砂岩、页岩、灰岩及泥岩；中生界的砂砾岩、砂岩、页岩及泥岩；新生界的粘性土、砂、砂砾岩等，志留系页岩常组成背斜轴部，背斜两翼依次为泥盆、石炭、二叠、三叠各岩层。三迭系地层常组成向斜的槽部。由于强烈的南北向压应力作用，形成了东西向的紧密褶皱，并伴随压扭性断裂。在南北向主应力支配下，还发育有其它次一级的构造，即北北东及北北西两组张扭性断裂。据区域地质构造资料，武汉地区的大地构造均属古老的地质构造。无第四纪全新世活动迹象，拟建建筑场地处于一个地质构造运动相对稳定的地带，无大的构造断裂分布，下伏基岩为白垩~下第三系含砾泥质粉砂岩、砂砾岩，属非可溶岩。因此，拟建场区地质构造稳定性良好，适宜工程建设。（二）气象及水文概况武汉地区属亚热带季风气候，四季分明。春季温暖潮湿，夏季炎热，秋季晴朗少雨，冬季干旱。冬夏温差大，历年七月份气温最高，平均达28.8～31.3℃，最高达41.3℃；历年１月份气温最低，平均为2.6～4.6℃，极端最低温度为-18.1℃。武汉地区雨量充沛，多年平均降水量为1284.5mm，历年来最大降雨量为2107.1mm，最小降雨量为476.4mm（1902年）。降水集中在4～7四个月份，约占年降水量的60%，其中6月份最高，最大降雨量达669.7mm（1889年），12月份降雨量仅为32mm。多年平均蒸发量为1447.9mm。夏季长江、汉水水位高涨（每年4月下旬至11月上旬），是防汛时期。最高洪水位29.73m（吴淞高程系统）；冬季长江、汉水水位最低，最低枯水位为8.7m。武汉地区4~7月份以东南季风为主，其余时间以北风或东北风为主，最大风力八级，最大风速27.9m/s（1956年3月17日）。基本风压按30年一遇，10秒平均最大风速（m/s）为标准，武汉地区为2.5MPa。（三）场区地形地貌及地层结构特征本场区地貌单元属长江冲积一级阶地。场区地势较为平坦，本次勘察各勘探孔孔口地面高程在22.52～24.74m之间，整个场地中东部偏高，南侧相对较低。本次勘察深度范围内场区地层从上至下的构成及其特征列表描述如下：表3地层编号岩土名称年代成因层顶埋深(m)层厚(m)颜色状态湿度压缩性包含物及特征1-1杂填土Qml0.00.3～3.77杂松散稍湿高分布整个场地，表表层以砼及及砖块等建建筑垃圾为为主，下部部由一般粘粘性土混少少量草根、碎碎石、砂组组成，结构构杂乱，均均匀性差。1-2素填土Qml0.6～2.110.5～1.88灰-灰褐松散稍湿-湿高主要由粘性土、植植物根茎组组成，含少少量的碎石石和砖渣渣渣等。局部部分布。1-3淤泥Ql0.5～2.110.6～1.77黑流塑饱和高含有机质、腐植植物，有臭臭味。局部部分布。2-1粉土夹粉质粘土Q4al0.3～3.770.7～4.55褐灰中密、软塑～流塑饱和中中密状粉土为主主，夹软塑塑～流塑状状粉质粘土土。局部夹夹松散状粉粉砂薄层，含含白云母。大大部分场地地均有分布布。2-1a粘土Q4al0.4～2.220.9～2.11褐灰可塑～软塑饱和高～中含铁锰质氧化物物、白云母母。局部分分布。2-2粘土Q4al1.2～5.660.4～3.99褐灰～黄褐可塑～软塑饱和高含铁锰质氧化物物、白云母母。局部含含少量粉土土、粉砂。部部分场地分分布。2-2a淤泥质粘土Q4al3～3.70.5～1.00褐灰～黄褐流塑饱和高含铁锰质氧化物物、白云母母。局部分分布。2-3粘土Q4al1.1～6.331.0～8.2黄褐～褐黄可塑饱和中含铁锰质氧化物物、白云母母。局部含含少量薄层层粉土、粉粉砂。全场场分布。2-3a粘土Q4al2.9～7.880.4～3.77黄褐～褐黄可塑饱和中～高含铁锰质氧化物物、白云母母。局部含含少量粉土土、粉砂，以以透镜体的的形式存在在于(2-3)层中。大大部分场地地分布。2-4粉质粘土Q4al4.2～11..20.5～8.77褐黄～褐灰可塑～软塑饱和中～高含铁锰质氧化物物、白云母母，局部夹夹薄层粉土土、粉砂。大大部分场地地分布。2-5粉质粘土Q4al9.9～11..31.2～5.88褐黄～褐灰软塑饱和中含铁锰质氧化物物、白云母母。局部分分布。3粉土、粉砂与粉质粘土互层Q4al7.2～15..20.5～12..4褐黄～褐灰中密、松散、软塑饱和中含石英、长石、云云母等，粉粉土为中密密状，粉砂砂为松散状状，粉质粘粘土为软塑塑状。局部部厚度较大大，部分场场地分布。4-1粉砂夹粉土Q4al9.0～20.550.2～14..2褐黄～褐灰松散～稍密饱和中～低砂粒矿物成分主主要为石英英、长石，含含白云母。局局部夹中密密状粉土。部部分场地分分布。4-1a粉土、粉砂与粉质粘土互层Q4al10.2～222.61.2～6.11褐灰中密、松散、软塑饱和中成分主要为石英英、长石，含含白云母，以以中密状粉粉土为主，混混松散状粉粉砂及软塑塑状粉质粘粘土薄层。局局部分布。4-2粉细砂Q4al9.2～26..10.6～26..7褐灰中密饱和低砂粒矿物成分主主要为石英英、长石，含含白云母，局局部夹粉土土。全场均均有分布。4-2a粉砂与粉土互层层Q4al18.6～288.10.9～5.77褐灰松散～稍密、中密饱和中～低砂粒矿物成分主主要为石英英、长石，含含白云母，混混中密状粉粉土薄层。4-2b粉质粘土Q4al24.1～344.60.8～0.99灰褐可塑饱和中含铁锰质氧化物物及白云母母，局部分分布。4-3粉细砂Q4al22.2～399.50.8～15..2褐灰中密～密实饱和低以粉细砂为主，砂砂粒矿物成成分主要为为石英、长长石，含白白云母、燧燧石。全场场分布。4-3a粉质粘土夹粉土土Q4al29.1～388.20.5～4.33灰褐可塑饱和中含铁锰质氧化物物、白云母母。呈透镜镜体状分布布于(4-3)层中。局局部分布。4-3b粉砂夹粉土Q4al37.92.3褐灰稍密～中密饱和低砂粒矿物成分主主要为石英英、长石，含含白云母。局局部夹中密密状粉土。部部分场地分分布。4-4含砾中细砂混粗粗砂Q4al35.2～444.10.3～9.11褐灰密实饱和低含云母、石英等等，局部含含中粗砂及及少量砾卵卵石，分布布不均匀，砾砾卵石含量量约5%左右。全全场分布。4-4a粉质粘土Q4al41.60.9灰褐软塑～可塑饱和中含铁锰质氧化物物，局部分分布。5中粗砂混砾卵石石Q4al43.0～466.50.4～7.88褐灰密实饱和低含云母、石英等等，砾卵石石分布不均均匀，含量量约30～40%，局部呈呈层状富集集，直径一一般在0.5～2cm不等，最最大可见110cm左左右。大部部分场地分分布。6-1强风化含砾泥质粉细砂岩K-E44.0～511.50.5～6.66褐灰～棕红坚硬稍湿～干低岩石风化成砂土土状，局部部含砂砾石石，粒径1～2cm，采芯率90%，局部夹夹中风化岩岩块，部分分钻孔未揭揭穿该层。场场地内均有有分布。较较破碎，岩石石基本质量量等级为Ⅴ。6-2中风化含砾泥质粉细砂岩K-E44.9～544.20.8～7.22褐灰～棕红坚硬干岩石呈短柱状，采采芯率85%，RQD==50～90%，泥质、砂砂质结构，块块状构造。局局部泥质含含量高，该该层未揭穿穿。场地内内均有分布布。由于成成分及成岩岩程度的差差异，基岩岩的强度存存在一定程程度的不均均匀性，岩岩芯较完整整，岩石基基本质量等等级为Ⅴ。6-3中风化砂砾岩K-E44.1～522.20.5～4.22褐灰坚硬干岩石呈短柱状，粒粒径1～5cm，采芯率80％，砂砾砾状结构，钙钙质胶结，块块状构造。局局部含在中中风化含砾砾泥质粉细细砂岩中。岩芯较完整，岩石基本质量等级为Ⅳ。三、场区地层的物理力学性质本次勘察采用钻探取样及室内岩土试验、标准贯入试验、动力触探试验、静力触探等多种方法获取场区地层的物理力学性质指标。场区各地层的主要物理力学性质指标的分层统计结果详见下表（表4~表9）：1、场区地层室内土工试验的主要物理力学性质指标分层统计结果表表4地层编号及岩土名称项目天然含水量重度天然孔隙比液限塑限塑性指数液性指数压缩系数压缩模量快剪垂直渗透系数内摩擦角粘聚力gcKcm/s（1-2）素填土土22222222222max41.219.81.23642.023.019.00.960.769.8762min24.516.90.67636.820.915.90.230.172.94532.818.30.95639.421.917.40.590.466.3533（2-1）粉土夹粉质粘土16161610101010151631max43.619.51.24142.523.219.31.200.5210.21226min25.316.90.70824.816.48.40.710.165.372630.718.40.88832.119.912.20.910.277.410265.080.640.135.232.153.410.190.081.422.880.160.030.150.160.100.270.200.310.19（2-2）粘土10101010101010101075max42.718.91.23044.524.923.41.070.734.91423min31.017.00.86638.921.116.20.420.383.09636.617.91.04141.823.118.60.720.553.711144.130.610.121.581.032.050.220.100.551.577.310.110.030.120.030.040.110.300.190.140.14（2-3）粘土848484848484715859474810max47.119.81.39962.130.231.90.530.529.920561.9E-7min23.916.40.69631.618.811.50.180.183.77135.2E-930.518.70.87144.623.621.00.310.287.011342.9E-83.980.550.116.162.504.100.090.071.723.5810.310.130.020.130.130.100.190.290.270.240.300.29（2-3a）粘土999999898771max40.019.41.10752.028.925.10.780.545.013262.0E-8min26.517.80.75038.919.618.20.320.193.87182.0E-833.718.40.95143.823.120.60.540.444.210222.0E-84.400.510.113.982.642.200.140.100.411.983.230.130.020.110.090.110.100.250.240.090.190.14（2-4）粉质粘土363535363636363434121012max44.419.41.20961.728.233.71.290.769.418222.0E-7min25.816.70.75428.817.410.80.240.192.8883.1E-832.418.40.91438.121.716.40.680.395.112148.76E-883.930.490.106.652.424.490.200.101.363.704.690.120.020.110.170.110.270.300.270.260.290.32（2-5）粉质粘土22222222211max32.718.70.95135.621.813.80.980.447.6168min28.818.10.83429.018.910.10.790.234.316830.718.40.89232.320.311.90.880.346.0168（3）粉土、粉砂与与粉质粘土土互层111111111max31.518.70.87231.521.210.31.002510min31.518.70.87231.521.210.31.00251031.518.70.87231.521.210.31.002510（4-3a）粉质粘粘土夹粉土土22222222222max33.418.40.94443.524.719.90.550.435.71719min30.718.10.92135.723.611.00.490.334.4151132.018.20.93239.624.115.40.520.385.116152、各土层直接快剪抗剪强度指标标准值统计表：表5土层编号及名称称试验次数基本值标准差σ变异系数δ统计修正系数ψ标准值maxminμ(1-2)素填土C(kPa)262533φ(°)2745(2-1)粉土土夹粉质粘土C(kPa)1262626φ(°)312710(2-2)粘土土C(kPa)52361410（小平）φ(°)7149111.570.140.9010(2-3)粘土C(kPa)4856133410.310.290.9332φ(°)47207113.580.300.9210(2-3a)粘土C(kPa)72618223.230.140.9020φ(°)7137101.980.190.869(2-4)粉质粘粘土C(kPa)10228144.690.320.8111φ(°)12188123.700.290.8510(2-5)粉质质粘土C(kPa)1888φ(°)1161616(3)粉土、粉砂与粉粉质粘土互互层C(kPa)1101010φ(°)1252525(4-3a)粉质粘土夹粉土土C(kPa)2191115φ(°)21715163、静力触探比贯入阻力Ps值分层统计表表6地层编号及岩土名称统计数n基本值ps(MPa)标准差σ变异系数δ统计修正系数c标准值ps(MPa)maxminμ（1-2）素填土土131.40.50.90.270.300.840.7（1-3）淤泥130.50.20.40.090.210.890.3（2-1）粉土夹夹粉质粘土土1762.50.91.60.300.180.971.6（2-1a）粘土51.31.01.2（2-2）粘土1171.20.40.80.160.190.960.7（2-2a）淤泥质质粘土90.60.30.50.070.140.900.4（2-3）粘土1852.01.11.50.160.100.981.5（2-3a）粘土1031.40.71.00.130.120.971.0（2-4）粉质粘粘土1611.30.61.00.130.120.981.0（2-5）粉质粘粘土61.71.31.40.190.130.881.3（3）粉土、粉砂与粉粉质粘土互互层粉土943.31.62.40.350.140.972.3粉砂595.03.03.90.470.120.973.7粉质粘土811.70.81.20.190.150.971.2（4-1）粉砂夹粉土粉砂1476.33.14.90.630.120.984.8粉土1083.41.42.30.400.160.972.3（4-1a）粉土、粉砂、粉粉质粘土互互层粉土143.32.22.60.320.120.942.4粉砂134.43.53.90.290.070.963.7粉质粘土171.70.91.30.200.140.931.2（4-2）粉细砂砂1588.85.36.90.720.100.986.8（4-2a）粉砂、粉粉土互层粉砂54.93.24.1粉土42.81.72.2（4-2b）粉质质粘土11.81.81.8（4-3）粉细砂砂4513.27.09.61.510.150.959.2（4-3a）粉质粘粘土夹粉土粉质粘土81.90.91.40.340.230.841.2粉土85.62.13.11.110.350.762.4（4-3b）粉砂砂、粉土互互层粉砂15.85.85.8粉土12.62.62.6（4-4）含砾中中细砂混粗粗砂4022.211.617.72.460.130.9617.04、标准贯入试验锤击数N值分层统计结果表表7地层编号及岩土名称试验次数基本值N(击)标准差σ变异系数δ统计修正系数c标准值N(击)maxminμ（1-1）杂填土土89351.830.340.764（2-1）粉土夹夹粉质粘土土308241.540.320.894（2-2）粘土96241.580.350.783（2-3）粘土6311471.580.220.956（2-3a）粘土5544（2-4）粉质粘粘土208242.020.420.833（3）粉土、粉砂与粉粉质粘土互互层1910471.800.250.896（4-1）粉砂夹夹粉土140166112.450.210.9610（4-2）粉细砂砂2972912203.470.160.9820（4-3）粉细砂砂1313825302.850.090.9830（4-4）含砾中中细砂混粗粗砂394231362.520.060.9836（5）中粗砂混砾卵石石2413940（6-1）强风化化含砾泥质质粉细砂岩岩35050505、动力触探锤击数N63.5修正值分层统计结果表表8地层编号及名称称统计数n基本值N63.55（击）标准差σ变异系数δ统计修正系数ψ标准值NN63.55击maxminμ（4-4）含砾中中细砂混粗粗砂2141213（5）中粗砂混砾卵卵石402214172.040.110.9617（6-1）强风化化含砾泥质质粉细砂岩岩172413173.000.170.92166、岩石物理力学试验指标成果统计表表9地层编号及名称统计项目天然重度(kNN/m3)天然极限抗压强强度(MPa))（6-1）强风化化含砾泥质质粉细砂岩岩n22max23.50.5min22.50.4μ23.00.45（6-2）中风化化含砾泥质质粉细砂岩岩N3221max25.310.3min22.12.4μ23.84.7σ0.992.46δ0.040.34统计修正系数0.980.86标准值23.54.1（6-3）中风化化砂砾岩N64max25.635.6min24.712.8μ25.120.8σ0.37δ0.01统计修正系数0.98标准值24.816.8（小平平）7、根据本次勘察试验结果综合确定的场区各地基岩土层的承载力特征值和压缩模量列于下表：表10地层编号及名称称土工试验静力触探标贯试验动探试验综合建议值fak(kPa)Es(MPaa)fak(kPa)Es(MPa))fak(kPa)fak(kPa)Es(MPa)（1-2）素填土土1004.5702.8753.2（1-3）淤泥402.0402.0（2-1）粉土夹夹粉质粘土土1027.41026.81001007.0（2-1a）粘土1105.01105.0（2-2）粘土1073.7803.685853.6（2-2a）淤泥质质粘土502.4502.4（2-3）粘土1747.01456.31501506.5（2-3a）粘土1304.21054.71051054.5（2-4）粉质粘粘土1305.11054.7951055.0（2-5）粉质粘粘土1226.01305.81256.0（3）粉土、粉砂与与粉质粘土土互层10510.31207.41101107.5（4-1）粉砂夹夹粉土14011.514514011.5（4-1a）粉土、粉粉砂与粉质质粘土互层层1208.01208.0（4-2）粉细砂砂18516.520019017.0（4-2a）粉砂与与粉土互层层1159.01159.0（4-2b）粉质质粘土1057.31057.0（4-3）粉细砂砂23021.025024022.0（4-3a）粉质粘粘土夹粉土土1206.51206.5（4-3b）粉砂砂夹粉土15513.015513.0（4-4）含砾中中细砂混粗粗砂39035.0360/540(动探))38035.0（4-4a）粉质粘粘土1306.5（5）中粗砂混砾卵卵石420/630(动探))450E0＝30.0（6-1）强风化化含砾泥质质粉细砂岩岩fa＝400E0＝44.0（6-2）中风化化含砾泥质质粉细砂岩岩frk＝4.1fa＝1200（6-3）中风化化砂砾岩frk＝16.88fa＝2500注：（4-4aa）粉质粘粘土的承载载力特征值值、压缩模模量为经验验值。四、场区地下水特征场区地下水按赋存条件及含水层性质可分为上层滞水、潜水和孔隙承压水三种类型，上层滞水主要赋存于上部人工填土中，无统一自由水面，其水位变化较大，水量随大气降水及地表排水强度波动，总体有限，但不容忽视；场地（2-1）层粉土夹粉质粘土层中含有潜水，具一定水量。孔隙承压水主要赋存于场地下部的（3）、（4）、（5）单元层粉土、砂类土中，与长江有较密切的水力联系，其水位变化幅度受长江水位涨落影响，年变幅3.0~4.0m，标高17.0～21.0m左右，水量较大。据勘察期间实测，场地上层滞水及潜水埋深在地表下0.20～3.20m；抽水试验井中测得场地承压水稳定水位在井口下4.92m（2006.9.27），相当于标高18.45m。本次勘察对拟建场地进行了现场水文地质试验工作，共完成抽水井一口、观测井二口，分别进行了二个落程的定流量非完整井抽水试验。根据抽水试验数据的分析、计算，在抽水试验所揭露承压含水层厚度范围内（3及4单元层砂土、粉土）的综合渗透系数（K）建议选用9.397m/d，相应的影响半径建议选用249m。抽水试验结果表明拟建场地地下水补给迳流条件良好。具体分析、计算详见（附件3：航天星都抽水井抽水试验成果）。依据室内渗透试验、抽水试验同时结合武汉地区经验数据，提供的基坑侧壁土体及其下土（砂）层渗透系数综合建议值列于下表：表11地层编号及名称称渗透系数K（cm/s）影响半径R（m）(1-1)杂填土8.0E-4(1-2)素填土5.0E-5（1-3）淤泥2.0E-6（2-1）粉土夹夹粉质粘土土3.0E-4（2-1a）粘土5.0E-8（2-2）粘土5.0E-8（2-2a）淤泥质质粘土5.0E-6（2-3）粘土2.9E-8（2-3a）粘土2.0E-8（2-4）粉质粘粘土8.8E-8（2-5）粉质粘粘土2.0E-7（3）、（4）砂土土及粉土1.09E-22249由于场地距长江较近，建议基坑开挖时间选择在长江枯水季节（当年11月下旬至次年4月上旬），此时段砂、砾、卵石层中的承压水头高度较低。据调查，场区附近无污染源存在，场区内环境未受到污染，根据场地B10、K57孔所取水样的水质分析报告（利用初勘），同时结合地区经验判定，拟建场地地下水对混凝土及钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性（详见附件“水质分析报告”）。五、场区地震效应按国家地震局地震烈度划分，武汉地区属地震基本烈度6度区，按《建筑抗震设计规范》（GB0011-2001）及武汉市抗震办有关文件规定，拟建的航天星都项目可按地震烈度6度设防，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值为0.05g，可不考虑场地饱和粉土及砂土的地震液化效应。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）的有关规定，结合现场K8及B50钻孔内实测的地震波速结果（利用资料），可知场区20m深度以内地层的等效剪切波速为167～172m/s。据勘探揭露场区覆盖层厚度介于44.0～51.5（仅K17孔揭露）m，由此可判断拟建场地为中软场地土，建筑场地类别有Ⅱ类及Ⅲ类（建议K17孔所在10＃楼按Ⅲ类建筑场地考虑）两种类型（分区情况相见“建筑物勘探点平面布置图”），属可进行建设的一般地段。根据地面脉动测试结果，该建筑场区卓越周期分别为东西方向0.37S，南北方向0.37S，垂直方向0.36S。六、不良工程地质条件评价（一）、软土及夹层拟建工程设有大规模联体基坑，最大开挖深度约-6.5m。基坑开挖深度范围内涉及土层有第（1-1）层杂填土、（1-2）层素填土、（1-3）层淤泥、（2-1）层粉土夹粉质粘土、（2-1a）层粘土、（2-2）层粘土、（2-2a）层淤泥质粘土、（2-3）层粘土、（2-3a）层粘土及（2-4）层粉质粘土。其中，（1-1）层杂填土层厚度局部较大，均匀性及自稳性能差；（1-3）层及（2-2a）层淤泥质粘土属流塑状态软土，富含有机质，强度低，自稳性能差，易触变；（2-1）层以粉土为主，局部含松散状粉砂，粘聚力小，易发生流土坍塌。上述土层是基坑侧壁土体的主要组成土层，对基坑开挖有重大影响。场地（4）单元层局部夹有粉质粘土软弱夹层，对桩基承载力及变形有一定的影响。（二）、地下水场地浅部（1-1）杂填土（1－2）素填土及（1-3）层淤泥层中含有上层滞水，（2-1）层粉土夹粉质粘土中含有一定量的潜水。基坑开挖时浅层地下水将通过杂填土中的孔隙裂隙及粉土层中的孔隙流入基坑，影响坑内施工及边坡安全。潜水经粉土层流入基坑时，可能会出现流土析砂现象，致使基坑局部土体被潜蚀掏空，出现坍塌，威胁基坑与周边建构筑物安全。这些问题在基坑支护设计及开挖时必须予以重视。赋存于场地下部的（3）、（4）、（5）单元层粉土、砂类土中的孔隙承压水，在砂土层埋藏相对较浅，基坑开挖相对较深度处，可能会引起基坑底板隆起或突涌。七、场区稳定性及适宜性评价（一）、根据区域地质构造资料，武汉地区的大地质构造均属古老的地质构造，且无新的活动迹象。因此，场区地质构造稳定性良好。（二）、本建筑场地处于一个地质构造运动相对稳定的地带，下伏基岩为白垩~下第三系含砾泥质粉砂岩、砂砾岩，属非可溶岩，不存在岩溶现象，基岩稳定性良好。场地不良地质作用不发育。（三）、从整个场地地层分布特征来看，场地下7～15m以内地层多为中~高压缩性的软~可塑状粘性土，各亚层层面埋深及层厚相对均匀稳定，7～15m以下的过渡层及砂土层分布规律性较强，埋深及层厚相对稳定。综上所述，本建筑场地地层总体来说稳定性较好，为建筑场地适宜区。八、场区岩土工程分析与评价（一）、地基土建筑性能评价（1-1）层杂填土，由生活垃圾、拆迁建筑垃圾及近期填积的松散土层组成，成份复杂，结构松散，工程建筑性能很差，不能作为拟建物地基基础持力层使用，作为基坑侧璧土体，自稳性差；（1-2）层素填土，素填土堆积年限约大于10年，局部分布，结构松散，强度低，力学性质各向异性较明显，岩土工程力学性质差，未经处理，不宜利用，作为基坑侧璧土体，自稳性差；（1-3）层淤泥，强度极低，压缩性高，流塑状态，建筑性能极差，不能作为拟建物基础持力层，作为基坑侧璧土体，自稳性极差，易触变。总之，（1）单元层土都属松散型软弱土，不能作为拟建建筑物基础持力层使用。其自稳性差，作为基坑、基槽壁的主要土层必须采取支护措施。（2-1）层粉土夹粉质粘土，中密、软塑～流塑状，中压缩性，fak=100kPa，建筑性能尚可，可作为荷重不大的独立低矮建筑物的使用，但应验算其强度及变形能否满足上部荷载要求。该层土赋存潜水，在基坑开挖时处于坑壁下部及底部，凌空后在潜水的作用下极易流失从而引起坑壁失稳，因此基坑开挖过程中该层的止水与支护对整个基坑的稳定性意义重大；（2-1a）层粘土，可塑～软塑，高～中等压缩性，fak=110kPa，工程力学性质一般，局部分布；（2-2）层粘土，可塑～软塑状，压缩性高，fak=85kPa，工程力学性质偏差，为（2-1）层之软弱下卧层；（2-2a）层淤泥质粘土，流塑状，压缩性高，fak=50kPa，工程力学性质极差，局部分布，作为基坑侧璧土体，自稳性极差，易触变；（2-3）层粘土，可塑状，fak=150kPa，全场分布，建筑性能尚可，但埋深偏大，可考虑作为层数不多的砖混建筑的粉喷桩复合地基的持力层使用；（2-3a）层粘土，可塑状，fak=105kPa，大部分场地分布，建筑性能一般，以透镜体的形式存在于(2-3)层中；（2-4）层粉质粘土，可塑～软塑状，fak=105kPa，建筑性能一般，大部分场地分布，埋置深度较大，不易直接利用；（2-5）层粉质粘土，软塑状，fak=125kPa，力学性能一般，分布局限。总之，（2）单元层为强度不高，高～中压缩性的一般粘性土层，在埋藏较浅时可考虑作为荷重不大的多层建筑的天然地基持力层；作为基坑侧璧的主要土层，其自稳性较差，应进行支护。（3）层粉土、粉砂与粉质粘土互层，分布于大部分场地，fak=110kPa，虽强度尚可，但力学性质不稳定，不适合作为桩基持力层，为桩基较好的摩擦段。（4-1）层松散～稍密状粉砂夹粉土，强度尚可，中～低压缩性，但力学性质不稳定，不适合作为桩基持力层，为桩基较好的摩擦段；（4-1a）层粉土、粉砂与粉质粘土互层，强度一般，力学性质不稳定，局部分布。不宜作为建筑物桩基持力层；（4-2）层中密状态的粉细砂，全场分布，强度高，压缩性低，砂质较纯，工程力学性质良好，为本场地内拟建一般多层建筑较为理想的桩基持力层；（4-2a）层粉土与粉砂互层及（4-2b）粉质粘土，强度一般，局部分布。不宜作为建筑桩基持力层；（4-3）层中密～密实状粉细砂，强度高，压缩性低，工程力学性质良好，可考虑作为本场地普通高层建筑的桩基持力层；（4-3a）层粉质粘土夹粉土层及（4-3b）粉砂夹粉土，强度一般，局部分布，属（4-3）中之软弱夹层，对桩基承载力及变形有一定的影响；（4-4）层密实含砾中细砂混粗砂，强度高，压缩性低，工程力学性质良好，虽埋藏较深，局部厚度偏薄，但仍是理想的拟建高层建筑桩基持力层。（5）层密实状中粗粗砂混砾卵卵石，强度度高，压缩缩性低，工工程力学性性质良好，虽虽埋藏较深深，厚度偏偏薄，但仍仍可考虑作作为拟建高高层建筑钻钻孔灌注桩桩的桩端持持力层。（6-1）层强风化含砾砾泥质粉细细砂岩，强强度高，工工程力学性性质良好，可可作为本场场地高层建建筑的钻孔孔灌注桩桩桩基持力层层；（6-2）层中风化含砾砾泥质粉细细砂岩，强强度高，工工程力学性性质优良，为为本场地高高层建筑的的钻孔灌注注桩较为理理想的桩基基持力层；；（6-3）层中风风化砂砾岩，强强度高，工工程力学性性质优良，局部分布，为本场地高层建筑钻孔灌注桩理想的桩基持力层。（二）、地基基础型式式拟建建筑裙体量量大，结构构型式及荷荷载差异显显著，基础础型式选择择时，宜根根据不同建建筑物特性性，结合不不同地段地地层情况具具体分析。居住区及商业区区12栋22～31层高层建建筑，框剪剪～剪力墙墙结构，荷荷重很大，对对沉降及差差异沉降要要求严格，而而拟建场区区浅部土层层力学性质质普遍较差差，不能满满足拟建高高层对强度度及变形的的要求，故故应采用桩桩基础，以以场地深部部高强度的的岩土层作作为桩端持持力层。商业区2＃～88#号2～3层商场，框框架结构，体体形复杂，错错落相连，跨跨度较大（8.4米），对地基土强度及差异沉降亦有较高的要求，显然场地浅部土层难以满足设计要求，故宜采用桩基础，以场地中下部强度较高的岩土层作为桩端持力层。教育设施区1～～6层中学及及幼儿园，框框架结构，平平面布置亦亦是错落相相连，对地地基土强度度及差异沉沉降亦有较较高的要求求，故宜采采用桩基础础，以场地地中下部强强度较高的的岩土层作作为桩端持持力层。居住区中一层会会所，框架架结构，荷荷重不大，其其下有一层层地下室，基基坑开挖深深度约5..0m，可可采用天然然地基，补补偿基础。1、天然地基及复合合地基居住区一层会所所（楼号22号），在基坑坑底部（2-3）层粘土土已出露，可可直接以该该层作为天天然地基，基基础形式可可同居住区区范围内的的独立1～2层地下室室一并采用用补偿式基基础。会所基坑坑底所所在土层均均为（2-3）层粘土土，地层起起伏不大，均均匀性良好好。居住区中独立11～2层地下室室为框架结结构，高度度为-3.550～-4.550，基坑开开挖深度-5.0～-6.5米，基坑底底部土层主主要有（2-1）、（2-2）、（2-3）、（2-4）、（2-5）及（3）层土，可可以上述土土层作为天天然地基，基基础形式可可采用补偿偿基础或抗抗浮桩基础础（由于拟拟建地下车车库存在抗抗浮问题）。2、桩基础①商业区商业区A部分99＃楼，主楼22～27层，裙楼2～4层，经了了解主楼、裙裙楼间不设设沉降缝，建建议采用静静压预应力力管桩，主主楼宜以（4-3）层粉细细砂底部或或（4-4）层含砾砾中细砂混混粗砂顶部部作为桩端端持力层，考考虑到变形形协调问题题，2～4层裙楼宜以（4-2）层粉细细砂中下部部或（4-3）层粉细细砂顶部作作为桩端持持力层。商业区B部分11＃楼，主楼29层，裙楼4层，两者者间不设沉降降缝，建议议采用静压压预应力管管桩，主楼楼宜以（4-3）层下部部或（4-4）层顶部部作为桩端端持力层，4层裙楼宜以（4-2）层粉细细砂中下部部或（4-3）层粉细细砂顶部作作为桩端持持力层。另另外1＃楼亦可考虑虑采用钻孔孔灌注桩，主主楼宜以（6-2）层中风风化含砾泥泥质粉细砂砂岩或（6-3）中风化化砂砾岩作作为桩端持持力层，4层裙楼宜以（5）层中粗粗砂混砾卵卵石或（6-1）层强风风化含砾泥泥质粉细砂砂岩作为桩桩端持力层层。商业区2＃～88#号2～3层商场，宜宜采用静压压预应力管管桩，以（4-2）层粉细细砂中下部部作为桩端端持力层。②居住区居住区共有222～31层高层建建筑10栋，编号号分别为10～19号，各栋栋基础形式式及持力层层如下表：：表12栋号地质剖面号桩型桩端持力层1030、31静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部钻孔灌注桩（6-2）层或（6-3）层1132、33静压预应力管桩桩（4-3）层下部部钻孔灌注桩（6-2）层1234、35静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部1336、37静压预应力管桩桩（4-3）层下部部钻孔灌注桩（6-2）层或（6-3）层1438、39静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部1544、45静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部钻孔灌注桩（6-2）层或（6-3）层1640、41静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部钻孔灌注桩（6-2）层1742、43静压预应力管桩桩（4-3）层底部部或（4-4）层顶部部钻孔灌注桩（6-2）层1846、47静压预应力管桩桩（4-3）层下部部或（4-4）层顶部部1948、49静压预应力管桩桩（4-3）层下部部或（4-4）层顶部部10号、11号、13号高层层之间的1层联楼（商商铺）及15号、18号之间的1层联楼（商商铺），楼楼号分别为为20、21、23，均为1层框架结结构，荷重重不大，经经了解与主主楼设缝分分开，且无无地下室，据据勘察揭露露，场区表表层（2-1）层粉土土夹粉质粘粘土分布尚尚均匀，可可考虑以其其作为天然然地基，基基础形式可可采用柱下下独立基础础或条基，鉴鉴于（2-1）层土尚尚具有一定定的不均匀匀性，建议议地基设计计时铺设一一定厚度的的人工砂石石垫层进行行均化，以以起到协调调沉降差的的作用。③教育设施区教育设施区由多多栋相连的的1～6层框架结结构建筑组组成，对差差异沉降有有较高的要要求，建议议采用静压压预应力管管桩，以场场地（4-2）层粉细细砂作为桩桩端持力层层。根据触探比贯入入阻力Ps值及岩土土的室内试试验指标，通通过查表给给出的桩基基础设计计计算参数（qsia、qpa）如下下表：表13地层编号及名称称静压预应力管桩桩钻孔灌注桩侧阻力特征值qsia(kPaa)端阻力特征值qqpa(kPa))侧阻力特征值qqsia(kPa))端阻力特征值qpa(kPa))(1-2)素填土土109(1-3)淤泥65(2-1)粉土夹夹粉质粘土土2021(2-1a)粘土2527(2-2)粘土2024(2-2a)粘土99(2-3)粘土土3437(2-3a)粘土2830(2-4)粉质质粘土2326(2-5)粉质质粘土1820(3)粉土、粉粉砂与粉质质粘土互层层2021(4-1)粉砂砂夹粉土1912(4-1a)粉土、粉粉砂与粉质质粘土互层层2223(4-2)粉细细砂28180024(4-2a)粉砂与与粉土互层层2121(4-2b)粉粉质粘土2425(4-3)粉细砂35230030(4-3a)粉质粘粘土夹粉土土2223(4-3b)粉粉砂夹粉土土2318(4-4)含砾砾中细砂混混粗砂40320040800(4-4a)粉质粘粘土2024(5)中粗砂混混砾卵石501200(6-1)强风风化含砾泥泥质粉细砂砂岩45800(6-2)中风风化含砾泥泥质粉细砂砂岩801500(6-3)中风风化砂砾岩岩1803000表中参数选取参参照《岩土土工程勘察察工程规程程》（DB422/1699-20003），并结结合《建筑筑桩基技术术规范》JGJ994-944综合给出出。以部分勘探孔分分层资料为为例，估算算的单桩竖竖向承载力力特征值列列下表：表14建筑物栋号勘探孔号桩端持力层静压预应力管桩桩（φ500）钻孔灌注桩（φφ800）有效桩长(m))Ra(kN)有效桩长(m))Ra(kN)9＃商住楼K8(4-2)22.01267(4-3)26.01573(4-4)34.1219916#栋住宅楼楼K51(4-4)33.9215734.32515（5）40.33340(6-2)46.8432815#栋住宅楼K33（6-3）41.04458中学K167(4-2)20.011474＃3层商场K120(4-2)22.01002注：1、表中单桩竖向向承载力特特征值Ra未计（1）单元层层的摩阻力力。2、表中估算的单单桩竖向承承载力特征征值仅供参参考，单桩桩承载力必必须经过现现场一定数数量的试桩桩后确定。3、钻孔灌注桩以以（4-4）、（5）为桩端端持力层，若若采用桩端端后压浆则则单桩承载载力可提高高30％。钻孔灌注桩：φφ=800mm，进入入持力层按按1倍桩身直直径考虑。预预应力管桩桩按φ=500mmm考虑。表表中单桩Ra已扣除基基坑深度范范围（9＃商住楼楼按6.5m，15#及16#栋住宅楼楼按5.1m）土层的的摩阻力。3、相近地质条件已已有建筑试试桩结果为准确评估桩基基承载力，现现列举汉口口地区部分分场地桩基基试桩结果果供设计部部门参考（表15）相近地质条件建建筑物静压压管桩试桩桩结果表15项目名称桩端持力层名称称桩径（mm）桩长（m）桩号极限承载力R极极（kN）桩顶沉降（mmm）圣淘沙国际公寓寓粉砂Φ50037.53≥440021.46三江航天星苑粉细砂夹中砂Φ50034.01≥50008.64百步亭花园粉细砂Φ40032.7920708.4629.617173612.3435.52317605.3633.22419809.65相近地质条件建建筑物钻孔孔灌注桩试试桩结果表16项目名称桩端持力层名称桩径（mm）桩长（m）桩号极限承载力R极极（KN）桩顶沉降（mmm）国贸大厦粘土岩与泥质砂砂岩互层Φ100057.04301850047.9954.106615500104.8857.9516715000117.254.082861500059.2建银大厦粘土岩与泥质砂砂岩互层Φ100055.7611700064.5356.7021800031.1557.3831700035.7052.7541500046.7055.0451900032.30湖锦花园砂岩Φ100048.4311500024.02粉砂岩Φ100053.4521500020.30（三）、桩基比选及沉沉桩可行性性分析1、桩基比选两种桩基础方案案各有利弊弊，现比选选如下：静压预应力管桩桩单方造价价低，工期期短，单桩桩承载力高高。多层建筑管管桩基础持持力层可选选择（4-2）及（4-3）砂土层层，超高层层建筑管桩桩基础的持持力层可选选择（4-3）及（4-4）砂土层层。但管桩桩穿越厚层层密实砂土土有一定困困难。钻孔灌注桩在技技术上有成成熟经验，但但该桩型工工期长，单单桩造价高，单单桩承载力力相对低些些，且存在在一定的污污染。从上述分析及临临近场地建建筑经验来来看，我们们认为静压压预应力管管桩应该更更有优势。采采用何种桩桩型，请设设计人员从从经济、技技术角度进进行精确比比较后确定定，并通过过试桩进行行验证。2、沉桩可行性分分析预应力管桩能提提供的单桩桩承载力较较高，穿透透力强，而而且预应力力管桩施工工工期短，对对周边环境境污染小，适适合在本工工程中使用用。但考虑虑到桩身将将穿过较大大厚度的一一般粘性土土层，且之之后多直接接进入砂土土，一定桩桩长范围土土体对桩身身的约束力力较低，若若施工不当当容易引发发桩身折断断等质量事事故，桩端进入入软硬土层层接口处时时应选择合合适的压桩桩力，且慢慢速、均匀匀给压。因因此，本工工程项目当当采用预应应力管桩基基础时，施施工过程中中一定要保保证桩身的的垂直度，接接头处的焊焊接质量，杜杜绝斜桩、断断桩质量事事故发生。在在部分场区区，桩端持持力层（44-2）、（4-3）及（4-4）层层面面坡度较大大，部分地地段砂层中中尚存在（4-2a）、（4-2b）、（4-3a）、（4-3b）及（4-4a）等等软弱夹层层，预应力力管桩桩长长控制应以以压桩力为为主，桩底底标高作参参考。施工中建议采用用高强度砼砼桩，以桩桩身强度控控制压桩力力，以免压压力过大，损损坏桩身。钻孔灌注桩施工工时，为确确保桩侧阻阻力得以充充分发挥，在在成孔时应应根据桩周周土层不同同的土性合合理配制浆浆液比重。成成孔后应严严格控制成成桩时间，尤尤其是空孔孔时间及浇浇灌混凝土土的时间，为为使桩端阻阻力得以充充分发挥，尚尚应对孔底底沉渣厚度度进行检测测，确保孔孔底沉渣厚厚度在规范范及设计允允许的厚度度范围内，一一般不应大大于10cm。若采用钻钻孔灌注桩桩，钻孔灌灌注桩桩长长控制应采采用“现场验岩岩（土）”和“桩底标高”相结合。由由于拟建场场区砂层较较厚，建议议钻孔灌注注桩采用后后压浆工艺艺施工，既既可提高单单桩承载力力，又能消消除桩底沉沉渣影响，尽尽可能减少少桩基沉降降。（四）、桩基施工对环环境影响及及施工注意意事项1、桩基施工对环环境影响静压管桩属挤土土型桩，因因此要做好好施工措施施，防止挤挤土造成地地面隆起、水水平变形对对桩身及周周边环境等等不利影响响。施工时时应合理安安排打桩顺顺序。钻孔灌注桩施工工时，泥浆浆会对周围围环境造成成一定污染染。本场地地地处繁华华闹市区，为为确保周边边环境干净净整洁，在在施工时应应做好泥浆浆的排污处处理工作。2、桩基施工注意意事项a、预应力管桩宜宜采用静压压法沉桩、桩桩端入土深深度应由压压桩力与桩桩长双向控控制，压桩桩力应不超超过管桩自自身砼强度度。b、由于浅部土层层的约束力力有限，管管桩施工时时应采取有有效措施防防止出现歪歪桩，且确确保管桩自自身强度应应满足要求求，防止桩桩身破坏。c、若采用钻孔灌灌注桩，应应确保桩底底沉渣厚度度在规范允允许范围内内，且施工工时通知勘勘察单位进进行持力层层确定工作作。九、基坑开挖与与支护（一）、基坑概况拟建场区设有四四个大型基基坑，为便便于叙述，本本报告根据据设计方案案图将四个基坑分分别命名为为A、B、C、D基坑，其中中：A基坑为商业区99＃号22～27层高层建建筑及其2～4层裙楼下基坑坑，该处场场地设计地地面标高约约23.44m左右，基基坑底板底底面埋深约约-6.55m，场区区周边现状状标高为23.2～24.22m左右，基基坑开挖深深度约6.0～7.5mm左右。B基坑为商业区11＃号29层高层建建筑及其4层裙楼下基坑坑，该处场场地设计地地面标高约约23.88m左右，基基坑底板底底面埋深约约-6.55m，场区区周边现状状标高为23.4～24.55m左右，基基坑开挖深深度约6.0～7.5mm左右。C基坑为商业区11＃号、9＃号间2号、3号商场下下的狭长基基坑，其与与A、B基坑连通通为一整体体，该处场场地设计地地面标高约约23.6m左右，基基坑底板底底面埋深约约-5.0m，场区周周边现状标标高为23.0～24.55m左右，基基坑开挖深深度约4..5～6.0m左右。D基坑为居住区一一大型连体体基坑，其其与10栋高层及1层会所下下的基坑相相连，该处处场地设计计地面标高高约23.6～24.66m左右，基基坑底板底底面埋深约约-5.0～-6.55m，场区区周边现状状标高为23.0～24.55m左右，基基坑开挖深深度约4.5～7.5mm左右。（二）基坑周边边环境A基坑周边环境：：北侧距离基坑边边线约600m处为二七路路，基坑东南侧侧距武汉市市第八十一一中学1～4层建筑（天天然地基）最近距离约15m，南侧与3＃号2～3层商场基坑连通，基坑西侧约40m外为东立国际高层住宅小区（桩基础），用地围墙外为一条规划道路，现尚未形成，基坑距用地围墙0～7m。B基坑周边环境：：北侧与2＃号拟拟建2～3层商场连通通，东侧距离离解放大道道最近距离离约12m，南南侧为拟拆拆迁的武汉汉铁路运输输学校，西西侧17..5m为拟拟建的177＃号31层高层住住宅楼。C基坑周边环境：：3＃商场基坑北侧与与拟建的9＃高楼及其其裙楼相连，西西侧40mm外为东立立国际高层层住宅小区区，西侧距距用地围墙墙5～10m，南南侧15mm为拟建10号高楼，东东北侧与拟拟建8＃2层商场相相连，且距距用地边线线最近距离离为18mm左右，东东侧约122m为拟建7＃2层商场；2＃商场基坑坑南侧与1＃高楼及其其裙楼基坑相相连，西侧侧距拟建12＃、14＃号高楼最最近距离为为18m左右右，东侧为为拟建的4＃、5＃商场，距距离约100m左右。D基坑周边环境：：D基坑占地范围大大，几乎满满铺整个住住宅区建筑筑场地。基基坑西侧约40mm外为东立国国际高层住住宅小区（桩基础）。北侧15mm为拟建3＃商场，东侧侧约17.55m为拟建建1＃号29层商住楼楼及拟拆迁迁的武汉铁铁路运输学学校，南侧侧20～25m为拟拟建的中学学及幼儿园园，在东南南角距基坑坑边线约660m为头头道街加油油站。（三）基坑侧璧璧主要土层层及其基坑坑重要性等等级基坑坑侧土层大大部分为（1-1）层杂填填土、（1-2）层素填填土、（1-3）淤泥、（2-1）层粉土土、粉砂与与粉质粘土土互层、（2-1a）层层粘土，（2-2）层粘土土、（2-2a）淤淤泥质粘土土、（2-3）层粘土土及（2-3a）粘粘土少部分分为（2-4）粉质粘粘土，基坑坑坑底主要要土层为（2-1）层粉土土、粉砂与与粉质粘土土互层、（2-2）层粘土、（2-3）层粉质质粘土或（2-4）层粉质质粘土，部部分地段即即将揭露（3）层粉土土、粉砂与与粉质粘土土互层。勘察期间业主未未提供场地地及周边影影响范围内内管线图，由于基坑工程风险大，破坏后果严重，业主应对基坑周围环境、周边建筑物状况、地下管线、构筑物埋设等情况进行详细了解，以便安排专业人员进行基坑设计与施工。根据基坑开挖深深度、工程程地质条件件及周边环环境状况，本本工程基坑坑重要性等等级为二级级。（四）、基坑支护设计计参数准确确定场地基基坑支护设设计所需的的各土层岩岩土参数，本本次勘察采采用了室内内原状土样样天然快剪剪试验。根根据试验结结果，结合合湖北省地地方标准《基基坑工程技技术规程》（DB42/159-2004），经综合分析确定的基坑支护设计所需岩土参数见下表（表16）基坑岩土土设计参数数表16地层编号及名称土工试验静力触探标贯试验动探试验综合建议值饱和重度γatt(kN/mm3)渗透系数K（ccm/s）影响半径R（m）（1-1）杂填土土31218.58.0E-4（1-2）素填土土19510812817.55.0E-5（1-3）淤泥856517.02.0E-6（2-1）粉土夹夹粉质粘土土19101219121918.73.0E-4（2-1a）粘土2313231318.25.0E-8（2-2）粘土14101691810161018.15.0E-8（2-2a）淤泥质质粘土1068617.95.0E-6（2-3）粘土321028152915281518.92.9E-8（2-3a）粘土2092112211018.52.0E-8（2-4）粉质粘粘土111021122011201118.68.8E-8（2-5）粉质粘粘土2614261418.72.0E-7（3）粉土、粉砂与与粉质粘土土互层10251518151818.61.09E-22249（4-1）粉砂夹夹粉土3253032518.4（4-1a）粉土、粉粉砂与粉质质粘土互层层1320132018.7（4-2）粉细砂砂03103503218.8（4-2a）粉砂与与粉土互层层82282218.5（4-2b）粉质质粘土1912191218.8（4-3）粉细砂砂03404003519.0（4-3a）粉质粘粘土夹粉土土2016201618.7（4-3b）粉砂砂夹粉土32732718.6（4-4）含砾中中细砂混粗粗砂03804203919.6（4-4a）粉质粘粘土251518.8（5）中粗砂混砾卵卵石04304220.5（五）、地下水对基坑坑工程的影影响及处理理意见1、浅层水对基坑坑的影响及及处理本场地上层滞水水赋存于第第人工土层中中，无统一一自由水面面，其水位位变化较大大，水量随随大气降水水及地表排排水强度波波动，在基基坑开挖时时浅部土层层中的地下下水会以汇汇水点的形形式渗入基基坑，影响响基坑安全全及坑内生生产作业，不不容忽视；；潜水赋存存于（2-1）层粉土夹夹粉质粘土土层中，具一定水水量，一般般以面状渗渗水方式流流入基坑时时，会带走走泥砂，从从而对坑侧侧土体进行行潜蚀破坏坏，引起局局部土体坍坍塌，最终终导致坡体体失稳，威威胁基坑边边坡及周边边建构筑物物安全。基基坑支护设设计与施工工中应引起起足够重视视。根据本本工程基坑坑规模大，施施工周期长长的特点，为为确保安全全，建议采采用粉喷桩桩止水帷幕幕对浅层水水进行阻隔隔，并辅以以加宽坡面面散水，侧侧璧设置水水孔，坑底底设置排水水沟井予以以抽排。2、基坑突涌分析析勘察期间本场地地孔隙承压压水水头埋埋深在地表表下4.992m左右，相当当于标高118.455m，以地地层组合最最不利的C209号孔为例例，基坑开开挖深度从从±0.000m（标高高为23.60m）起算算为-6.5m，现地面面标高约224.0m，则相当当于基坑从从自然地面面下挖6.9m。场地上上部一般粘粘性土（隔隔水层）最最大底板埋深深为7.2m。现进行行如下坑底底突涌计算算：基坑坑底突涌平平衡条件公公式如下：：Hw·rw·rty≤D·r式中：rty———坑底突涌涌抗力分项项系数，取取1.200DD——基坑底至至承压水层层顶板的距距离：0.22（m）rr——D范围内土土的平均天天然重度，取18.9kN/m3HHw——承压水头头高度：118.45m（勘察期期间）rw——水的重度，取110kN//m3经计算，承压水水水头压力力Hw·rrw·rty=18.88kPa，不透水水层自重压压力为4..2kPa，小于承压水水水头压力力18.8kPa，平平衡条件不不满足，基基坑会产生突涌涌。经初步估算，当当承压水头头标高到达21.0m（黄海高程程）时，本场地地大部分地地段均可能能产生突涌涌。勘察期间间为长江枯枯水季节，而武汉地区一级阶地砂土中承压水头高程年变化约在17.0～21.0m，年变幅3.0～4.0m，故承压水对基坑开挖底板的稳定性有严重影响。由于该基坑工程规模巨大，施工周期较长，故建议采用中深井降水措施，将承压水头降至基坑底下0.5～1.0m。（六）、基坑开挖支护护方案建议议本工程基坑规模模巨大，在在现状地面面标高情况况下开挖深深度范围4.5～7.5m，一一般开挖深深度在5.0～6.5m左右右，基坑侧侧璧及坑底底几乎涉及及（