m连续梁支架计算书

（37+64+37）m连续梁支架法施工计算书PAGEPAGE41目录TOC\o"1-4"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc417405806"1．工程概况3HYPERLINK\l"_Toc417405807"3．计算依据7HYPERLINK\l"_Toc417405808"4.计算理论及方法7HYPERLINK\l"_Toc417405809"5.计算参数7HYPERLINK\l"_Toc417405810"5.1.设计荷载7HYPERLINK\l"_Toc417405811"5.1.1.恒载7HYPERLINK\l"_Toc417405812"5.1.2.活载8HYPERLINK\l"_Toc417405813"5.2.荷载组合8HYPERLINK\l"_Toc417405814"6.计算过程及计算结果分析8HYPERLINK\l"_Toc417405815"6.1.底模15mm厚的竹胶面板计算8HYPERLINK\l"_Toc417405816"6.2.底模面板下小楞10cm×10cm方木计算9HYPERLINK\l"_Toc417405817"6.2.1.0号段-3号段面板下小楞10cm×10cm方木计算9HYPERLINK\l"_Toc417405818"6.2.2.4号段-边跨现浇段面板下小楞10cm×10cm方木计算12HYPERLINK\l"_Toc417405819"6.3.底模下大楞计算14HYPERLINK\l"_Toc417405820"6.3.1.0号-3号段底模下大楞10cm×10cm方木计算14HYPERLINK\l"_Toc417405821"6.3.2.4号段-边跨现浇段底模下大楞10cm×10cm方木计算16HYPERLINK\l"_Toc417405822"6.4.碗扣支架立杆稳定性计算19HYPERLINK\l"_Toc417405823"6.5.C20混凝土硬化层基础计算20HYPERLINK\l"_Toc417405824"6.6.地基承载力20HYPERLINK\l"_Toc417405825"6.7.钢管贝雷梁支架计算20HYPERLINK\l"_Toc417405826"6.7.1.贝雷梁顶横向I10分配梁计算20HYPERLINK\l"_Toc417405827"6.7.2.贝雷片纵梁计算23HYPERLINK\l"_Toc417405828"6.7.3.双I36a横梁及φ530*8mm钢管柱计算26HYPERLINK\l"_Toc417405829"6.7.4.φ530*8mm螺旋钢管稳定性计算31HYPERLINK\l"_Toc417405830"6.7.5.支架条形基础计算32HYPERLINK\l"_Toc417405831"7.侧模计算32HYPERLINK\l"_Toc417405832"7.1.侧压力及压头高度32HYPERLINK\l"_Toc417405833"7.2.侧模面板计算33HYPERLINK\l"_Toc417405834"7.3.侧模面板后10cm×10cm方木小愣计算34HYPERLINK\l"_Toc417405835"7.4.侧模外侧横向双根φ48×3.5大愣计算35HYPERLINK\l"_Toc417405836"7.5.拉杆计算361．工程概况CGZQSG-1标大渡河特大桥134号-137号墩（37+64+37）m连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长139.5m，中跨中部10m梁段和边跨端部10.75m梁段为等高梁段，端部梁高3.2m；中墩处梁高6.0m，其余梁段梁底下缘按第二次抛物线Y=3.2+2.8*X2/242(m)变化，其中以6号、24号、27号、45号截面顶板顶为原点，X=0-24（m）。箱梁顶板第一跨、第二跨宽12.6m，第三跨由12.6m渐变至12.2m，箱底宽6.7m。顶板厚40cm，在中支点附近加厚至65cm。底板厚42-80cm，在梁高变化段范围内按抛物线变化，边跨端块处底板厚由42cm渐变至80cm；腹板厚42-80cm，按折线变化，梁体在支座处设横隔板，全联共设4道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利检查人员通过。图1箱梁截面构造图2．支架方案大渡河特大桥134号-137号墩（37+64+37）m连续梁采用支架法分段现浇施工方案。梁底统一采用满堂碗扣支架，模板统一采用15mm厚竹胶板，模板底小楞均采用10cm×10cm方木、小楞底大楞采用10cm×10cm方木。大楞安装在碗扣支架立杆顶托撑上，立杆底安装底座；碗扣支架立杆、横杆均采用φ48×35mm标准碗扣杆件，剪刀撑采用φ48×35mm钢管。支架立杆横向间距顶底板及翼板下均为60cm，腹板下间距30cm；立杆纵向间距在顶底板及翼板下为60cm，腹板下0号段-3号段纵向间距30cm，4号段-边跨现浇段纵向间距60cm；横杆步距除立杆顶调节处除外均为120cm。134号-136号第一跨、第二跨陆上部分，满堂碗扣支架立杆底座支撑在混凝土硬化层上，混凝土硬化层采用C20混凝土浇筑，厚度为15cm，硬化层基底地基承载力满足设计要求，在硬化层四周设置排水沟，防止雨水浸泡地基。135号-137号第二跨、第三跨水上部分，满堂碗扣支架立杆底座支撑在下部钢管贝雷片支架体系上。下部支架体系设计为钢管桩贝雷片结构，共5跨，最大跨径1200cm，其中P1、P4两排钢管桩边立柱支撑在承台顶，P2、P3跨中钢管桩支撑在明挖基础顶，钢管桩顶横向安装双I36a工字钢横梁，横梁顶安装贝雷片纵梁，纵梁横向排距为（90*3+45*3+90*5+45*3+90*3）cm，贝雷片纵梁顶安装I10横向分配梁，分配梁纵向间距同碗扣支架立杆纵向间距。腹板侧模模板采用15mm厚竹胶板，面板后竖肋采用10*10cm方木，间距30cm，竖楞外横肋采用双φ48*3.5mm钢管，竖向间距80cm，采用φ12mm拉杆将腹板内外侧侧模连接，拉杆水平间距为40cm。图2满堂碗扣支架横断面构造图图3满堂碗扣支架纵立面1-1造图（一）图4满堂碗扣支架纵立面2-2造图（二）本计算的计算目标为：⑴确定模板系统的方木、竹胶板强度及刚度满足要求；⑵验算支架体系的横梁、纵梁及钢管柱等各构件的强度及刚度；⑶验算立杆的受力；⑷验算地基承载力。3．计算依据⑴《新建铁路成都至贵阳线乐山至贵阳段施工图CGZQSG-1标D2K10+821.6大渡河双线特大桥（37+64+37）m无砟轨道预应力混凝土连续梁梁部》（图号：成贵施桥-LX-03-2）；；⑵《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；⑶《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）；⑷《木结构设计规范》（GB50005-2003）；⑸《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；⑹《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB10002.5-2005）；⑺《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；4.计算理论及方法本计算主要依据《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范中的相关规定，按照容许应力法，通过手动计算和MIDAS/civil2011结构分析软件计算完成。5.计算参数5.1.设计荷载5.1.1.恒载⑴模板结构的方木和竹胶板自重：10*10cm方木每米自重：0.1*0.1*1*8=0.08KN/m；15*15cm方木每米自重：0.15*0.15*1*8=0.18KN/m；竹胶板自重：取0.15KN/m2;⑵采用MIDAS/civil2011结构分析软件建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的界面和尺寸自动加载计算。5.1.2.活载⑴新浇筑混凝土、钢筋混凝土的重力（取26kN/m3）；⑵施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载①计算模板及直接支承模板的小棱是，均布荷载取2.5kPa。另以集中荷载2.5KN进行验算；②计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载取1.5kPa；③计算支架立柱及支承拱架的其他结构构件时，均不荷载取1.0kPa。⑶振捣混凝土时产生的荷载，取2.0kPa。5.2.荷载组合设计荷载按下式进行组合：验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载验算构件刚度：1.0倍恒载+1.0倍活载6.计算过程及计算结果分析6.1.底模15mm厚的竹胶面板计算箱梁底模面板均采用δ＝15mm的竹胶板，底模面板下10cm×10cm方木做小楞，间距0.20m，计算时底模面板计算时按三跨连续梁考虑，混凝土厚度取最大高度6m，计算时取1m板宽。强度计算时的线荷载：；刚度计算时的线荷载：；15mm厚竹胶板的材料力学特性：;弹性模量E=4000MPa；惯性矩；截面抵抗矩；最大弯矩；计算模型计算结果⑴强度，满足要求。⑵刚度考虑竹胶板面板背带为10*10cm方木，面板的实际净跨径约为L=10cm。故，模板刚度满足要求。6.2.底模面板下小楞10cm×10cm方木计算箱梁支架设计根据梁体截面变化情况，分为两部分设计，第一部分为0号段-3号段，梁高自6m变化至3.84；第二部分为4号段-边跨现浇段，梁高自3.84变化至3.2m。6.2.1.0号段-3号段面板下小楞10cm×10cm方木计算箱梁0号-3号段在支架顶的最大截面为II-II截面，支架设计计算时按照13-13截面参数进行验算,该截面处梁高600cm，腹板厚80cm,顶板厚40cm，底板厚80cm,翼板根部厚65cm，翼板端部厚28.4cm。底板、翼板底模面板下小楞均采用10cm×10cm的方木，纵向间距20cm，小楞安装在大楞顶，大楞横向间距在翼板和顶底板下为60cm，腹板下为30cm，混凝土高度在腹板处取最大高度600cm，底板处取顶、底板之和（40+80）cm，计算时取0.2m宽。腹板下作用在方木上的线荷载：；顶、底板下作用在方木上的线荷载：；翼板端部作用在方木上的线荷载：；翼板根部作用在方木上的线荷载：；方木（云南松）材料力学特性如下：，弹性模量E=10000MPa；惯性矩；截面抵抗矩；计算模型分析结果支反力如上图所示，作用在小楞10cm×10cm的方木上的大楞支点支反力1.1-12.9KN，顶、底板及翼板下最大支反力为5.0KN，腹板下最大支反力为12.9KN。强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行6.2.2.4号段-边跨现浇浇段面板下下小楞10cmm×10ccm方木计算算箱梁4号段-边边跨现浇段段最大界面面为9-9截面，按照照其界面参参数进行验验算,该截面处处梁高3884cm，腹板厚厚54.77cm,顶板厚40cm，底板厚厚46.22cm,翼板根部部厚65cm，翼板端端部厚28.44cm。底板、翼翼板底模面面板下小楞楞均采用10cmm×10ccm的方木，纵纵向间距20cm，小楞安安装在大楞楞顶，大楞楞横向间距距在腹板下下为30cm，在顶底板板及翼板下下为60cm，混凝土高高度在腹板板处取最大大高度3884cm，底板处处取顶、底底板之和（40+466.2）cm，计算时时取0.2m宽。腹板下作用在方方木上的线线荷载：；；顶、底板下作用用在方木上上的线荷载载：；翼板端部作用在在方木上的的线荷载：：；翼板根部作用在在方木上的的线荷载：：；方木（云南松）材材料力学特特性如下：：，弹性模量E==100000MPaa；惯性矩；截面抵抗矩；计算模型分析结果1）支反力如上图所示，作作用在小楞楞10cmm×10ccm的方木上上的大楞支支点支反力力1.1--7.2KN，顶、底底板及翼板板下最大支支反力为44.5KN，腹板下下最大支反反力为7..2KN。2）强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行6.3.底模下下大楞计算6.3.1.0号-3号段底模模下大楞10cm×110cm方木计算作用在大背带上上的荷载为为小背带传传递的集中中荷载，根根据6.2..1节分析结结果，作用用在大楞上上的最大集集中荷载为为腹板下12.99KN，顶底板板及翼板下下为5.0。立杆纵纵向间距腹腹板下30cm，顶底板板及翼板下下60cm；小楞在在大楞顶布布置间距为为20cm。大楞计计算时按照照三跨连续续梁建模计计算。（1）腹板下大楞110cm×110cm方木计算算计算模型分析结果支反力如上图所示，作作用在大楞10cmm×10ccm方木上的的立杆支点最大支反力力为21.33KN。2）强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行（2）顶底板及翼板板下大楞10cmm×10ccm方木计算算计算模型分析结果1)支反力所示，作作用在大楞楞10cmm×10ccm方木上的的立杆支点点最大支反力力为16.4KN。强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行6.3.2.4号段-边跨现浇浇段底模下下大楞10cmm×10ccm方木计算算作用在大背带上上的荷载为为小背带传传递的集中中荷载，根根据6.2..2节分析结结果，作用用在大楞上上的最大集集中荷载为为腹板下7.2KKN，顶底板板及翼板下下为4.5。立杆纵纵向间距腹腹板下60cm，顶底板板及翼板下下60cm；小楞在在大楞顶布布置间距为为20cm。大楞计计算时按照照三跨连续续梁建模计计算。（1）腹板下大楞110cm××10cmm方木计算算计算模型分析结果支反力如上图所示，作作用在大楞楞10cmm×10ccm方木上的的立杆支点点最大支反反力为23.5KN。2）强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行（2）顶底板及翼板板下大楞10cmm×10ccm方木计算算计算模型分析结果1)支反力所示，作作用在大楞楞10cmm×10ccm方木上的的立杆支点点最大支反反力为14.7KN。强度经分析，10ccm×100cm方木的最最大组合应应力可3）刚度，可行6.4.碗扣支支架立杆稳稳定性计算算立杆性能如下表表：根据6.3节分析结结果，碗扣扣支架立杆杆承受的最大大竖向荷载载为23..5KN，碗扣支支架横杆步步距设计为为120ccm。立杆计算长度为为1.2m，其长细细比查《建筑施工碗碗扣式钢管管脚手架安安全技术规规范》（JGJ1166-22008）附录E表得：可6.5.C220混凝土土硬化层基础础计算碗扣扣支架基础础采用C20混凝土基基础，基础础厚0.15m，碗扣支架架底托底座座为0.1m**0.1m*0.06cm钢板。根据6.4节分析结结果，单根立杆杆作用在混混凝土基础础上的最大大荷载为233.5KN。碗口支架立杆底底托底座作作用在C220混凝土基基础验算：：可6.6.地基承承载力地基处理时，要要求硬化层层底地基土土承载力不不小于200kkPa,试验室检检测合格后后方可进行行浇筑。碗碗口支架地地基硬化厚厚度为155cm。底托面面积10cmm×10ccm，假设底底托底的压压力按照从从硬化层顶顶按照45°传递，当当硬化层厚厚度为155cm时，混凝凝土地面承承压面积为为40cm××40cm。基础能承受单根根立杆最大大压力为：：，合格6.7.钢管贝贝雷梁支架架计算箱梁支架在水中中部分碗扣扣支架支撑撑在钢管贝贝雷梁支架架顶，碗扣扣支架立杆杆支撑在贝贝雷梁顶横横向I10分配梁顶顶，分配梁梁间距同碗碗扣支架立立杆纵距，分分配梁支撑撑纵向贝雷雷梁顶，贝贝雷梁纵向向跨径最大大为12000cm，贝雷梁梁横向布置置16排，间距距（2@1335+3@@45+55@90++3@455+2@1135）cm。贝雷梁梁支撑在钢钢管立柱顶顶双I36a横梁上，每每排钢管桩桩设计6根φ530**8mm钢管立柱柱，钢管横横向间距（2@1550+2550+2@@150）cm。6.7.1.贝贝雷梁顶横横向I10分配梁计计算（1）0号段-3号段支架架贝雷梁顶顶横向I10分配梁计计算贝雷梁顶横向II10分配梁承承受碗扣支支架立杆传传递的集中中荷载，根根据6.3.11节分析计计算结果，腹腹板下立杆杆最大集中中荷载211.3KN，顶底板板及翼板下下立杆最大大集中荷载载16.44KN，分配梁梁支撑在贝贝雷梁顶，贝贝雷梁横向向间距为（3@90+3@45+5@90+33@45++3@90）cm。计算模型分析结果1)支反力所示，作作用在I110分配梁上上的支点支支反力为117.8--29.88KN，其中中腹板下最最大支点反反力为29.88KN，顶底板板及翼板下下最大支点点反力为25.88KN。2）强度经分析，I100分配梁的最最大组合应应力可3）刚度，可行（2）4号段-边跨现浇段支架架贝雷梁顶顶横向I10分配梁计计算贝雷梁顶横向II10分配梁承承受碗扣支支架立杆传传递的集中中荷载，根根据6.3..2节分析计计算结果，腹腹板下立杆杆最大集中中荷载23.55KN，顶底板板及翼板下下立杆最大大集中荷载载14.77KN，分配梁梁支撑在贝贝雷梁顶，贝贝雷梁横向向间距为（3@900+3@445+5@90+33@45++3@900）cm。计算模型分析结果1)支反力所示，作作用在I10分配梁上上的支点支支反力为15.8-333.5KN，其中腹腹板下最大大支点反力力为33.5KN，顶底板板及翼板下下最大支点点反力为23.2KN。2）强度经分析，I100分配梁的的最大组合合应力可3）刚度，可行6.7.2.贝雷片纵纵梁计算贝雷梁的力学特特性：惯性矩；截面抵抵抗矩；弯矩；剪力E=2×1055MPa贝雷梁承受I110分配梁传传递的荷载载，根据6.7..1节计算分分析结果，I10分配梁传传递到贝雷雷梁上的最最大集中荷荷为（1）腹板下0号段-3号段29.88KN，I10分配梁在在贝雷梁上上的纵向布布置间距为为30cmm；4号段-边跨现浇浇段33.55KN，I10分配梁在在贝雷梁上上的纵向布布置间距为为60cm。（2）顶底板及及翼板下00号段-3号段25.88KN，4号段-边跨现浇浇段23.22KN，I10分配梁在在贝雷梁上上的纵向布布置间距为为60cm。,贝雷梁的的跨径为((11.225+12++9)m，在计算算时将其转转化为线性性荷载。q1=29.88.5KNN/0.33m=999.3KNN/m，q2=33.55KN/00.6m==55.88KN/m，q3=25.88KN/00.6m==43KNN/m，q4=23.22KN/00.6m==38.667KN//m。（1）腹板下贝雷梁计计算计算模型分析结果1)支反力经分析，作用在在贝雷梁支支点上的支支反力分别别为532..9KN，10900.8KNN，583KKN，255..9KN。2)弯矩经分析，贝雷纵纵梁的最大大弯矩，满足。要要求。3）剪力经分析，贝雷纵纵梁的最大大，满足要要求。(2)顶底板及及翼板下贝贝雷梁计算算计算模型分析结果1)支反力经分析，作用在在贝雷梁支支点上的支支反力分别别为223..3KN，544..6KN，432..2KN，171KKN。2)弯矩矩经分析，贝雷纵纵梁的最大大弯矩，满足。要要求。3）剪力经分析，贝雷纵纵梁的最大大，满足要要求。6.7.3.双双I36a横梁及φ530**8mm钢管柱计计算（1）第二排、第三排排双I36a横梁及φ530**8mm钢管柱计计算钢管贝雷梁支架架贝雷梁顶顶横向双I36a横梁上，横横梁支撑在在530**8mm螺旋钢管管。第二、三三排立柱钢钢管每排10根，间间距150cm，钢管桩底支撑在明明挖基础上上，钢管桩桩底节在浇浇筑明挖基基础时预埋埋在基础内内。根据6.7.22节分析结结果，贝雷雷梁专递至至双I36a横梁上的的集中荷载载，最大值值分别按腹腹板下10900.8KNN、顶底板板及翼板下下544..6KN进行计算算。计算模型分析结果支反力如上图所示，作作用在φ530**8mm钢管柱的的最大支为为15344.9KN。2）强度经分析，双I336a横梁的最最大组合应应力，可经分析，φ5330*8mmm钢管柱的的最大组合合应力，经分析，[122.6剪刀撑的的最大组合合应力，可3）刚度，可行（2）第一排、第四排双II36a横梁及φ530**8mm钢管柱计计算钢管贝雷梁支架架贝雷梁顶顶横向双I36a横梁上，横横梁支撑在在530**8mm螺旋钢管管。第一排排、第四排排立柱钢管管每排6根，间距距（2500+1500+2500+1500+2500）cm，钢管桩桩底支撑在在承台顶，钢钢管桩底节节承台顶预预埋钢板焊焊接。根据据6.7..2节分析结结果，贝雷雷梁专递至至双I36a横梁上的的集中荷载载，最大值值分别按腹腹板下532..9KN、顶底板板及翼板下下223..3KN进行计算算。计算模型分析结果支反力如上图所示，作作用在φ530**8mm钢管柱的的最大支为为927KN。2）强度经分析，双I336a横梁的最最大组合应应力，可经分析，φ5330*8mmm钢管柱的的最大组合合应力，经分析，[122.6剪刀撑的的最大组合合应力，可3）刚度，可行6.7.4.φ530**8mm螺旋钢管管稳定性计计算φ530*8mmm螺旋钢管管性能如下下表：根据6.8节分析结结果，φ530**8mm螺旋钢管管承受的最最大竖向荷荷载为15534.99KN，钢管桩剪剪刀撑间距距为500ccm。钢管桩计算长度度为5m，其长细细比查《建筑施工碗扣扣式钢管脚脚手架安全全技术规范范》（JGJ1166-22008）附录E表得：可6.7.5.支架条形形基础计算算根据6.7.3节分分析结果，第二排、三排作用在C20混凝土扩大基础上，作用在扩大基础上的总荷载为10900KN，最大单桩荷载为1534.9KN，钢管底座采用65cm*65cm*1.0cm钢板。现场地质条件为为卵石土层，根据地地质报告该该地质条件件的设计承承载力为300KKPa,扩大基础础设计时按按250KKPa计算，则则A=109000/2500=43..6m2，设计扩大基础的的平面尺寸寸取值为14m**3.2mm,厚度2.0m。条形基础施工前前，由试验验室对地基基进行轻型型静力触探探试验检测测，保证地地基承载力力大于250KPa。钢管桩底座作用用在C20混凝土基基础验算：：可7.侧模计算腹板侧模采用木木模结构，木木模结构部部分面板采采用15mm厚竹胶板板，面板后后竖肋采用用10*