XX学校图书馆高架模板施工方案

高大模板专项方案江苏兴宇港建有限公司二O一三年六月二十七日盐城市盐龙实验学校图书馆高大模板工程专项方案目录TOC\o”1-3”\h\z\u一、编制依据 —2-HYPERLINK\l”_Toc360138345”二、工程概况 -2—HYPERLINK\l”_Toc360138346”三、设计方案 —2—HYPERLINK\l”_Toc360138347"四、施工方案 —4-HYPERLINK\l”_Toc360138348"一）施工准备 —4-HYPERLINK\l”_Toc360138349”二)施工方法 —6—三）检查与验收 -9—_Toc360138352”五）安全施工措施 —11—七）应急预案 -13—_Toc360138357”110厚板模板计算书 -16-HYPERLINK\l”_Toc360138358”700×1350梁底模板及其支撑计算书 -26-300×750梁底模板及其支撑计算书 —35-1350高梁侧模板及其支撑计算书 -45-HYPERLINK\l”_Toc360138361"1000高梁侧模板及其支撑计算书 —51—HYPERLINK\l”_Toc360138362”750高梁侧模板及其支撑计算书 —57-一、编制依据1、由苏州六度建筑设计有限公司设计的盐城市盐龙实验学校图书馆工程施工图；2、《建筑施工模板安全技术规程》（JGJ162-2008）；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）；4、《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)；5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；6、《木结构设计规范》(GB50005—2003）；7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；8、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011；9、《建筑施工手册》第四版；10、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号。二、工程概况本工程总建筑面积6754。6m2，地上四层，建筑高度16。45m，室内地面标高±0。000相当于黄海标高3.45m；本工程属高大模板工程施工范畴的梁板部位如下表：高大模板工程施工范畴的梁板部位高大模板区域主要梁板尺寸模板高度（m）西入口部位梁截面：250*400板厚：1109.400室内景观花池部位梁截面：250*450、300*750板厚：1109。400报告厅屋面部分梁梁截面:700＊1350(1000）、500*1350（1000)5。400注：模板高度已加自然地坪与本工程±0.000高差1450。三、设计方案1、材料选择1）模板面板：选用12厚胶合板；2）面板小楞:选用50＊100杉木木方；3）模板外楞：选用Q235A级碳素结构钢不小于2。7壁厚的φ48焊接钢管;4）对拉螺栓:选用M12对拉螺栓;5）支撑架：选用Q235A级碳素结构钢不小于2.7壁厚的φ48焊接钢管，配套可锻铸铁制作的直角、旋转及对接扣件；扣件质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。6）支撑架与模板连接:均选用可调顶托（可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796.3的规定.可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固,焊缝高度不得小于6㎜;可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。)。2、构件模板设计见施工图3、高大模板支撑架设计1）高大模板支撑架选型选用扣件式满堂脚手架。立杆布置参见施工图；高大模板支撑中所有立杆纵横向均设水平φ48×2。7钢管拉杆,步距@1。50m，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢；纵横向均设φ48×2.7钢管扫地杆，扫地杆距地200；架体四周外侧立杆处、当跨度大于6m时每跨中部立杆处满设φ48×2。7钢管垂直剪刀撑一道2）构造要求（1）立杆立杆接长采用对接扣件连接,立杆上的对接扣件交错布置，2根相邻立杆的接头不得设置在同步内,同步内间隔一根立杆的2相隔接头在高度方向错开的距离大于500,各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度不大于0.2（2）水平拉杆和扫地杆水平拉杆和扫地杆接长采用搭接,搭接长度不小于1.00m,连接扣件不小于3个,均匀布置，扣件距杆端不小于（3)剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立杆上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度不小于1.00m,并用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件的边缘至杆端的距离不小于（4）连墙杆在每一框架柱（框架柱按层及框架梁分开浇筑，施工时先浇筑框架柱,后浇筑梁板结构)上设纵横向连墙杆，连墙件垂直间距不大于2步（3。0m）.连墙件采用刚性连接，连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直。连墙杆伸出扣件的距离大于10(5）立杆与基体的连接立杆通过设通长木垫板与基体连接.4、地基处理1)地基落于素土回填上的，要求落于素土回填的地耐力不小于70Kpa，素土（采用粉土或粘性土分层回填并夯实）回填上做100厚碎石垫层后浇筑100厚C15素混凝土或纵横向错开满铺φ48×2。7钢管4层。2)所有立杆下均垫50＊200木垫板。5、其它凡高大模板及其支撑区域的立杆均必须与相邻各楼层的模板及其支撑通过水平杆件进行同步距的水平连接。6、模板及其支撑架验算见附件：模板及其支撑架验算。说明1)平台板模板验算取110厚实心板、高度最不利的9.2）梁验算取700×1350梁、高度的5.40m进行验算，700×1000、500×取300×750梁、高度的9。40m进行验算，250×450梁、250×400梁参照执行。四、施工方案一）施工准备1、技术准备在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点对该模板结构施工分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录.2、物资准备1）材料准备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。（1）不小于2.7壁厚的φ48钢管：应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉抻试验方法》(GB/T228）的关规定（其中壁厚不得小于2。7)，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235—A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道：钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定（其中钢管壁厚计入偏差后不得小于2.7）,钢管必须有刷不锈漆。（2)扣件：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。(3）模板：选用1830×915×12mm胶合板。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准ZBB70006—（4）背楞：选用经过刨制并且质量较好的50×100mm木枋，木枋长度为2m、4m(5）可调托撑:其螺杆外径不得小36mm，直径与螺距应符合现行国家标准《梯型螺纹》GB/T5796.2、GB/T5796。3的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固,焊缝高度不得小于6㎜；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30㎜.可调托撑抗压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5㎜。2）机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3）劳动力安排做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作,进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底,交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等.同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4)管理机构为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立管理小组进行管理。组长：副组长：组员：5)进度安排按项目部进度计划执行。二）施工方法1、施工顺序1）模板支撑架施工顺序地基处理→测量放线，准确定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收。2）混凝土结构施工顺序主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，具体施工程序如下：立杆位置放线定位→满堂支撑架体施工→架体检查验收→主梁、次梁底模板支撑→主梁、次梁钢筋绑扎→主梁、次梁侧模，平板模板支设→板钢筋绑扎、预埋件预埋→混凝土浇筑，覆盖保温养护→模板、架体拆除。2、施工要点1）在模板及其支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑前技术人员必须按方案意图及相关国家现行规范要求向作业人员做好技术交底工作。2）模板及其支撑架系统所用材料必须符合设计要求及相关国家现行规范要求。3)支撑架基础必须满足设计方案要求，立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。验收合格后方可进入支撑架搭设施工。4）模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。（1)立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样,确保每一根立杆位置准确.在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度,确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。扣件式满堂支撑架立杆垂直度允许偏差A（mm）最后验收垂直度30m±90下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）脚手架搭设中检查偏差的高度H（mm）总高度（H）30m2±710±3020±6030±90注：中间档次用插入法。（2)立杆接长均采用对接形式，严禁采用搭接。立杆伸出顶端水平杆的悬臂高度应在0。10m(3）梁模板支架立杆为单根立杆,立杆设在梁模板中心线处，其偏心距不得大于25mm。(4)扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。(5）剪刀撑与立杆、扫地杆和水平拉杆应根根相连，不得漏连。（6）框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土,梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。（7）模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。（8)主梁起拱按0.2％,考虑楼板面层标高符合设计意图，主梁端部可通过降低设计顶标高以达到起拱的目的。5）混凝土浇筑采用由中间向四周扩散浇筑的方式,以确保模板支架施工过程中均衡受载.3、梁、板模板安装1)梁底模及侧模采用12㎜胶合板，梁底模铺设在木方横楞上,横楞两头搁置在顶托梁上。2）楼板模采用12㎜胶合板，板底横楞采用50×100㎜木方，顶托梁采用钢管。3）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收→柱模板→钢管架→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→钢管架顶托→横楞→楼板底模4)梁模板的安装（1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板,并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板应按设计要求起拱（2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间,拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处,下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时,应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。5）楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度,在可调顶托托板上架设φ48×2。7钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板.铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：钢管架设置情况是否按本方案搭设;交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；托顶螺旋杆伸出长度；垫木情况.4、砼浇筑注意事项1）砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落.2）梁板砼浇筑方向由中间开始用“赶浆法”向四周扩散，先将梁内砼浇至板底（砼浇筑分层厚度不得大于400mm)，然后与板砼一起浇筑.随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣.3）混凝土浇注过程中,严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。4）倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高,并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开.5）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、模板拆除（1)高架区模板及其支撑的拆除必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批.（2)拆除时应遵循先上后下,先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反,严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措施。（3）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面,严禁抛掷。（4）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的,送回仓库修整。配件经检查、修整后，按品种、规格分类存放，妥善保管.三）检查与验收1、构配件检查与验收1）检查钢管、扣件产品质量合格证，进场时现场其外观质量.不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于2.7mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用,扣件出现滑丝的螺栓必须更换2）在架体搭设过程中应派专人用力矩板手检查扣件的紧固度,以保证每个扣件连接可靠。2、架体检查与验收1)搭设前对地基进行验收.2）模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查.3）架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收,必须满足本方案的设计方案及规范要求。4）在浇筑混凝土前，对模板系统、模板支架系统进行验收；在浇筑过程中,检查是否超载，观察模板及支架变形情况。四）质量措施1、质量程序控制示意图2、模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查,确保轴线、标高与截面尺寸准确。1)要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。2）模板接缝全部采用胶带纸粘贴。3）模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。4）模板安装的允许偏差及检验方法.序号项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位移基础5尺量柱、墙、梁32标高±3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基础±5尺量柱、墙梁±24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方正25m线尺顺直23、质量控制1）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据,并要及时记录柱的成品尺寸，目的是通过数据分析柱子的垂直度误差.并根据数据分析原因,将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。2）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。3）砼吊斗不得冲击顶模,造成模板几何尺寸不准.五)安全施工措施1）明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。2）支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意,任何人不得修改变更.3)支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。4)支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下.5）支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场监护。6）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。7）施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。8）支架搭设人员必须持证上岗,并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。9）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。10）预防坍塌事故的安全技术措施(1）模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工.(2）本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体.（3）模板作业时,指定专人指挥、监护,出现位移时，必须立即停止施工,将作业人员撤离作业现场,待险情排除后，方可作业。（4）楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时,应进行荷载计算，并对楼面进行加固。（5）在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。(6)安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网,脚架搭设高度要高出施工作业面至少1。2米。（7）拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固,严防突然掉落、倒塌伤人.（8）泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整,混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（9)应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。（10）水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复.(11）模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书,经监理同意签字后方可拆除.（12)拆除时应采用先搭后拆,后搭先拆的施工顺序.（13）纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性.11）预防高空坠落事故安全技术措施（1）项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作.（2）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。(3)支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点,作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置,并不得超过设计计算要求。（4）所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育;特种高处作业人员应持证上岗，上网前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。（5）高处作业人员应经过体检,合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具,作业人员应按规定正确佩戴和使用.（6)安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低,扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。（7）项目部应按类别,有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。(8）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠,护栏高度不低于1。2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。（9)高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示.需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字,并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施.（10）各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后,方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载.（11）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷.（12）安装楼面模板时,在工作面下1米处及架体中部满铺竹笆作为水平防护措施，以确保安全.六）监测措施本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装,砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查,巡查的重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求.（2）立杆是否悬空，连接扣件是否松动.（3)支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（4）施工过程中是否有超载的现象。七）应急预案1、现场成立应急领导小组，其职责包括架体的监控、砼的浇筑状况及相关应急处理等。领导小组人员如下：组长：副组长:组员:2、应急措施1）发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。（1）高支撑架体发生坍塌时,现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散,清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。（2）项目应急小组得知情况后,应协同项目医生赶往现场,指挥营救工作，并拨打１２０急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间.（3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡.并派专人时刻观察模板的变化情况,发现变化，马上向施工负责人报告。（4）在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工,由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。（5）被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等,应完全吸出或取出.然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带,切忌对压伤进行热敷或按摩。（6）在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起;在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于４名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。(7）伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重,均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗,听从医生意见是否进行留院观察。（8）紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作.如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。（9）对坍塌段尚未进行有效处理之前,应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。2)发生高处坠落的应急措施(1)当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出,并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断,承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。(2）项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话,并马上派人到工地的大门口等候120的到来．由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序,掉到地面的,出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护,避免二次事故的发生.从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒,并维持秩序.掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面,并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区,不得在现场围观或逗留;并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护,避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员,在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案.3、所有应急用材料应提前备好备足。4、其它应急预案内容服从本工程总体应急预案。八）施工图附件：模板及其支撑架验算110厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.40m新浇混凝土楼板板厚（mm）110新浇混凝土楼板边长L（m)4新浇混凝土楼板边宽B（m）3二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）2。5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN)2。5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值1.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.1风荷载标准值ωk(kN/m2）基本风压ω0(kN/m2)0.250。2风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度（m)9。4立柱纵向间距la(mm）900立柱横向间距lb（mm)900水平拉杆步距h（mm）1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm）200立柱距混凝土板长边的距离(mm）150主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，150设计简图如下：模板设计平面图HYPERLINK”D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg"模板设计剖面图(楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）12面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2)12。5面板弹性模量E（N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5。2。1"面板可按简支跨计算”的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上,因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm41、强度验算q1＝0。9max［1。2(G1k+（G3k+G2k)×h)+1。4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k)×h）+1.4×0.7Q1k］×b=0。9max[1.2×(0.1+（1。1+24)×0。11）+1.4×2。5，1.35×(0.1+(1。1+24)×0。11)+1。4×0.7×2。5］×1=6.24kN/mq2＝0。9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0。1×1=0。11kN/mp＝0。9×1。3×Q1K=0.9×1.4×2。5＝3.15kNMmax＝max［q1l2/8，q2l2/8+pl/4］=max[6。24×0.32/8，0.11×0。3σ＝Mmax/W＝0。24×106/24000＝9.89N/mm2≤［f］＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝（G1k+(G3k+G2k)×h）×b=(0。1+(1.1+24）×0。11）×1=2.86kN/mν＝5ql4/（384EI)＝5×2.86×3004/(384×4500×144000)＝0.47mm≤［ν］＝l/400＝300/400＝0。75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50×100小梁抗弯强度设计值［f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)1.6小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3）83.33小梁截面惯性矩I（cm4)416。67因［B/lb]取整＝[3000/900]取整＝3,按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下：1、强度验算q1＝0。9max［1.2(G1k+（G3k+G2k)×h）+1.4Q1k，1。35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0.7Q1k］×b=0.9×max［1。2×（0.3+(1.1+24)×0。11）+1。4×2。5，1.35×(0.3+（1。1+24)×0.11)+1。4×0.7×2。5]×0。3＝1.94kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k）×h）×b=0。9×1.2×（0。3+（1.1+24）×0.11）×0.3＝0.99kN/mq1活＝0。9×1。4×Q1k×b=0。9×1.4×2。5×0.3＝0。94kN/mM1＝0.08q1静L2+0。101q1活L2＝0.08×0。99×0.92+0.101×0。94×0.92＝0.14kN·mq2＝0.9×1。2×G1k×b=0.9×1.2×0。3×0。3＝0.1kN/mp＝0。9×1.4×Q1k=0.9×1。4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.08q2L2+0。213pL＝0.08×0.1×0.92M3＝max［q1L12/2,q2L12/2+pL1］=max［1.94×0。152/2，0.1×0.15Mmax＝max［M1,M2,M3]＝max［0。14，0。61,0。47］＝0。61kN·mσ＝Mmax/W＝0.61×106/83330＝7.32N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求!2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0。617q1活L＝0.6×0。99×0。9+0.617×0。94×0.9＝1.06kNV2＝0。6q2LV3＝max［q1L1，q2LVmax＝max[V1,V2，V3]＝max[1。06，2。18,3.16］＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0）=3×3。16×1000/（2×100×50）＝0.95N/mm2≤［τ]＝1.6N/mm2满足要求!3、挠度验算q=（G1k+（G3k+G2k）×h)×b=(0.3+（24+1.1）×0.11）×0。3＝0。92kN/m跨中νmax＝0。677qL4/（100EI）=0.677×0.92×9004/(100×10000×4166700)＝0。1mm≤［ν]＝l/400＝900/400＝2。25mm悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=0。92×1504/(8×10000×4166700)＝0mm≤［ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）Φ48×2。7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值［f］(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3）4.121、小梁最大支座反力计算Q1k＝1。5kN/m2q1＝0。9max［1.2(G1k+（G3k+G2k）×h)+1。4Q1k，1。35(G1k+（G3k+G2k）×h）+1。4×0.7Q1k]×b=0。9max[1.2×(0.5+(1。1+24）×0。11）+1.4×1。5，1.35×（0。5+(1.1+24)×0。11)+1。4×0.7×1.5］×0。3＝1。62kN/mq1静＝0。9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h）×b=0。9×1。2×（0。5+(1。1+24）×0.11）×0.3＝1。06kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0。9×1。4×1.5×0。3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k）×h）×b=(0。5+（1.1+24)×0。11)×0。3=0.98kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，Rmax＝（1。1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1。06×0.9+1。2×0.57×0。9＝1.66kN按悬臂梁,R1＝q1lR＝max[Rmax,R1］＝1.66kN;同理,R'＝0。97kN，R'’＝0。97kN正常使用极限状态按三跨连续梁，Rmax＝1。1q2L按悬臂梁,R1＝q2lR＝max［Rmax,R1］＝0.97kN；同理，R'＝0.56kN，R’’＝0.56kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图（kN·m)Mmax＝0.47kN·mσ＝Mmax/W＝0。47×106/4120＝113。97N/mm2≤［f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图（kN)Vmax＝2.85kNτmax＝2Vmax/A=2×2.85×1000/384＝14.84N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0。55mm跨中νmax=0.55mm≤[ν］=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0。25mm≤[ν]=150/400=0.38mm满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008钢管类型Φ48×2。7立柱截面面积A（mm2）384立柱截面回转半径i（mm）16立柱截面抵抗矩W(cm3)4。12λ＝h/i＝1500/16＝94≤[λ］＝150满足要求！查表得，φ＝0。64Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0。2×0。9×1.52/10＝0。05kN·mNw＝0.9[1。2ΣNGik+0。9×1。4Σ（NQik+Mw/lb）]=0。9×[1.2×(1.75+（24+1.1)×0。11)+0。9×1.4×1]×0.9×0。9+0。92×1.4×0。05/0.9＝4.92kNf＝Nw/（φA）+Mw/W＝4922.63/（0.64×384）+0。05×106/4120＝31。15N/mm2≤[f］＝205N/mm2满足要求!八、可调托座验算可调托座承载力容许值［N］（kN）30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.92kN≤［N]＝30kN满足要求!九、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa）70立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.45立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝4.92/（0.5×0。45)＝21。88kPa≤fak＝70kPa满足要求!700×1350梁底模板及其支撑计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL26新浇混凝土梁计算跨度(m）16混凝土梁截面尺寸（mm×mm）700×1350新浇混凝土结构层高（m)5。40梁侧楼板厚度（mm）110二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1。5板1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2）1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk（kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.25非自定义:0。2风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱间距la（mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距l’a(mm）、l’b（mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400，800梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)350设计简图如下：HYPERLINK”D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\梁模板（扣件式）_平面图.dwg"平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值［f］（N/mm2)12。5面板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下:W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3,I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0。9max［1.2(G1k+（G2k+G3k）×h)+1.4Q1k，1.35（G1k+(G2k+G3k）×h)+1.4×0。7Q1k］×b=0.9max［1.2×（0。1+（24+1。5）×1。35）+1.4×2，1.35×（0.1+(24+1.5）×1。35)+1。4×0.7×2]×1＝43。71kN/mq1静＝0。9×1.35×[G1k+(G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×［0。1+(24+1.5)×1。35］×1＝41.95kN/mq1活＝0.9×1。4×0.7×Q2k×b＝0。9×1。4×0。7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+（G2k+G3k）×h）×b=［0。1+(24+1.5)×1.35]×1＝34.53kN/m1、强度验算Mmax＝—0.107q1静L2+0.121q1活L2＝—0.107×41.95×0.142+0。121×1.76×0.142＝0。08kN·mσ＝Mmax/W＝0。08×106/24000＝3.49N/mm2≤[f］＝12。5N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI）=0。632×34。53×1404/(100×4500×144000）＝0。129mm≤［ν］＝l/400＝140/400＝0。35mm满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态）R1=R5=0。393q1静l+0。446q1活l=0.393×41。95×0.14+0.446×1.76×0.14＝2。42kNR2=R4=1。143q1静l+1.223q1活l=1。143×41.95×0.14+1。223×1.76×0。14＝7。01kNR3=0.928q1静l+1。142q1活l=0.928×41。95×0。14+1。142×1。76×0.14＝5。73kN标准值(正常使用极限状态)R1’=R5’=0。393q2lR2’=R4'=1.143q2lR3’=0.928q2l五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）13小梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm2)1.6小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33小梁截面惯性矩I(cm4）416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:q1＝max{2.42+0。9×1。35×[（0.3-0.1)×0.7/5+0.5×(1.35—0.11）]+0。9max[1.2×（0.5+（24+1。1)×0。11）+1.4×1，1。35×（0.5+（24+1.1）×0。11）+1。4×0。7×1]×max[0.6—0.7/2，(1。2—0.6)-0。7/2]/2×1，7.01+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0。7/5}=7。05kN/mq2＝max[1.9+(0。3-0。1）×0.7/5+0.5×（1。35-0。11)+(0。5+（24+1.1)×0.11）×max[0.6—0.7/2,（1。2—0。6）—0.7/2］/2×1,5。52+(0.3—0。1)×0。7/5］＝5。55kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0。107q1l12，0。5q1l22］＝max[0.107×7.05×0.92,0。5×7。05×0。35σ＝Mmax/W＝0.61×106/83330＝7.33N/mm2≤[f］＝13N/mm2满足要求!2、抗剪验算Vmax＝max［0.607q1l1，q1lτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.851×1000/(2×50×100）＝1。16N/mm2≤［τ］＝1。6N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0。632q2l14/(100EI)＝0。632×5.55×9004/（100×10000×4166700）＝0.55mm≤［ν］＝l/400＝900/400＝ν2＝q2l24/(8EI）＝5。55×3504/(8×10000×4166700)＝0.25mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R6＝3。92kN,R2＝R5＝7。25kN，R3＝R4＝5。93kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R’6＝3。39kN,R’2＝R’5＝5.71kN，R'3＝R’4＝4。65kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)Ф48×3。5可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值［f]（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ］（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计,计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.452×106/5080＝88。95N/mm2≤［f］=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图（kN)Vmax＝5.93kNτmax＝2Vmax/A=2×5.93×1000/489＝24。25N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝0。12mm≤［ν］＝l/400＝400/400＝1mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max［R1，R4］＝0。5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝0。5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A(mm2）384回转半径i（mm）16立柱截面抵抗矩W(cm3）4.12抗压强度设计值f（N/mm2）205λ=h/i=1500/16=93.75≤[λ］=150长细比满足要求!查表得，φ＝0。641、风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0。2×0。9×1。52/10＝0.05kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5。2.5—14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×［1。2×(0.1+(24+1。5）×1。35)+0。9×1。4×2]×1＝39。56kN/m2）小梁验算q1＝max{2。19+(0.3-0.1)×0.7/5+0.9×［1。2×(0.5+（24+1.1)×0。11)+0。9×1.4×1］×max［0。6-0.7/2,(1.2-0.6)—0。7/2］/2×1，6。35+(0。3—0.1)×0.7/5}=6。38kN/m同上四～六计算过程，可得:R1＝0.5kN，R2＝15.15kN，R3＝15.15kN，R4＝0.5kN立柱最大受力Nw＝max［R1+N边1，R2，R3，R4+N边2］+Mw/lb＝max［0。5+0。9×［1.2×（1+(24+1.1）×0.11)+0.9×1.4×1]×(0。9+0。6—0.7/2）/2×0.9，15.15，15。15,0。5+0.9×［1。2×（1+(24+1.1）×0。11)+0。9×1。4×1]×（0。9+1。2-0。6-0.7/2)/2×0.9]+0.05/1。2＝15.23kNf＝N/（φA）+Mw/W＝15229。33/(0。64×384）+0。05×106/4120＝73.02N/mm2≤[f］＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N]（kN）30由”主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3］×1＝16。6kN≤［N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2）0。36立柱最大受力标准值N＝（G1k+G2k+G3k+Q1k)/2＝(1+24×1。35+1.5×1。35+1）×0.7×0。9/2＝11。47kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA）＝11。47/（0。5×0。36)＝63.72kPa＞fak＝70kPa满足要求！300×750梁底模板及其支撑计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称300＊750新浇混凝土梁计算跨度（m）9混凝土梁截面尺寸（mm×mm）300×750新浇混凝土结构层高（m）9.40梁侧楼板厚度（mm)110二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架1。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）梁1。5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk（kN/m2）基本风压ω0(kN/m2）0。25非自定义:0.2风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0。8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A）梁跨度方向立柱间距la（mm）900梁两侧立柱间距lb（mm）700步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距l’a（mm）、l'b（mm）900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)350梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)450设计简图如下：HYPERLINK”D:\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\梁模板（扣件式）_平面图。dwg”平面图HYPERLINK”D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\梁模板（扣件式）_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）12面板抗弯强度设计值［f]（N/mm2)12。5面板弹性模量E（N/mm2)4500取单位宽度1000mm,按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3,I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1。2(G1k+(G2k+G3k)×h）+1。4Q1k，1。35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1。4×0。7Q1k]×b=0。9max[1。2×(0。1+（24+1。5）×0。75）+1.4×2，1。35×（0。1+（24+1。5）×0.75)+1.4×0。7×2］×1＝25。12kN/mq1静＝0。9×1.35×[G1k+（G2k+G3k)×h]×b＝0。9×1。35×[0。1+（24+1.5）×0.75］×1＝23。36kN/mq1活＝0.9×1。4×0。7×Q2k×b＝0.9×1.4×0。7×2×1＝1。76kN/mq2＝（G1k+(G2k+G3k)×h）×b=[0.1+（24+1。5）×0。75］×1＝19。22kN/m1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0。125q1l2＝0.125×25.12×0。15σ＝Mmax/W＝0。07×106/24000＝2.94N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax＝0。521qL4/(100EI)=0。521×19。22×1504/(100×4500×144000）＝0.078mm≤［ν］＝l/400＝150/400＝0.38mm满足要求!3、支座反力计算设计值（承载能力极限状态）R1=R3=0。375q1静l+0。437q1活l=0.375×23。36×0.15+0.437×1。76×0。15＝1.43kNR2=1。25q1l标准值（正常使用极限状态）R1’=R3'=0.375q2lR2'=1。25q2l五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2）13小梁抗剪强度设计值[τ］(N/mm2）1.6小梁弹性模量E（N/mm2）10000小梁截面抵抗矩W（cm3）83。33小梁截面惯性矩I（cm4）416.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.43+0。9×1。35×[（0。3—0.1)×0。3/2+0.5×(0。75-0。11）]+0.9max[1。2×(0.5+(24+1。1）×0。11）+1.4×1，1。35×(0。5+（24+1。1）×0。11）+1.4×0。7×1]×max[0.35-0.3/2,(0。7—0。35）—0。3/2]/2×1,4。71+0。9×1.35×(0.3—0.1）×0。3/2｝=4。75kN/mq2＝max［1.08+（0.3—0。1）×0。3/2+0.5×（0.75—0.11)+(0.5+(24+1.1）×0.11）×max[0.35-0。3/2，(0.7-0.35)-0。3/2]/2×1，3.6+（0。3-0。1)×0.3/2］＝3。63kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0。5q1l22］＝max［0。107×4.75×0.452，0。5×4。75×0.45σ＝Mmax/W＝0.48×106/83330＝5。77N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0。607q1l1,q1lτmax＝3Vmax/（2bh0)=3×2。136×1000/(2×50×100）＝0.64N/mm2≤[τ]＝1.6N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0。632×3。63×4504/（100×10000×4166700)＝0。02mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝ν2＝q2l24/（8EI)＝3。63×4504/（8×10000×4166700)＝0。45mm≤［ν]＝l/400＝450/400＝满足要求！4、支座反力计算梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）承载能力极限状态Rmax＝max［1.143q1l1，0.393q1l1+q1同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.47kN，R2＝2.98kN正常使用极限状态R'max＝max［1。143q2l1，0.393q2l1+q2同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R’1＝R’3＝1.25kN，R'2＝2.28kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）Φ48×2.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2)125主梁截面惯性矩I（cm4）9。89主梁截面抵抗矩W（cm3)4。12主梁自重忽略不计，计算简图如下:1、抗弯验算主梁弯矩图（kN·m）σ＝Mmax/W＝0.82×106/4120＝199.01N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图（kN）Vmax＝2。96kNτmax＝2Vmax/A=2×2.96×1000/384＝15。42N/mm2≤［τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图（mm）νmax＝1.48mm≤[ν］＝l/400＝700/400＝1。75mm满足要求!4、扣件抗滑计算R＝max[R1，R2］＝2。96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，右侧立柱扣件受力R＝2.96kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!七、纵向水平钢管验算钢管类型Ф48×3.5钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i（mm）15.8钢管弹性模量E（N/mm2)206000钢管截面惯性矩I（cm4)12.19钢管截面抵抗矩W（cm3)5.08钢管抗剪强度设计值［τ］（N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值[σ］（N/mm2)215计算简图如下：R＝max[R1，R2]=2。96kN，R'＝max［R1'，R2']＝2.39kN1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.45×106/4120＝110。41N/mm2≤［f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax＝3.971kNτmax＝2Vmax/A=2×3.971×1000/384＝20。68N/mm2≤［τ]＝170N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0.95mm≤[ν］＝l/400＝900/400＝2。25mm满足要求!4、扣件计算R＝6。51kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求!同理可知，右侧立柱扣件受力R＝6.51kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008钢管类型Φ48×2.7立柱截面面积A（mm2）384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3）4。12抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1500/16=93.75≤［λ］=150长细比满足要求!查表得，φ＝0.641、风荷载计算Mw＝0。92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.2×0.9×1。52/10＝0.05kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5。2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1。2×(0。1+(24+1.5）×0。75)+0。9×1.4×2］×1＝23。03kN/m2)小梁验算q1＝max｛1。32+（0.3-0。1）×0.3/2+0。9×[1.2×（0.5+（24+1.1)×0。11)+0。9×1。4×1］×max[0.35-0。3/2,(0.7-0。35）-0。3/2]/2×1，4。32+（0.3—0.1）×0。3/2}=4。35kN/m同上四～七计算过程,可得：R1＝5kN,R2＝5kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2+N边2]+Mw/lb＝max[5+0.9×[1.2×(1.75+(24+1。1)×0。11）+0。9×1.4×1]×（0。9+0。35—0。3/2)/2×0.9，5+0.9×［1。2×(1。75+(24+1.1)×0。11)+0.9×1.4×1］×(0。9+0。7—0。35—0。3/2)/2×0。9］+0.05/0。7＝8.03kNf＝N/（φA)+Mw/W＝8034.72/（0。64×384)+0。05×106/4120＝43.79N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求!九、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak（kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf0。5垫板底面面积A(m2)0.45立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA）＝8。03/(0。5×0。45）＝35.69kPa≤fak＝70kPa满足要求!1350高梁侧模板及其支撑计算书一、工程属性新浇混凝梁名称WKL26，标高3.95m混凝土梁截面尺寸(mmxmm）700×1350梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)110二、荷载组合混凝土重力密度γc（kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0(h）8外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21。15混凝土浇筑速度V（m/h）2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.35振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k（kN/m2）4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2,γcH]＝min[0。22×24×8×1。2×1。15×2.51/2，24×1.35］＝min［92。17，32.4]＝32。4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0。9max［1.2G4k+1.4Q2k，1。35G4k+1。4×0。7Q2k]＝0。9max［1。2×32。4+1。4×4，1。35×32.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[44。48，47。66］＝0.9×47。66＝42.89kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32。4kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距（mm）500支撑距梁底距离依次为100，600,1100设计简图如下:HYPERLINK"D：\\PINMING\\CSC2012\\OutPut\\梁测模板_剖面图.dwg”模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）12。5面板弹性模量E（N/mm2）4500梁截面宽度取单位长度,b＝1000mm.W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4.面板计算简图如下:1、抗弯验算q1＝bS承＝1×42.89＝42.89kN/mq1静＝0。9×1.35×G4k×b＝0。9×1。35×32。4×1＝39。37kN/mq1活＝0。9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1。4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝max[0.077q1静L2+0。1q1活L2，—0.107q1静L2+0。121q1活L2,-0。071q1静L2—0。107q1活L2］＝max(0.077×39.37×0.182+0.1×3。53×0。182，—0.107×39。37×0。182+0。121×3.53×0.182,-0。071×39。37×0。182-0。107×3.53×0.182）＝0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/24000＝4。42N/mm2≤[f］＝12。5N/mm2满足要求！2、