25t汽车吊上楼面施工验算

word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑郑州新郑国际机场二期扩建工程GTC钢结构及属屋面工程施工GTCSG-03标段小型汽车吊上楼面施工验算编制人：审核人：审批人：日期：上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程GTCSG-03标段项目经理部目录汽车吊吊装工况11、吊车荷载及尺寸1吊车支腿压力计算1楼面等效荷载计算3汽车吊行走工况61、设计荷载：6小型汽车吊行驶相关参数6承载力校核6

小型汽车吊上楼面验算小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kN125前轴荷kg55后轴荷kg70尺寸参数支腿纵向距离m4.3支腿横向距离m4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10tm，汽车吊自重为12.5吨。2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o=0）工况二、起重臂垂直车身方向（o=90）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o=52）2.3支腿荷载计算公式/4(cos/a+sin2/)b2NPM2.4计算结果A工况一、起重臂沿车身方向（o=0）1=2/4+(cos/2a+sin/2b)NNPM=(+)/+(/8.6)=t12.5141014.5383=4/4-cos(/2a+sin/2b)NNPM=+/-/8.6=t（12.51）410（1）2.212B工况二、起重臂垂直车身方向（=90o）N1=N3P/4+M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4+10（1/9.6）=4.417tN2=N4P/4-M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4-10（1/9.6）=2.333tC工况三、起重臂沿支腿对角线方向（=52o）N1P/4+M(cos/2a+sin/2b)9=（12.5+1）/4+10（cos520/8.6+sin520/9.6）=4.91tN2P/4-M(cos/2a-sin/2b)=（12.5+1）/4-10（cos520/8.6-sin520/9.6）=3.48tN3P/4+M(cos/2a-sin/2b)=（12.5+1）/4+10（cos520/8.6-sin520/9.6）=3.27tN4P/4-M(cos/2a+sin/2b)=（12.5+1）/4-10（cos520/8.6+sin520/9.6）=1.84t根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t，计算分析时取值为5.0t，计算分析如下：楼面等效荷载计算3.1计算简图4120mm绝对最大弯矩按上下支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载转换为Y向线荷载＝N/b＝50/1＝50kN/m y tyM＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7＝81.25kN·m按左右支承考虑时的绝对最大弯矩将局部集中荷载转换为X向线荷载＝N/b＝50/1＝50kN/m x txM＝q·b·(L-x)·[x+b·(L-x)/2L]/L maxX x tx x 1 tx x x x＝50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4＝43.75kN·m由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载按上下支承考虑时的等效均布荷载q＝8M/(b·L2)＝8*81.25/(4*72)＝3.32kN/m2 ey maxY x y按左右支承考虑时的等效均布荷载q＝8M/(b·L2)＝8*43.75/(4.12*42)＝5.31kN/m2 ex maxX y x等效均布荷载q＝Max{q,q}＝Max{3.32,5.31}＝5.31kN/m2 e ex ey由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q'＝N/(L·L)＝50/(4*7)＝1.79kN/m2 e x y____________________________________________________________________【MorGain结构快速设计程序V2014.07.2175.147748】Date:2014/10/19（5）加强措施考虑混凝土楼板次梁间距为4.0mX7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m×1.0m（厚度100mm）。为保证汽车吊支腿的荷载有效扩散到路基箱上，在汽车吊支腿部位路基箱上方铺设150×150×1000mm的枕木，示意图如下所示。因此汽车吊在楼面吊装作业的过程中下部楼层结构是能够满足要求的。3）汽车吊作业过程中尽量把最大荷载支腿支撑在钢筋混凝土梁上。二、汽车吊行走工况1、设计荷载：楼面允许设计荷载值10kN/㎡2、小型汽车吊行驶相关参数12t小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载3、承载力校核12t小型汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为不利工况，如下图：3.1基本资料3.1.1工程名称：12t小型汽车吊后两轮行走于板块中间3.1.2周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度Lx＝4000mm，Ly＝7000mm，板的厚度h＝120mm3.1.3局部荷载3.1.3.1第一局部荷载局部集中荷载N＝35kN，荷载作用面的宽度btx＝200mm，荷载作用面的宽度bty＝600mm；垫层厚度s＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x＝2000mm，最左端至板左边的距离x1＝1900mm，最右端至板右边的距离x2＝1900mm荷载作用面中心至板下边的距离y＝2675mm，最下端至板下边的距离y1＝2375mm，最上端至板上边的距离y2＝4025mm3.1.3.2第二局部荷载word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑word文档可自由复制编辑局部集中荷载N＝35kN，荷载作用面的宽度b＝200mm，荷载作用面的宽tx度b＝600mm；ty垫层厚度s＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x＝2000mm，最左端至板左边的距离x＝11900mm，最右端至板右边的距离x＝1900mm荷载作用面中心至板下边的距离y＝24325mm，最下端至板下边的距离y＝4025mm，1最上端至板上边的距离y＝2375mm23.2第一局部荷载3.2.1荷载作用面的计算宽度3.2.1.1b＝b+2s+h＝200+2*0+120＝320mm cx tx3.2.1.2b＝b+2s+h＝600+2*0+120＝720mm cy ty3.2.2局部荷载的有效分布宽度3.2.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b≥b，b≤0.6L时，取b＝b+0.7L＝320+0.7*7000＝ cy cx cx y x cx y5220mm当b＞L时，取b＝L＝4000mm\hxxx x\h3.2.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度 \h当b＜b，b≤2.2L时，取cxcycy x\hb＝2b/3+0.73L＝2*720/3+0.73*4000＝3400mmycy x当0.5b＞0.5e时，取b＝1700+0.5e＝1700+0.5*1650＝2525mm y y2 y y23.2.3绝对最大弯矩3.2.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.2.3.1.1将局部集中荷载转换为Y向线荷载q＝N/b＝35/0.6＝58.33kN/m y ty3.2.3.1.2M＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝58.33*0.6*(7-2.675)*[2.375+0.6*(7-2.675)/(2*7)]/7＝55.37kN·m3.2.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.2.3.2.1将局部集中荷载转换为X向线荷载q＝N/b＝35/0.2＝175kN/m x tx3.2.3.2.2M＝q·b·(L-x)·[x+b·(L-x)/2L]/L maxX x tx x 1 tx x x x＝175*0.2*(4-2)*[1.9+0.2*(4-2)/(2*4)]/4＝34.13kN·m3.2.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.2.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q＝8M/(b·L2)＝8*55.37/(4*72)＝2.26kN/m2 ey maxY x y3.2.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q＝8M/(b·L2)＝8*34.13/(2.525*42)＝6.76kN/m2 ex maxX y x3.2.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q'＝N/(L·L)＝35/(4*7)＝1.25kN/m2 e x y3.3第二局部荷载3.3.1荷载作用面的计算宽度3.3.1.1b＝b+2s+h＝200+2*0+120＝320mm cx tx3.3.1.2b＝b+2s+h＝600+2*0+120＝720mm cy ty3.3.2局部荷载的有效分布宽度3.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b≥b，b≤0.6L时，取b＝b+0.7L＝320+0.7*7000＝5220mmcy cx cx y x cx y当b＞L时，取b＝L＝4000mm x x x x3.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b＜b，b≤2.2L时，取 cx cy cy xb＝2b/3+0.73L＝2*720/3+0.73*4000＝3400mm y cy x当0.5b＞0.5e时，取b＝0.5e+1700＝0.5*1650+1700＝2525mm y y1 y y13.3.3绝对最大弯矩3.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.3.3.1.1将局部集中荷载转换为Y向线荷载q＝N/b＝35/0.6＝58.33kN/m y ty3.3.3.1.2M＝q·b·(L-y)·[y+b·(L-y)/2L]/L maxY y ty y 1 ty y y y＝58.33*0.6*(7-4.325)*[4.025+0.6*(7-4.325)/(2*7)]/7＝55.37kN·m3.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.3.3.2.1将局部集中荷载转换为X向线荷载q＝N/b＝35/0.2＝175kN/m x tx3.3.3.2.