某高层框架核芯筒结构工程外脚手架施工方案

脚手架工程专项方案一、工程概况中国**工程公公司设计**项目位于于**园区**路上，本工工程地下室层层高5m;主楼19层，高度84.0米，一层6m，二层、三三层5.1m，标准层层层高3.9m;;裙楼3层，高度20.1米。大楼结结构类型属于于钢筋砼框架架-核芯筒结构构。本工程采用扣件件式双排钢管管脚手架，钢钢管采用外径径48mm，壁厚3.5mm的钢管。根根据本工程设设计形状和结结构特点，选选择钢挑架支支撑的施工外外脚手架，因因其安全、经经济、实用且且适用于本工工程，悬挑钢钢梁设置在7层（标高27.9m）、12层（标高47.4m）、17（标高66.9m）的框架梁梁上，先在框框架梁处预埋埋铁件，将槽槽钢与预埋件件固定牢固。地地下室-6层采用落地地式脚手架。本工程外墙脚手手架，立杆横横距1.2m，挑架横距0.8m，纵距1.5m，内立杆离离墙面距离考考虑幕墙工程程需要设置为为0.35m，大横杆间间距布置4根，间距0.4m，步距1.8m。两端需设设置剪力撑，中中间每隔6m设一道。连连墙杆每隔二二步三跨设置置一根。挑梁梁按照立杆分分布间距设置置1.5m，挑梁采用用[14a，上拉杆采采用钢缆。二、落地式脚手手架（高度32.9m）的设计计计算1、荷载取值：：落地式脚手架高高度Hi=5++27.9==32.9米，按现场场搭设情况布布置2+1.88×18+11.2=355.6米，Hi取35.6米计算，19排。（1）计算恒荷荷载标准值：：Gk=Hi（ggk1+gk3）+nLagk2查表得gk1==0.11552KN/mm；gk2=0.44112KKN/m；gk3=0.00768KKN/mGk=35.66×（0.11552+0.00768）+19×11.5×0..4112==18.555KN（2）计算作业业层施工荷载载标准值：Qk=nLaLLbqk/2=1××1.5×11.2×3//2=2.77KN（3）计算风荷荷载标准值：：La=1.5米米ф=0.855wk=0.7μμsμzw0=0.7××1.3×00.85×11×0.5==0.39KKN/m2Wk=Laфwwk=1.5××0.85××0.3=00.5KN//m（沿高度方方向）2、大横杆的验验算按三跨连续梁计计算。计算时时，忽略大横横杆的自重。抗弯强度验算MGK=0.11×g2×lb×la2=0.1××0.15//3×1.22×1.522MQK=0.11×qk×lb×la2=0.1××3/3×11.2×1..52γ’m=1.119×(1++η)/(11+1.177η)η=3/0..15=200则γ’m=1..19×(11+20)//(1+1..17×200)=1.00241.1（MGKK+1.155MQK）/W≦f/γ’m=1.1×（0.01335+1.115×0.227）×106/50800=70.116N/mmm2<205/1..024=2200N/mmm2满足要要求挠度验算：WQK=0.6677×qkkla4/100EEI=0.6677×3××0.4×115004/100××206000×1219900=1..64mm<1500/1150=100mm满足要求3、小横杆验算算抗弯强度验算MGK=(g22lalb/3)××lb/3=(00.15×11.5×1..2/3)×1.2//3=0.0036KNN.MMQK=(qkklalb/3)××lb/3=(33×1.5××1.2/33)×1.1（MGKK+1.155MQK）/W≦f/γ’m=1.1×（0.0366+1.155×0.722）×106/50800=187N/mm22<205/1..024=2200N/mmm2满足要要求挠度验算WQK=FLbb/3[3LLb2-4（Lb/3）2]/24EEI=1.22×15000×12000/3×[33×120002-4(12200/3))2]/24×2066000×11219000=4.4mmm<12000/1500=8mm4、连墙件计算算（连墙件按按二步三跨设设置）连墙件所受的轴轴力NlNw=1.4SSwφWk=1.4××lw×hww×φWk=1.4××3.6×44.5×0..85×0..39=7..5KNNs为脚手架平平面外变形在在连墙杆中引引起的轴压力力，取5KN。Nl=Nw+Ns=77.5+5==12.5KKN扣件抗滑移承载载力计算R=12.5KKN>8.55KN取双扣件连连接。5、立杆底座和和地基承载力力验算本工程主楼高度度为32.9米外脚手架架立于地下室室结构底板上上，高度为27.9米的外脚手手架立于建筑筑覆土结构顶顶板上。故不不作验算。6、立杆稳定验验算γ’m=1.119×(1++η)/(11+1.177η)η=2.7//18.555=0.1446γ’m=1.119×(1++0.1466)/(1++1.17××0.1466)=1.1165风载产生的弯矩矩：Mw=0.122×Wkh2/10=0..12×0.5×11.82/10=0.002KN·MM换算长细比：λλ=lo/i=kμh/i=1.1555×1.05×1.8×1000/1.558=1388根据《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》查查表可得φ=0.3557轴心力设计值：：落地式脚手手架N，=1.2（Gk+Qk）=25.55KN[N/φA+Mw/W]×00.9=[255000/0.3557×4899+0.022×106/5.088×103]×0.99=135NN/mm2<f/γ’m==205/11.165==176N//mm2满足要求求三、悬挑脚手架架（高度19.5m）的设计计计算1、荷载取值：：悬挑式脚手架高高度Hi=5××3.9=119.5米，按现场场搭设情况布布置2+1.88×9+1..5=19..7米，Hi取19.7米计算，10排。（1）计算恒荷荷载标准值：：Gk=Hi（ggk1+gk3）+nLagk2查表得gk1==0.1099KN/m；gk2=0.33587KKN/m；gk3=0.00768KNN/mGk=19.77×（0.1099+0.07768）+10×11.5×0..3587==9.04KKN（2）计算作业业层施工荷载载标准值：Qk=nLaLLbqk/2=1××1.5×00.9×3//2=2.0025KN（3）计算风荷荷载标准值：：La=1.5米米ф=0.855wk=0.7μμsμzw0=0.7××1.3×00.85×11×0.5==0.39KKN/m2Wk=Laфwwk=1.5××0.85××0.3=00.5KN//m（沿高度方方向）2、大横杆的验验算按三跨连续梁计计算。计算时时，忽略大横横杆的自重。抗弯强度验算MGK=0.11×g2×lb×la2=0.1××0.15//2×0.99×1.522MQK=0.11×qk×lb×la2=0.1××3/2×00.9×1..521.1（MGKK+1.155MQK）/W≦f/γ’m=1.1×（0.0155+1.155×0.3）×106/50800=77.995N/mmm2<205/1..024=2200N/mmm2满足要要求挠度验算：WQK=0.6677×qkkla4/100EEI=0.6677×3××0.45××150044/100××206000×1219900=1..845mmm<1500/1150=100mm满足要求3、小横杆验算算抗弯强度验算MGK=0.225g2La（Lb/2）Lb=0.225×0.115×1.55×0.9//2×0.99=0.022278KKN.MMQK=0.225qklalb/2×lb=0.255×3×1..5×0.99/2×1.1（MGKK+1.155MQK）/W≦f/γ’m=1.1×（0.022278+1..15×0..4556）×106/50800=162.788N/mm22<205//1.0244=200NN/mm2满足要求求挠度验算WQK=FLLb3/（48EI）=1.35××1500××120033/48×22060000×1219900=2..9mm<900/1550=6mmm满足要求。4、立杆稳定验验算γ’m=1.119×(1++η)/(11+1.177η)η=2.033/9.044=0.2225γ’m=1.119×(1++0.2255)/(1++1.17××0.2255)=1.1154风载产生的弯矩矩：Mw=0.122×Wkh2/10=0..12×0.5×11.82/10=0.002KN·MM换算长细比：λλ=lo/i=kμh/i=1.1555×1.05×1.8×1000/1.558=1388根据《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》查查表可得φ=0.3557轴心力设计值：：落地式脚手手架N，=1.2（Gk+Qk）=13.228KN[N/φA+Mw/W]×00.9=[132800/0.3557×4899+0.022×106/5.088×103]×0.99=72N//mm2<f/γ’m==205/11.154==177.66N/mm22满足足要求5、悬挑脚手架架悬挑槽钢、拉拉索验算N=1.2（GGk+Qk）=1.2×（9.04++2.03）=13.228KNFsinα×11.875==N×1.8755+N×1.0755tgα=3..9/1.8875=2..08α=64.3323ºF=13.288×2.95//(1.8775×0.9011)=23..19KNM=Nab/ll=13.228×1.0755×采用]14槽钢钢W=880500mmm3M/W=60990000//805000=75.661N/mmm2≤205NN/mm2满足拉索拉力F=223.19KKN≤[Fg]=αFg/K==0.85FFg/8Fg≥23.119*8/00.85=2218.255KN采用6×19ф18.5钢缆，公称称抗拉强度1700NN/mm26、预埋件柱、剪力墙处挑挑梁直接浇入入砼，深入砼砼25cm以上。挑梁架在框架梁梁上固定计算算。主要考虑挑梁沿沿轴向所产生生的力，由于于轴压力很小小，故不作考考虑，在梁上上预埋20钢筋伸出出砼面20cm2根，待槽钢钢放准位置后后，与槽钢焊焊接。7、钢挑梁处主主体结构梁配配筋验算选取最小梁作为为验算。第17层17-L115结构梁，梁梁跨度为3m，梁断面为250×500，配筋上层2根18（Ⅲ级钢），下下层3根20（Ⅲ级钢），砼砼等级为C30，fy=3360N/mmm2，fc=144.3N//mm2为安全起见见取75%强度,为11.444N/mm22,As=As’=942..6mm2。楼板重(按单向向板计算):q1=0.122×3×0..5×25==4.5KNN/m梁自重:q22=0.255×0.5××25=3..125KNN/m板面活载:q33=2×3//2=3KNN/m因此均布荷载为为q=1.22×(4.55+3.1225)+1..4×3=113.35KKN/m由挑梁槽钢加给给结构梁的集集中荷载为P=Vmaax=9.446KN跨中最大弯矩::Mmaxx=1/8qql2+Pa=1/8×133.35×332+9.466×0.755=22.1KNN.m下排受拉钢筋验验算(梁上部受压,上排受压钢钢筋不验算):αs=Mmaxx/(α1×fc×bbho2)=22..1×1066/1.0××11.444×250××4652=0.0336γs=0.5××(1+√1-αs)=0..991故As’=Mmmax/(γs×ho×fy)=222.1×1006/0.9991×3600×465=1333.2mmm2<942..6mm2能保证结构安全全四、脚手架施工工本工程程脚手架的构构造要求、搭搭拆、检查与与验收及安全全管理必须遵遵守《建筑施施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范》（JGJ1330-20001/J844-20011）的相关条条款要求，对对强制性条文文必须严格执执行。1、地基处理本工程外脚手架架地下室～6层高为32.9m，不设垫块块，直接立于于地下室300mmm~400mmm混凝土面上上，裙楼处落落地式外墙架架高度17.6m，直接立于100mm厚混凝土垫垫层上。7层以上采用用钢挑架，立立杆直接立于于槽钢上。2、脚手架搭设设施工工艺①脚手架搭设顺顺序：在地坪上弹线放放出立杆位置置逐根树立立立杆与大横杆杆，随即扣紧紧加设扫地杆装小横杆并并与立杆扣紧紧再在小横杆杆上搁置两根根大横杆并扣扣紧加设临时斜斜撑（在装设设两道连墙杆杆后可拆除）铺脚手板加设剪刀撑②底部立杆采用用不同长度的的钢管参差布布置，使相邻两根根立杆上部接接头相互错开开，不在同一一平面上。③每个节点扣件件螺帽要拧紧紧，拧紧程度度控制在扭力力距达到40~500N.m。随时校正正杆件垂直和和水平偏差，避避免偏差过大大。④斜杆接长，应应采用叠交式式方式，二只只回转扣件接接长。⑤剪刀撑的斜杆杆与水平面的的交角宜在45。~60。之间，水平平投影宽度应应不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。⑥脚手架上满铺铺脚手板，四四周用铅丝扎扎牢。3、搭设时注意意事项：1、搭设场场地应平整、夯实并设置置排水措施.2、在搭设之前前,必须对进场场的脚手架杆杆配件进行严严格的检查,禁止使用规规格和质量不不合格的杆配配件。3、工人在架上上进行搭设作作业时，作业业面上宜铺设设必要数量的的脚手板并予予临时固定。工工人必须戴安安全帽。不得得单人进行装装设较重杆配配件和其他易易发生失衡、脱脱手、碰撞、滑滑跌等不安全全的作业。4、在作业中，禁禁止随意拆除除脚手架的基基本构架杆件件、整体性杆杆件、连接紧紧固件和连墙墙件。确因操操作要求需要要临时拆除时时，必须经主主管人员同意意，采取相应应弥补措施，并并在作业完毕毕后，及时予予以恢复。5、工人在架上上作业中，应应注意自我安安全保护和他他人的安全，避避免发生碰撞撞、闪失和落落物。严禁在在架上嬉闹和和坐在栏杆上上等不安全处处休息。6、人员上下脚脚手架必须走走设安全防护护的出入通（梯梯）道，严禁禁攀援脚手架架上下。7、每班工人上上架作业时，应应先行检查有有无影响安全全作业的问题题存在，在排排除和解决后后方可开始作作业。在作业业中发现有不不安全的情况况和迹象时，应应立即停止作作业进行检查查，解决以后后才能恢复正正常作业；发发现有异常和和危险情况时时，应立即通通知所有架上上人员撤离。8、在每步架的的作业完成之之后，必须将将架上剩余材材料物品移至至上（下）步步架或室内；；每日收工前前应清理架面面，将架面上上的材料物品品堆放整齐，垃垃圾清运出去去；在作业期期间，应及时时清理落入安安全网内的材材料和物品。在在任何情况下下，严禁自架架上向下抛掷掷材料物品和和倾倒垃圾。9、完成的脚手手架，在每日日收工时，一一定要确保架架子稳定，以以免发生意外外。4、脚手架拆除除：①拆除顺序刚好好跟搭设顺序序相反，按先先搭后拆、后后搭先拆的原原则自上而下下逐步拆除，一一步一清，不不准采用踏步步式拆法，纵纵向剪刀撑应应先拆中间扣扣，然后两头头扣。②统一指挥，上上下呼应，动动作协调，当当松开与另一一人有关的结结扣时应告知知对方，以防防坠落。③由中间操作作人员向下递递管子，钢管管扣件应分类类堆放，零配配件装入容具具内，严禁高高空抛掷。④划出工作区区标志，禁止止行人入内。⑤连墙件应在在位于其上的的全部可拆杆杆件都拆除之之后才能拆除除。⑥在拆除过程程中，凡已松松开连接的杆杆配件应及时时拆除运走，避避免误扶和误误靠已松脱连连接的杆件。五、卸料平台本工程主体结构构高，体型复复杂，楼层拆拆模后，钢管管、扣件、模模板等物件运运输较为困难难，故考虑设设置一个钢平平台，具体见见附图。考虑虑将槽钢伸入入框架梁500mm，卸料平台台尺寸为4.5m××2.5m，槽钢采用[20#，斜拉索为Ф14，平台卸载1500KKg，槽钢之间间用[14a槽钢连接，间间距为800，上铺九夹夹板，四周钢钢管围栏高1.5m，用脚手板板围护。槽钢、钢丝绳验验算：恒载：钢管00.03844×（1.5×114+4×22×2+2..5×2）=1.6KKN扣件0.01132×322=0.422KN脚手板0.335×4.55×2.5==3.9KNN九夹板0.55×4.5××2.5=55.6KN[20#槽钢自自重25.7777×5××2/1000=2.588KN[14a槽钢自自重14.5335×2.55×6/1000=2.118KN恒载：（1.66+0.422+3.9++5.6+22.58+22.18）×1.2==19.544KN活载：3×4..5×2.55×1.4==47.255KN故q=19.554+47..25=666.8KNN=q/2=333.4KNN按最外边的钢丝丝绳承受全部部的荷载力作