一份完整的跨线桥满堂支架施工方案

力学分析详细）14号桥墩（不包括力学分析详细）14号桥墩（不包括14号桥墩）

米）。共包括五、六、七三联,一、工程概况至25号桥台（起止点桩号其中至25号桥台（起止点桩号其中14〜17号墩为3X28m

21〜25号墩为4X28m四K5+163.65〜K5+513.4,长348.75三跨第五联，17〜21号墩为（30.5+45+45+30.5）m四跨第六联，跨第七联。（一） 、标准段梁：采用4X28m3X28m四跨、三跨一联预应力混凝土等高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，标准段箱梁设计箱梁顶宽24.5m,底板17.5m,梁高1.65m,翼缘板宽度1.25m,顶板厚度22cm,底板厚度22cm或40cm（底板与腹板和横隔梁过渡段），腹板厚度40cm，拟实施施工的第五联为3X28m第七联为4X28m的预应力混凝土连续箱梁（详见《Q2标施工图设计》）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。中间墩与交接墩均采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.5mX1.5m（横桥向X纵桥向），并设10X10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为8.0mX6.5m（横桥向X纵桥向），承台厚度2.5mo基础为4根直径1.5m钻孔摩擦桩,桩长40〜50mo（二） 、大明路跨线桥：）=151m四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m）=151m四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m，中支点处底板宽14mo箱梁跨中2.7m，翼缘板宽度1.25m,顶板厚度25cm,底板厚度25cm、40cm或50cm（底板与腹板和横隔梁过渡段），腹板厚度60cm,拟实施施工的第六联为30.5+45+45+30.5m的预应力混凝土连续箱梁（详见《施工图设计Q2标段》第六联箱梁断面图）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。主墩采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.8mX1.8m（横桥向X纵桥向），并设10X10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为10.5mX9.5m（横桥向X纵桥向），承台厚度 3.5m。基础为8根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长39.1〜39.5m。二、 计算依据《南京市纬七路东进建设工程施工图》《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》三、 支架、模板分析支架、模板方案模板箱梁底模、侧模和内膜均采用5= 15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[0]=80MPa,弹性模量E=6*103MPa。纵横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*15cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1502/6=3.75*105mm3I=bh3/12=100*1503/12=2.81*107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3JTJ025-86）中的A-3JTJ025-86）中的A-3类木按湿材乘0.9的折减系数取值,则：,容重6KN/m3。

90cm,在腹板和端、中横隔梁下为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间在腹板和端中横隔梁下为20cm。距一般为30cm，碗扣支架钢管为048、碗扣支架钢管为048、t=3.5mm,材质为A3钢，轴向容许应力[d0]=140MPa1。外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3回转半径i(mm每米长自重(N)483.54.89*e21.219*e55.08*e315.7838.4碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为 90cm,在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为120cmo支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。 见后附“箱梁支架纵向布置图和箱梁支架平面布置图”标准段支架计算荷载分析碗口式支架钢管自重，可按表1查取。钢筋砼容重按25kN/m3计算则：腹板和端、中横隔梁： 25X1.65=41.25KPa箱梁底板厚度为22cm:25X(0.22+0.22)=11KPa箱梁底板厚度为40cm:25X(0.4+0.22)=15.5KPa模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：41.25X0.05=2.06KPa箱梁底板厚度为22cm:11X0.05=0.55KPa箱梁底板厚度为40cm:15.5X0.05=0.78KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载 ：2.0kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa振捣混凝土产生的荷载 ：2.5kPa荷载组合计算强度:q=1.2X(②+3)+1.4X(④+⑤+⑥)计算刚度：q=1.2X(②+③)腹板和端、中横隔梁下方支架检算(1)、底模检算底模采用5=15mm的竹胶板，直接搁置于间距L=20cm的5X8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2X(41.25+2.06)+1.4X(2.0+2.0+2.5)=61.07kN/m竹胶板(5=15mm)截面参数及材料力学性能指标：承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=61.07X0.2X0.2/10=0.244KN.M(Tmax=Mmax/W=0.244X106/3.75X104=6.5MPa<[(T0]=80MPa合格刚度：荷载:q=1.2X(41.25+2.06)=51.97kN/mf=ql4/150EI=51.97X2004/150X6X103X2.81X105=0.33mm

[f0]=200/400=0.50mmf<[f0]合格、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为100mmx100mm横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=[1.2x(41.25+2.06)+1.4x(2.0+2.0+2.5)]x0.2+6x0.10x0.10=12.27KN/M承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=12.27x0.63/10=0.265KN.mdmax=Mmax/W=0.265x106/1.67*105=1.58MPa<[d0]=10.8MPa合格刚度:荷载:q=1.2x(41.25+2.06)x0.2=10.39kN/mf=ql4/150EI=10.39x6004/150x9.9x103x8.33*106=0.11mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格纵向方木检算纵向方木规格为10x15cm,腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为 60cn。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=12.24x0.6=7.34kN纵向方木自重：g=6x0.1x0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(7.34x3+0.09x0.6)/2=11.04KN最大跨中弯距Mmax=11.04x0.3-0.06x0.32/2-7.34x0.2=1.84KN.mdmax=Mmax/W=1.84*106/3.75*105 =4.91MPav[d0]=10.8MPa合刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=7.34*4-1.4* (2.0+2.0+2.5)*0.6=23.9kNf=PI3/(48EI)+5ql4/(384EI)23.9*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)v[f0]=23.9*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)v[f0]=600/400=1.5mm合格支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算,木传递的集中力(均以跨度P1=(1.2*(41.25+2.06)+1.4*安全起见满堂式碗扣支架按g=10*0.235=2.25KN单根立杆所承受的最大竖向力为：=0.39mm忽略横向方木自重不计，则纵向方0.6米计算)：(2.0+2.0+2.5))*0.6*0.6+0.09*0.6=22.04kN10米高计，其自重为：N=22.04+2.25=24.29kN立杆稳定性：1.2m。横杆步距按1.2m1.2m。长细比入=L/i=1200/15.78=76<80,故0=1.02-0.55 ((入+20)/100)2=0.513，则：[N]= 0A[d]=0.513X489X215=53.93kNN<[N]合格强度验算：da=N/Aji=24.29X1000/489=49.67MPa<[da]=140MPa合格(5)地基承载力计算因支架底部通过底托(底调钢板为7cmX7cm)坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到 15MPa。因此dmax=N/A=24.29X103/0.072=4.96MPa<15MPa可以箱梁底板下支架检算箱梁底板厚度40cm情况下支架检算(1)、底模检算底模采用5=15mm的竹胶板，直接搁置于间距L=30cm的5*8cm横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2X(15.5+0.78)+1.4X(2.0+2.0+2.5)=28.64kN/m竹胶板(5=15mm)截面参数及材料力学性能指标 ：W=bh2/6=1000*152/6=3.75X104mm3l=bh3/12=1000*153/12=2.81X105mm3竹胶板容许应力[d]=80MPa,E=6X103MPa承载力检算:强度：Mmax=ql2/10=28.64*0.3*0.3/10 =0.258KN*mdmax=Mmax/W=0.258*106/3.75*104 =6.9MPav[d0]=80MPa合格刚度：荷载:q=1.2*(15.5+0.78)=19.54kN/mf=q⑷(150EI)=19.54*3004心50*6*103*2.81*105) =0.63mm<[f0]=300/400=0.75mm合格、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为100mm*100mm横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=[1.2X(15.5+0.78)+1.4X(2.0+2.0+2.5)]X0.2+6X0.1X0.1=5.79KN/M承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=5.79X0.62/10=0.208KN.mdmax=Mmax/W=0.208X106/8.33X104=2.5MPa<[d0]合格刚度：荷载:q=1.2X(15.5+0.78)X0.3=5.86kN/m

f=ql4/150EI=5.86X6004/150X9.9X103X8.33X106=0.61mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格纵向方木检算纵向方木规格为10X15cm,立杆纵向间距为60cn。纵向方木按简支梁考虑， 计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=5.75X0.6=3.45kN纵向方木自重：g=6X0.1X0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(3.45X3+0.09X0.6)/2=5.20KN最大跨中弯距Mmax=5.20X0.3-0.06X0.32/2-3.45X0.2=0.87KN.mdmax=Mmax/W=0.87*106/3.75*105 =2.32MPav[d0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(5.75X4-1.4X(2.0+2.0+2.5))X0.6=8.34kN/mf=PI3/(48EI)+5ql4/(384EI) ==0.13mm=0.13mmv[f0]=600/400=1.5mm合格忽略横向方木自重不计，则纵向方支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算,木传递的集中力(以跨度0.9米计算)：忽略横向方木自重不计，则纵向方+0.09*0.6=10.36kNP1=(1.2*(15.5+0.78)+1.4* (2.0+2.0+2.5))*0.62+0.09*0.6=10.36kN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计,其自重为：g=10*0.235=2.35KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=10.36+2.35=12.71kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算,故立杆计算长度为1.2m。长细比入=L/i=1200/15.78=76<80,故0=1.02-0.55 ((入+20)/100)2=0.513，则：[N]= 0A[d]=0.513*489*215=53.93kNN<[N]合格强度验算：da=N/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa<[da]=140MPa合格(5)地基承载力不需再进行验算。箱梁底板厚度22cm情况下支架检算(1)、底模检算底模采用5=15mm的竹胶板，直接搁置于间距L=30cm的5*8cm横向方木上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2*(11+0.55)+1.4* (2.0+2.0+2.5)=22.96kN/m竹胶板(5=15mm截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3承载力检算:强度：Mmax=ql2/10=22.96*0.3*0.3/10 =0.207KN*mdmax=Mmax/W=0.207*106/3.75*104 =5.52MPav[o0]=80MPa合格刚度：荷载:q=1.2*(11+0.55)=13.86kN/mf=q⑷(150EI) =13.86*3004心50*6*103*2.81*105) =0.44mm<[f0]=300/400=0.75mm合格(2)、横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上，横向方木规格为100mm*100mm横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=6.95*0.62/10 =0.252KN*mdmax=Mmax/W=0.252*106/8.33*104 =3.0MPa<[d0]=10.8MPa合格刚度：荷载:q=1.2* (11+0.55)*0.3=4.16kN/mf=ql4/(150EI) =4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106) =0.34mm<[f0]=900/400=2.25mm合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10*15cm,立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cn。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=6.9*0.9=6.21kN纵向方木自重：g=6*0.1*0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN最大跨中弯距Mmax=9.36*0.45-0.09*0.452/2-6.21*0.3 =2.34KN.mdmax=Mmax/W=2.34*106/3.75*105 =6.24MPa<[d0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=(6.9*4-1.4* (2.0+2.0+2.5))*0.9=16.65kN/mf=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI) ==0.9mm=0.9mm<[f0]=

900/400=2.25mm合格忽略横向方木自重不计，则纵向方（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：忽略横向方木自重不计，则纵向方P1=（1.2*（11+0.55）+1.4* （2.0+2.0+2.5））*0.92+0.09*0.9=21.31kN安全起见满堂式碗扣支架按10P1=（1.2*（11+0.55）+1.4* （2.0+2.0+2.5））*0.92+0.09*0.9=21.31kN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=21.31+2.35=23.66kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为长细比入=L/i=1200/15.78=76<80,故0=1.02-0.55 （（入+20）/100）2=0.513,[N]= 0A[d]=0.513*489*215=53.93kNN<[N]合格强度验算：da=N/Aji=23.66*1000/489=48.38MPa<[（5）地基承载力不需再进行验算。翼缘板下支架检算由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为侧模检算侧模采用5=15mm的竹胶板，横向背带采用间距0.2米的10*15cm方木。混凝土侧压力：PM=0.22丫t0313式中：Y—混凝土的自重密度，取t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用31—外加剂影响修正系数取1.2；1.2m。则：da]=140MPa合格2v1/225KN/m3；to=200/(T+15)22cm）下支架，因此不再进行检算。米的5*8cm方木,坚带采用间距0.6,T为砼是温度C,取5.7;32—砼坍落度影响修正系数取1.15；V—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4PM=0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2有效压头高度：h=PM/丫=27.36/25=1.09振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。大明路跨线桥支架计算荷载分析碗口式支架钢管自重，可按表 1查取。钢筋砼容重按25kN/m3计算则：腹板和端、中横隔梁：25X2.7=67.5KPa箱梁底板厚度为50cm:25X（0.25+0.5）=18.75KPa模板自重（含内模、侧模及支架）以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：67.5X0.05=3.375KPa箱梁底板厚度为50cm:18.75X0.05=0.938KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载 ：2.0kPa倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa振捣混凝土产生的荷载 :2.5kPa荷载组合计算强度:q=1.2X（②+3）+1.4X（④+⑤+⑥）计算刚度:q=1.2X（②+③）腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）、底模检算底模采用5=15mm的竹胶板，直接搁置于间距L=20cm的10X10cm横向方木上，按连续梁考虑取单位长度（1.0米）板宽进行计算。荷载组合:q=1.2X（67.5+3.375）+1.4X（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m竹胶板（5=15mm截面参数及材料力学性能指标 ：承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=94.15X0.2X0.2/10=0.376KN.Mdmax=Mmax/W=0.376X106/3.75X104=10.02MPa<[d0]=80MPa合格刚度：荷载:q=1.2X（67.5+3.375）=85.05kN/mf=ql4/150EI=85.05X2004/150X6X103X2.81X105=0.43mm[f0]=200/400=0.50mmf<[f0]合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，横向方木规格为100mmX100mm横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=[1.2X（67.5+3.375）+1.4X（2.0+2.0+2.5）]X0.2+6X0.1X0.1=18.89KN/M承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=18.89X0.63/10=0.408KN.mdmax=Mmax/W=0.408X106/8.33X106=4.9MPa<[d0]=10.8MPa合格刚度:荷载:q=1.2X（67.5+3.375）X0.2=17.01kN/mf=ql4/150EI=17.01X6004/150X9.9X103X8.33X106=0.27mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格（3）纵向方木检算纵向方木规格为10X15cm,腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为 60cn。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底：P=18.85X0.6=11.31kN纵向方木自重：g=6X0.1X0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(11.31X3+0.09X0.6)/2=16.99KN最大跨中弯距Mmax=16.99X0.3-0.06X0.32/2-7.34X0.2=3.62KN.mdmax=Mmax/W=3.62*106/3.75*105 =9.6MPav[d0]=10.8MPa合格2.0+2.0+2.5)*0.6=39.78kN2.0+2.0+2.5)*0.6=39.78kNf=PI3/(48EI)+5ql4/(384EI)39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.64mm<[f0]=600/400=1.5mm合格忽略横向方木自重不计，0.6米计算)：(2.0+2.0+2.5)忽略横向方木自重不计，0.6米计算)：(2.0+2.0+2.5))*0.6*0.6+0.09*0.6=33.98kN10米高计，其自重为：则纵向方P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*安全起见满堂式碗扣支架按g=10*0.235=2.25KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=33.98+2.25=36.23kN立杆稳定性：1.2m。横杆步距按1.2m1.2m。长细比入=L/i=1200/15.78=76<80,故0=1.02-0.55 ((入+20)/100)2=0.513，则：[N]= 0A[d]=0.513X489X215=53.93kNN<[N]合格强度验算：da=N/Aji=36.23X1000/489=74.09MPa<[da]=140MPa合格(5)地基承载力计算因支架底部通过底托(底调钢板为7cmX7cm)坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15MPa。因此dmax=N/A=36.23X103/0.072=7.4MPa<15MPa可以箱梁底板下支架检算箱梁顶板厚25cm,底板厚度50cm情况下支架检算(1)、底模检算底模采用5=15mm的竹胶板，直接搁置于间距L=30cm的10*10cm横向方木上，按连续梁考虑,

取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=1.2X(18.75+0.938)+1.4X(2.0+2.0+2.5)=32.73kN/m竹胶板(5=15mm)截面参数及材料力学性能指标 ：W=bh2/6=1000*152/6=3.75X104mm3I=bh3/12=1000*153/12=2.81X105mm3竹胶板容许应力[d]=80MPa,E=6X103MPa承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=32.73*0.3*0.3/10 =0.295KN*mdmax=Mmax/W=0.295*106/3.75*104=7.89MPav[d0]=80MPa合格刚度：0.74mm<[f0]=300/400=0.75mm荷载：0.74mm<[f0]=300/400=0.75mm合格100mm*100mm横向方木亦按连续、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上100mm*100mm横向方木亦按连续荷载组合：0.2+6X0.1X0.1=6.61KN/Mq1=[1.2X(18.75+0.938)+1.4X(2.0+2.0+2.50.2+6X0.1X0.1=6.61KN/M强度：Mmax=q1l2/10=6.61X0.62/10=0.238KN.m0]合格dmax=Mmax/W=0.238X106/8.33X104=2.86MPa<[d0]合格荷载：q=1.2X(18.75+0.938)X0.3=7.088kN/mf=ql4/150EI=7.088X6004/150X9.9X103X8.33X106=1.15mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格纵向方木检算纵向方木规格为10X15cm,立杆纵向间距为60cni纵向方木按简支梁考虑， 计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底：P=6.57X0.6=3.94kN纵向方木自重：g=6X0.1X0.15=0.09kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R=(3.94X3+0.09X0.6)/2=5.937KN最大跨中弯距Mmax=5.937X0.3-0.06X0.32/2-3.94X0.2=0.99KN.mdmax=Mmax/W=0.99*106/3.75*105=2.64MPav[d0]=10.8MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载：P=(6.57X4-1.4X(2.0+2.0+2.5))X0.6=10.308kN/mf=PI3/(48EI)+5ql4/(384EI)10.308*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)0.17mm<[f0]=600/400=1.5mm合格忽略横向方木自重不计，则纵向方(4)支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，木传递的集中力(以跨度0.9米计算)：忽略横向方木自重不计，则纵向方P1=(1.2*(18.75+0.938)+1.4* (2.0+2.0+2.5))*0.62+0.09*0.6=11.84kN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*0.235=2.35KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=11.84+2.35=14.19kN立杆稳定性：1.2m。横杆步距为按1.2m1.2m。长细比入=L/i=1200/15.78=76<80,故0=1.02-0.55 ((入+20)/100)2=0.513，则：[N]= 0A[b]=0.513*489*215=53.93kNN<[N]合格强度验算：ba=N/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa<[ba]=140MPa合格(5)地基承载力不需再进行验算。剪刀撑按规范要求设置即可，不需检算。剪刀撑按纵、横向各5米设置一道，详见后附“箱梁支架平面布置图”。预拱度计算与设置跨中预拱度：5=5 1+52+53+54+5552为支架在荷载作用下为支架基底在荷载作用下的非弹如设计无明确预拱度值时，可其中，51为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；的弹性压缩；53为支架在荷载作用下的非弹性压缩；54性沉陷；5552为支架在荷载作用下为支架基底在荷载作用下的非弹如设计无明确预拱度值时，可L—跨长。式中，5X—距左支点x的预拱度值；xL—跨长。四、 材料选用和质量要求1、 本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122X244X15优质竹胶板。2、 钢管规格为0 48*3.5mm,且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。3、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》 (GB15831)的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。五、 脚手架基础处理脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为应天大街原有公路沥青路面，

可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理，采取分层回填分层压实予以加固 ,其上浇筑10~15cmC15砼。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。六、支架的预压为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响， 同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。 在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2），预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。七、钢管脚手架施工方案测量放样平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。 底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量） ，来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高 （底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于 2mn为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。搭设顺序及搭设方法1） 在混凝土（或沥青路面）脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5厘米厚通长木垫板，宜顺架体纵向铺设。步大小横杆，扫地杆距地面2） 本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。步大小横杆，扫地杆距地面3） 架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4） 安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。5） 为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。技术要求相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的1） 立杆升高采用对接扣件连接，距离不宜大于步距的三分之一；相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣15厘米；3纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣15厘米；3）对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm；5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的三分之一；1/250且大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度不大于50mm1/250且安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用 26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格必须与钢管外径相同； b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。脚手架使用规定1)1)2)3)4)5)脚手架使用中应定期检查下列项目：扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；安全防护措施是否符合要求；是否超载。拆除规定2)3)4)5)拆除顺序：护栏7脚手板72)3)4)5)1)21)2)3)4)5)6)设置防护和使用防护用品；引起超载；增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备不得在架上搬运重物；不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；10)10)11)12)13)14)7.77.7.1防电措施钢管脚手架的防电、避雷措施

1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。2）钢管脚手架应作接地处理，每隔 25m左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。避雷措施1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于 1m可采用直径为25~32mm壁厚不小于3mm的镀锌钢管。2）接地极：按脚手架连续长度不超过 50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm,埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚