某城市污水处理厂工艺初步设计说明

下载可编辑1设计容和任务根据已知资料，确定城市污水处理厂的工艺流程，计算各处理构筑物的尺寸，绘制污水处理厂的工艺流程图、平面布置图、高程图、主体构筑物平面和剖面图，并附详细的设计说明书和计算书。1．设计说明书：说明城市概况、设计任务、工程规模、水质水量。比较几种生活污水处理技术的技术特点（技术稳定性、投资成本、运行费用、占地大小、处理效果等）并确定所选用的技术。根据所选技术，完成方案设计、工艺总体设计和局部施工图设计（包括各构筑物设计计算、设备选型、投资估算及费用效益分析明书应简明扼要，力求多用草图、表格说明，要求文字通顺、段落分明、字迹工整。说明书共页。2．设计图纸少于括工艺流程图、平面布置图、高程图、主体构筑物平面和剖面图总平面布置图中应表示各构筑物的确切位置、外形尺寸、相互距离；各构筑物之间的连接管道及场区各种管道的平面位置、管径、长度、坡度；其它辅助建筑物的位置、厂区道路、绿化布置等；污水污泥处理高程中标出各种构筑物的顶、底、水面以及重要构件的设计标高、地面标高等。3．英文翻译（英译汉3000-5000字符1．概况——某城市位于黄淮平原。该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为0.4‰，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.9.0m，地坪平均绝对标高为4.80m。粉质砂土区，承载强度7～11t/m

2

，地震裂度6度，处于地震波及区。全年最高气温38℃，最低-8℃。夏季主导风向为东南风。污水处理厂出水排入距厂150m的某河中某河的最高水位约为4.10最低水位约为1.30m常年平均水位约为2.50m。要求设计规模为200000m3/d。2．原水水质CODcr:300mg/LBOD:200mg/L5SS:mg/LNH-N：25-35mg/L3TP:3.9mg/LpH=6-93．设计出水指标：该水经处理以后，水质应符合国家《污水综合排放标准》（GB18918－2002）中的一级标准。.专.整理.

下载可编辑2污水处理工艺流程说明某城市位于黄淮平原。该市地形由南向北略有坡度，平均坡度为0.4‰，地面平整，海拔高度为黄海绝对标高3.9.0m，地坪平均绝对标高为4.80m。粉质砂土区，承载强度7～11t/m2地震裂度度处于地震波及区全年最高气温38℃最低-8℃。夏季主导风向为东南风。污水处理厂出水排入距厂m的某河中，某河的最高水位约为4.10m，最低水位约为m，常年平均水位约为2.50m。要求设计规模为200000m3。2.2.1艺方案分本项目污水处理的特点为：①污水以有机污染为主，=0.66,可生化性较好，重金属及其他难以生物降解的有毒有害污染物一般不超标②污水中主要污染物指标BOD、COD、SS值为典型城市污水值。针对以上特点，以及出水要求，现有城市污水处理技术的特点，以采用生化处理最为经济。由于将来可能要求出水回用，处理工艺尚应硝化，考虑到NH-N水浓度排放要求3较低，不必完全脱氮。现在主要的污水二级处理工艺有

2

/，氧化沟以及等。1、A

2

/工艺对于有脱氮除磷要求的城市污水处理厂，传统上往往考虑首选/艺，A/艺根据活性污泥微生物在完成硝化、反硝化以及生物除磷过程对环境条件要求的不同，在不同的池子区域分别设置厌氧区缺氧区和好氧区A

2

/艺应用较为广泛历史较长，已积累有一定的设计和运行经验，通过精心的控制和调节，一般可以获得较好的脱氮除磷效果，出水水质稳定，在国外大中型城市污水处理厂常有采用。但A/工艺也有一定的缺点，主要表现为：需分别设置污泥回流和回流系统，尤其是回流系统，设计回流比往往在200%～300%左右或更大，这将增加投资和运行能耗，而且回流的控制较复杂，对管理的要求较高。2、卡鲁塞尔氧化沟工艺卡鲁塞尔氧化沟工艺是一种单沟式环形氧化沟，在氧化沟的顶端设有垂直表面曝气机，兼有供养和推流搅拌作用。污水在沟道转折巡回流动，处于完全混合形态，有机物不断氧化得以去除。该氧化沟一般设有独立的沉淀池和污泥回流系统。卡鲁塞尔氧化沟具有一般氧化沟的共同优点，工艺流程简单，抗冲击能力较强，出水水质较稳定；其独特之处在于：在处理某些工业污水时尚需预处理，但在处理城市污水时不需要预沉池；污泥稳定，不需消化池可直接干化；工艺稳定可靠；工艺控制简单；系统性能显示，BOD解率达95%～98%，COD解率达90%～95%，同时具有较高的脱氮除磷功效；系统不再使用转刷曝气机而采用立式低速搅拌机，沟深可增加到至8m，从而使曝气池的占地面积大大减少；氧化沟从“田径跑道式”向“同心圆式”转化，池壁公用，降低了占地面积和工程造价。由于表曝机数量少，沟混合液自由流程很长，由紊流导致的流速不均有可能引起污泥沉淀，影响运行效果，难以避免供氧和搅拌的矛盾，尤其在进水水质较淡的情况下，为节.专.整理.

下载可编辑能需降低表曝机的转速，但会急剧减弱搅拌能力，无疑雪上加霜，导致严重沉淀，淤积污泥。对于大中型的氧化沟，水深不宜超3.5m，否则应设置水下推进器，投资和成本会有所增加单沟氧化沟平均溶解氧宜维持在2mg/L左右加之单点供氧强度较大耗能较高。卡鲁塞尔氧化沟结构简单，管理方便。对中小规模的城市污水处理厂有一定的适用性。3、改良的SBR类工艺SBR工艺早在20世纪初已有使用由于人工管理的困难和繁琐未能推广应用此法集进水、曝气、沉淀在一个池子中完成，一般由多个池子构成一组，各池工作状态轮流变换运行，单池由撇水器间接出水，故又称序批式活性污泥法。该工艺将传统的曝气池、沉淀池由空间上的分布改为时间上的分布，形成一体化的集约构筑物，并利于实现紧凑的模块布置，最大的优点是节省占地。另外，可以减少污泥回流量，有节能效果。典型的SBR工艺沉淀时停止进水，静止沉淀可以获得较高的沉淀效率和较好的水质。SBR经过不断演变和改良，又产生或同期发展为，CAST和MSBR等工艺，进一步增强了脱氮除磷效果。与其他生物脱氮除磷工艺相比MSBR一种高效率的反应器，它综合了

/，SBR，UCT等工艺的优点，结构简单简凑，占地面积小，土建造价低，自动化程度高MSBR系统中序批池在出水时，其特殊的构造形成了污泥层的过滤和截留作用，降低了水中悬浮物的浓度，使出水水质优于普通二沉池出水，系统可以维持较高的污泥浓度。循环式活性污泥法工艺（CAST）综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与物选择器原理结合在一起具有抗冲击负荷和脱氮除磷功能循环式活性污泥法工（CASS）为一间歇式反应器，在此反应器中活性污泥法过程按曝气和非曝气阶段不断重复，将生物反应过程和泥水分离过程在一个池子中进行随着自动化控制的日益普及CASS工艺由于其投资和运行费用低，处理性能高超，尤其是脱氮除磷功能越来越得到重视。但是SBR类工艺也有着局限性，包括反应器容积利用率低、水头损失大、不连续出水导致后续构筑物的容积偏大、峰值需氧量高、设备利用率低等缺点，特别是对于大型污水处理厂，进水量的增加导致需设计大量的SBR反应池并联运作，使操作管理变得复杂，运行费用也会提高。而且，由于SBR工艺设备利用率低，基建时费用也不会节省。以下为各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较各种好氧生物处理工艺方法的技术经济指标比较方案

技术指经济指标*运行情况标运管适应（BOD5基建行理负去能耗占地费稳情荷波除定况动率％）

备注传统活性污泥法渐减曝气法分段曝气法

85～9510010010085～9510010010085～95100100100

一般一般一般

一般一般一般

不适应一般一般

适用于中等浓度的生活污水和工业废水冲击敏感空气供应逐渐减小以配合有机负荷的需要处理污水的围较广.专.整理.

下载可编辑完全混合法浅层曝气法深层曝气法深井曝气法吸附再生法纯氧曝气法氧化沟SBR

85～90<100<100>10085～91<100<100>10085～95>100<100<10085～90>100<100<10080～90<100>100<10085～95>100>100<10090～95<100>100>10090～99<100100<100

稳定稳定稳定稳定一般一般稳定稳定

简便简便简便一般简便麻烦简便简便

适应一般适应适应一般适应适应适应

一般都能使用，能抗冲击负荷适用于中小型规模的污水厂适用于中小型规模的污水厂施工难度大，一般不用适用高悬浮固体污水一般应用于空间较小，有经济氧源的地方适用于中小型污水厂、需要脱氮除磷地区适用于中型污水处理厂AB法

85～95<100<100

约100

一般

简便

适应

可分期建设达到不同的水质要求A/O和A2/O

90～95

>100>100>100

一般

一般

一般

需脱氮除磷的大型污水厂生物膜法

>=90

<100<100

约100

稳定

简便

适应

适用于小型污水厂而20万吨的处理量属于大中型污水处理厂，运用氧化沟及并不合适。/工艺对大型污水厂具有难以替代的优点：①/法与氧化沟和SBR艺相比最大优势是能耗较低、运营费用较低，规模越大这种优势越明显。对于大型污水厂来说，年运营费很可观，比如规模为400000m3/d的污水厂，1m3污水节省处理费1分钱，一年就节省万元。这种工艺的能耗和运营费低的原因是：a.设置初沉池，利用物理法以最小的能耗和费用去除污水中相当一部分有机物和悬浮物，降低二级处理的负荷，显著节省能耗；b.污泥采用厌氧消化，它比氧化沟和SBR工艺的同步好氧消化显著节省能耗，是一种公认的节能工艺。这种工艺的基建投资一般情况下比氧化沟和工艺高，但随着规模的增大，氧化沟和SBR的基建费也成倍增加，而常规活性污泥法的投资则以较小的比例增加，两者的差距越来越小当污水厂达到一定规模后常规活性污泥法的投资比氧化沟与SBR还省所以，污水厂规模越大，常规活性污泥法的优势就越大。②/法的主要缺点是处理单元多，操作管理复杂，特别是污泥厌氧消化要求高水平的管理，消化过程产生的沼气是可燃易爆气体，更要求安全操作，这些都增加了管理的难度。但由于大型污水厂背靠大城市，技术力量强，管理水平较高，能满足这种要求，因而常规活性污泥法的缺点不会成为限制使用的因素。2.2.2艺流程考虑到进水量较大而水中杂质含量不是很大，故省略初沉池直接进入.专.整理.

下载可编辑进水

格栅

提升泵房

沉砂池消

混合液回流

砂

砂水分离毒剂排放

接触池

二沉池

好氧池

缺氧池

厌氧池泵房浓缩池

污泥回流泥饼

脱水间

贮泥池图2.2.2工艺流程简图.专.整理.

下载可编辑3工艺流程设计计算平均流量：Q=200000ma

3

/d=8333.3m

3

/h=2.315m

3

/s总变化系数：K=z

0.11

(Q－平均流量，L/s)a=

23150.11=1.15∴设计流量Q：maxQ=K×Q=1.15×200000=230000mmaxza

3

/d=9583.3m

3

/h=2.662m

3

/s3.2.1格栅格栅用以截留水中的较大悬浮物或漂浮物，以减轻后续处理构筑物的负荷，用来去除那些可能堵塞水泵机组驻管道阀门的较粗大的悬浮物，并保证后续处理设施能正常运行的装置。设计规定：(1)水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：1)人工清除25～40mm2)机械清除16～25mm3)最大间隙40mm(2)在大型污水处理厂或泵站前原大型格栅(日栅渣量大于m

),一般应采用机械清渣。(3)格栅倾角一般用0750。机械格栅倾角一般为0。(4)通过格栅的水头损失一般采用0.08～0.15m。(5)过栅流速一般采用0.6～1.0m/s。设计计算：图3.2.1中格栅计算草图(1)设格栅前水深h=，过栅流速v=0.9栅条间隙宽度b=0.026m，栅条倾角α=60°，格栅数N=1，则栅条间隙数n为.专.整理.

下载可编辑sin60nmaxNbhv0.9设栅条宽度为S=0.01m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.01×(88-1)+0.026×88=3.16m(2)水流通过格栅的水头损失为

h

/

2

式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3β——形状系数，本设计中，栅条采用锐边矩形断面，2.42；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.073m，取∑h=0.10m(3)格栅总高度H为H=h++∑h2式中——栅前渠道超高，取2则栅槽总高度为H=1.2+0.3+0.10=1.60m。(4)栅槽总长度L为2.01.01

H1式中l——进水管渠道渐宽部分长度(m)B)2B为进水渠宽，111

为进水渠展开角，一般用20°；1lBB)tg1

=(3.16/2201

=1.59ml

2

——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)l/2=0.795m；2H

1

——栅前槽高(m)，H=h+=1.2+0.3=1.5m；12将各参数代入，计算得L=6.25m。(5)每日栅渣量W：设每日栅渣量为

3

/1000m

3

，K＝1.15Z

Vmax

1.15

10.00m

/d0.2

/采用机械清渣。3.2.2升泵房提升泵房用以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而.专.整理.

下载可编辑达到污水的净化。设计计算：选择5台水泵（4台使用，1台备用）流量要求：

max

/1.152396m3/选取500QW2600-15-160型潜污泵扬程/m

流量

转速

轴功率/kw

出口直径

效率/%/(m

/h)/(r/min)/mm15260074516050086.05污水提升泵房的集水池容积：V

4

设集水池的有效水深为3m，则集水池的面积为：V20066.67mh3

考虑到500QW2600-15-160型潜污泵的安装最小池口尺寸为1950×1600，2台泵之间留1m的检修维护空间。选择集水池的长为18m，宽为6m。集水池平面尺寸:Lmm保护水深1.2m，实际水深4.2m3.2.3格栅图3.2.3细格栅计算草图(1)设格栅前水深h=1.0m，过栅流速v，栅条间隙宽度b=0.008m，栅条倾角α=60°，格栅数N=2，则栅条间隙数n为Qsin2.660nNbhv0.008设栅条宽度为S=0.005m，则栅槽宽度B为B=S(n-1)+bn=0.005×(172-1)+0.008×172=2.23m(2)水流通过格栅的水头损失为.专.整理.

1下载可编辑1

h

/

2

式中∑h——水流通过格栅的水头损失(m)；k——系数，格栅受污堵塞后，水头损失增大倍数，一般k=3β——形状系数，本设计中，栅条采用锐边矩形断面，2.42；将各参数数值代入上式，计算得，∑h=0.139m，取∑h=0.14m(3)格栅总高度H为H=h++∑h2式中——栅前渠道超高，取2则栅槽总高度为H=1.0+0.3+0.11=1.41m。(4)栅槽总长度L为2.01.01

H1式中l——进水管渠道渐宽部分长度(m)lB)/tgB为进水渠宽取1.50，11

为进水渠展开角，一般用20°；1lB)/11

=/tg201

=2.00ml

2

——栅槽与出水渠道渐缩长度(m)l/2=1.00m；2H

1

——栅前槽高(m)，H=h+=1.0+0.3=1.3m；12将各参数代入，计算得L=6.75m。(5)每日栅渣量W：设每日栅渣量为

3

/1000m

3

，取K＝1.15ZW

2.662K1.15

3

/)0.2

3

/采用机械清渣。3.2.4砂池沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，保证后续处理构筑物的正常运行。沉砂量可选15~30m3/106m3，含水率为60%，容重为3；砂斗贮砂时间为2天，宜重力排砂；斗壁与水平面的夹角不应小于55º；排砂管直径不应小于；贮砂斗不宜太深，应与排砂方法要求，总体高程布置相适应。池底坡度一般为0.01~0.02，当设置除砂设备时，可根据设备要求考虑池底形状。沉砂池的超高不应小于0.3m。.专.整理.

下载可编辑设计计算：图3.2.4沉砂池设计草图(1)污水在沉砂池中停留时间t=50s，则沉砂池总有效容积V为：

max

t2.66250133.1m

(2)污水在池中水平流速v＝0.30m/s,则水流断面积A为：A

v

8.87m

2(3)设有效水深h

=1.1m，则沉砂池总宽度B为：B＝A/＝8.87/1.1=8.0m2(4)设沉砂池4格，每格池宽b＝B/4＝2.00m(5)沉砂池的池长L＝vt＝0.30×50＝15m(6)沉砂室所需容积

XT8640086400maxK6

12.00m

3(7)每个沉沙斗容积：设每一分格有2个沉沙斗0

4

1.50m

3(8)沉沙斗各部分尺寸：设斗底=0.5m，斗壁与水平面的夹角为60º，斗高h1沉沙斗上口宽：.专.整理.

=1.0m

，1R，1Ra沉沙斗容积：

下载可编辑22otg60oV0

1.03(S)0.53

2

2.770.5

2

)

3(9)沉沙室高度：采用重力排沙，设池底坡度为，坡向沙斗，0.06l'La')/21.34m3(10)池高：h；—超高（m—贮砂室高度（m）1213h0.31.341.12.74m12(11)验算最小流速：在最小流速时，只用一格工作v

min

2.01minm1.851沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵，送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至泵房。3.2.5A/O工艺1、设计流量Q=200000m

3

/d（不考虑变化系数）2、设计进水水质COD=300mg/L；BOD(SSS=180mg/L；-N=35mg/L；503TP=3.9mg/L3、设计出水水质COD=60mg/LBOD(SSS=20mg/LTP=0.1mg/L5e34、设计计算(1)BOD泥负荷N=0.20kgBOD/(kgMLSS·d)55(2)回流污泥浓度X=8000mg/LR(3)污泥回流比R=0.6(4)混合液悬浮固体浓度(5)反应池容积V

3000/L11V

QS2000000NX0.203000

66666.7m

3(6)反应池总水力停留时间V66666.7thQ200000(7)各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3.专.整理.

单下载可编辑单厌氧池水力停留时缺氧池水力停留时

厌缺

0.21.6h，池0.21.6h，池

厌缺

13333.3m13333.3m

好氧池水力停留时

好

＝4.8h池

好

0.666666.7＝40000m(8)厌氧段总磷负(9)反应池主要尺寸

3.9XV3000

/(kgMLSS•)反应池总容

设反应池2座，每座设计2组并联。单组池V466666.7/16666.7有效水4.5

3单组有效面积S

单

V＝3703.7h

2采用5廊道式推流式反应池，廊道9.0单组反应池长度L

S单B

3703.75

82.30校核b/9.0(满/h)/82.309.09.14(满取超高为1.0m，则反应计池总H4.5m(10)反应池进、出水系统算1)进水管单组反应池进水管设计流量2/(21.1571管道流1.2/s

3

/s管道过水断面面积Q//1.20.9641

241.11m管取进水管管径DN1100mmQ1.157校核管道流1.22m1.1()2)回流污泥渠道单组反应池回流污泥渠道设计流量QRQRR渠道流1.2/s.专.整理.

200000486400

0.347/s

22下载可编辑222管道过水断面面积v0.347/1.20.289m10.289管取回流污泥管管径DN600mm3)进水井反应池进水孔尺寸：Q50000进水孔过流)4孔口流v0.6sQ0.9262孔口过水断面积1.542mv0.6孔口尺寸进水竖井平面尺寸2.5m4.0m4)出水堰及出水竖井。按矩形堰流量公式：3Q0.42gbH21.86bH3

3

/QQ)4.1653内

3

/s式中

9.0——堰宽，H——堰上水头高，mH(

4.1653)2()1.861.869.0

2

0.396m出水竖井平面尺寸5)出水管单组反应池出水管设计流量/管道流1.2/s管道过水断面积A

1.8515mv

2管

1.54251.402m3.14取出水管管径DN1400mmQ1.851校核管道流m/sA1.4()2(11)曝气系统设计计算1)设计需氧量AOR。.专.整理.

下载可编辑AOR＝（去BOD氧量剩余污泥中BOD氧当量（NH-N硝化需氧量-剩余污泥中NH-N5533的氧当量）-反硝化脱氮产氧量每日产生的生物污泥量VSS

Q()e

1

0.5200000(200

14400/d生物合成需氮量为1144001728折合每单位体积进水用于生物合成的氮量为：1728200000mg/反硝化NO11.36/所需去除氮碳化需氧量D1

11.36200000/1000kg/D1

Q()010.23

1.42＝VSS

20000010.23

kgO/d2硝化需要量D

2D4.6(NN)0.56e(3515)0.0010.5610336kgO/d反硝化脱氮产生的氧量2.6Q2.6＝/d332总需要量AORDD29305.9233734.72/d1405.61kgO去除13221kgBOD需氧量533734.72＝Q()(0.200.02)02)标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。选取HGB型橡胶膜微孔曝气器工作条件

0.937/kgBOD2充氧能力

5服务面积f）0.5

水深H（m）4.3

风量（m/h）23

充氧能力q（kg/h）0.1480.198

氧利用率ε（%）22.920.15

理论动力效率E[kg/（kw·h）]7.386.2曝气器敷设于池底池底0.2m没深度4.3m转移效率E＝20％算温度T=25℃。A.专.整理.

s下载可编辑sSOR

s(20))1.024()L

(20)

0.820.9099.122)

557027.24kgO/d2376.14kgO/h22好氧反应池平均时供气量Gs

2376.14＝39602m20A

3

/3)所需空气压力p式中

p3.80.40.51234h0.2——供风管到沿程与局部阻力之1h3.8m——气器没水3hm——曝器阻力4—富裕水头根据供气量和压力选用四台RF-350罗茨鼓风机4)曝气器数量计算(以单组反应池计算)按供氧能力计算所需曝气器数量。取工作风量为m

3

/1

＝个)0.148c核算：曝气器实际风量

3

/h曝气机实际服务面积9/4014

25)供风管道设计供风干管道采用环状布置。1流Q/h2.75m3/s4流vm/s管

4Q2.75v10

0.59m取干管管径DN550mm单侧供气(向单侧廊道供气)支管.专.整理.

单4下载可编辑单4139602＝s312

3

/

3

/s流v10ms管

QS单v

＝0.34m10取支管管径为DN300mm双侧供SS流v10ms

3

/管

QS双v

1.8340.4810取支管管径DN=450mm(12)厌氧池及缺氧池设备选择(以单组反应池计算，厌氧池和缺氧池设导流墙，将厌氧池和缺氧池分成4格。每格设潜水搅拌机1台，所需功率5W/厌氧池有效容82.3＝厌缺氧池有效容82.3＝厌混合全池污水所需功率33333.3选取8台TR221.57-4/12型潜水推流器。

池容计算。型号TR221.57-4/12

叶轮直径（mm）1800

电动机功率（kW）4.5

转速（r/min）38

外形尺寸（mm）1300×1800

重量（kg）300×1800(13)污泥回流设备污泥回流比0.6污泥回流200000120000mR

3

/d

3

/h设回流污泥泵房1座，设5台潜污泵(4用1备)11单泵流＝Q＝50001250m单R选取选取400QW-1250-5-30型潜污泵

/扬程/m

流量

转速

轴功率/kw

出口直径

效率/%/(m

/h)/(r/min)

/mm5125098030(14)混合液回流设备.专.整理.

400

78.9

单内下载可编辑单内1)混合液回流泵混合液回流比＝内混合液回流Q20000040000003/3/内设混合液回流泵房2座，每座泵房设5台潜污泵3用2备)11单泵流＝＝＝/h326水泵扬程根据竖向流程确定。取扬程H=2m选取550QW-3500-7-110型潜污泵扬程/m

流量

转速

轴功率/kw

出口直径

效率/%/(m/h)/(r/min)735007451102)混合液回流管。

/mm550

77.5Q混合液回流管设R＝2m2泵房进水管设计流速采v/

/管道过水断面积A

1.8516v

2管d

4A

4m取泵房进水管管径DN1600mm校核管道流v

Qd4

1.8514

＝0.92/s3)

泵房压力出水总管设计流量Q7

3

/s设计流速采1.2/sQ1.851管道过水断面积A＝7＝1.54v

2管径

1.54取泵房压力出水管管径DN1400mm3.2.6沉池1.设计要求1）二次沉淀池是活性污泥系统的重要组成部分，它用以澄清混合液并回收，浓缩活性污泥，因此，其效果的好坏，直接影响出水的水质和回流污泥的浓度.因为沉淀和浓缩果.专.整理.

4F/m•下载可4F/m•不好，出水中就会增加活性污泥悬浮物，从而增加出水的浓度；同时回流污泥浓度也会降低，从而降低曝气中混合及浓缩影响净化效果2）二沉池也有别于其他沉淀池，除了进行泥水分离外，还进行污泥浓缩，并由于水量水质的变化，还要暂时储存污泥，由于二沉池需要完成污泥浓缩的作用，往往所需要的池面积大于只进行泥水分离所需要的面积.3）进入二沉池的活性污泥混合液浓度（2000～4000mg/L絮凝性能，因此属于成层沉淀，它沉淀时泥水之间有清晰的界面，絮凝体结成整体共同下沉，初期泥水界面的沉速固定不变，仅与初始浓度有.性污泥的另一个特点是质轻，易被出水带走，并容易产生二次流和异重流现象，使实际的过水断面远远小于设计的过水断面4）由于进入二沉池的混合液是泥，水，气三相混合液，因此沉降管中的下降流速不应该超过0.03m/s.以利于气，水分离，提高澄清区的分离效果2.池体设计计算二沉池为周边进水，周边出水，幅流式沉淀池，共4。二沉池面积按表面负荷法计算，水力停留时间t=3h，表面负荷为1m

3

/（m2

•h

-1

）图3.2.5二沉池设计草图1)二沉池表面面积Q8333.3＝2083.3/4二沉池直径2)实际水面面积

3.14

m，55mF

4

2

4

2

23753)实际表面负荷q

/

Qm42375

3

4)单池设计流量.专.整理.

wwQ05)回流污泥浓度为Xr8000mgL

下载可编辑Q8333.3n4

2混合液浓度

//mg/L为保证污泥回流浓r度，二沉池的存泥时间不宜小于2h二沉池污泥区所需存泥容积

w)QX0.6)2083.33000r

3636.3m

3采用机械刮吸泥机连续排泥，设泥斗的高h1.0m。6)校核堰口负荷q/1

022

L/校核固体负荷q/2

)QN(1240F2376

101kgm3*)7)澄清区高度：t1.5hh/2

t2083.30F2376按澄清区最小高度1.5m考虑，8)污泥区高度：th

)QNt)FW

8)

1.159)池边深度：hh/h0.31.152.95，取m210)沉淀池高度：底为0.05径d=2m，中心与池边差h0.053

D2

，超高

h0.51

，污泥斗高度

h1.04h0.5m1232.进水部分设计1)进水管计算单池设计污水流/0.579m/s进水管设计流＝)0.5790.6)0.926/s.专.整理.

3下载可编辑3选取管径DN1000mm，流v

4Q进

＝

40.926

1.18s2）配水槽计算配水槽宽取0.8m取导流絮凝区停留时间为600s，20s

，水温取20oC，v

2

/s

，则得到配水孔平均流速：v2TvG6001.06

20/孔径Φ=50mm,沉淀池配水槽孔数（m）为：

40.926

孔距为：3.1455md6643.出水部分设计1)单池设计流Q/2.315/4m

3

/2)环形集水槽流＝Q//20.2895m3)环形集水槽设计

3

/采用周边集水槽，单侧集水，每池只有一个总出水口，安全系数取集水槽宽b0.9k•)0.40.59

b0.60集水槽起点水深bm起集水槽终点水深h1.250.75m终槽深取0.7m，采用双侧集水环形集水槽计算，取槽宽，槽中流0.6/s槽终点水hq/vb0.2895/0.6m4槽起点水hhk

/4

2/gb2

1.00.2895/(9.812)m

/4

/0.320.538m校核：当水流增加一倍时，q=0.579m³/s，v´=0.8m/shq/vb0.589/(0.8＝4

/gb1.0

)0.32.专.整理.

下载可编辑

/4

0.490.32/0.72m设计取环形槽水深为0.8m，集水槽总高为0.8+0.3超高）=1.1m，采用三角堰。4)出水溢流堰的设计采用出水三角堰（90°上水头（三角口底部至上游水面的高度）H=0.05m(HO).12每个三角堰的流1.4H

2.5

1.40.05

2.5

＝0.000783m/s三角堰个q/q0.2895/0.000783个)三角堰中心距（单侧出水）L＝L/D/3.14(55/0..4561二、排泥部分设计1)单池污泥量总污泥量为回流污泥量加剩余污泥量回流污泥QR8333.3mR剩余污泥Q/d3/h

3

/hQ50005600m总RS＝/4/h2)集泥槽沿整个池径为两边集泥

/其设泥量q/1400/2700/3/单集泥宽b0.40.9

取0.5m起点深h0.75b0.75m1终点深h1.251.250.625m23.2.7毒接触池接触时间，设计接触池各部分尺寸、触池容积V＝

max

t

、采用矩隔板接触4n，每池容V1197.9m1、接池水深，单格宽bm水流长度L'/(3设每座池分3格.专.整理.

3

As下载可编辑As则池长：L/3m4、加氯间1)

加氯量

按每立方米投加5g计，200000

kg2)

加氯设备选用5台REGAL-2100型负压加氯机（用1备单台加氯量为3.2.8泥泵房二沉池活性污泥由吸泥管吸入，由池中心落泥管及排泥管排入池外套筒阀井中，然后由管道输送至回流泵房，其他污泥由刮泥板刮入污泥井中，再由排泥管排入剩余污泥泵房集泥井中。1、设计参数污泥回流比0.6设计回流污泥流量120000m

3

/d剩余污泥流量的计算：WaQSbVX；—产率系数取0.5Ve平均流量；b—活性污泥微生自身氧化率，可取；—生化反应区有效容积；—可取0.75；X好氧区混合液污泥浓度；SS进水悬浮物浓度；—出水悬浮物浓度。a0X2250g/lWaQSbVXVe(20020)2250(180-20)50%/d剩余污泥流量4166.7fX0.75r

3

/d2、污泥泵回流污泥泵7台（5用2备号300QW1000-28-132潜水排污泵剩余污泥泵2台（1用1备号150QW210-7-7.5潜水排污泵3、集泥池1)容积

按1台泵最大流量时6min的出流量设计1000100m60

取集泥池容积120m

32)

面积

有效水深H2.5，面积F

1201H2.5

2集泥池长度取8m，宽度

F

l

m集泥池平面尺寸L8mm集泥池底部保护水深1.2m，实际水深.74、泵位及安装.专.整理.

下载可编辑排污泵直接置于集水池，排污泵检修采用移动吊架。3.2.9泥浓缩池1.设计要求1）污泥在最终处置前必须处理，而处理的最终目的是降低污泥中有机物含量并减少其水分，使之在最终处置时对环境的危害减至最小限度，并将其体积减小以便于运输和处置2）重力式浓缩池用于浓缩二沉池出来的剩余活性污泥的混合污泥3）按其运转方式分连续流，间歇流，池型为圆形或矩形4）浓缩池的上清液应重新回至初沉池前进行处理5）连续流污泥浓缩池可采用沉淀池形式，一般为竖流式或辐流式6浓缩后的污泥含水率可到96%当为初次沉淀池污泥及新鲜污泥的活性污泥的混合污泥时，其进泥的含水率，污泥固体负荷及浓缩后的污泥含水率，可按两种污泥的比例效应进行计算.7）浓缩池的有效水深一般采用，当为竖流式污泥浓缩池时，其水深按沉淀部分的上升流速一般不大于0.1mm/s进行核算.浓缩池的容积并应按～16h进行核算，不宜过长.2.设计计算二沉池产生剩余活性污泥及其他处理构筑物排除污泥由地下管道自流入集流井，剩余污泥泵(采用地下式)将其提升至污泥处理系统。剩余污泥泵房将污泥送至重力浓缩池，浓缩池采用竖流式；中心进水，周边出水，底部排泥；污泥含水率P；设计浓缩后含水率P=97%。12浓缩池沉淀部分上升流速v般不大于0.1mm/s，取；浓缩时间T取10h。池数n=2。固体负荷q=75kgss/(m2.d)。浓缩池所需表面面积AQ/4166.7444.45msr

则直径为D

3.14

16.82m浓缩池有效水深h：2hvT3.6m中心进水管上升流速v

可取为0.1m/s，则中心进水管管径为：

Qs

48.22/20.11000

m喇叭口直径为d1喇叭口高度为h=1.35d=1.79m1浓缩池底部设置污泥斗径可采用/4泥斗夹角可设置为高为h1.0浓缩后污水流量为：.专.整理.

s12345//下载可编辑s12345//148.2241.79L/972浓缩后污泥量为Q

s

/

s

100-12

/s浓缩池总深度：Hhhh；h超高，取0.3mh—有效水深；—中123心管与反射板之间距离，取0.5m；h缓冲层高度，取0.3m；h—泥斗高度。45hh0.30.55.71234出水堰采用锯齿形，堰口出流负荷不宜大于1.7L/（m·s水堰前设置浮渣挡板和刮渣板。为使得污泥进入底部泥斗，设置污泥浓缩机，选NG型中心传动浓缩机。3.2.10贮池采用圆形贮泥池，贮存来自浓缩池的污泥量。每天污泥量为Q555.6m

3

/d；贮泥池贮泥时间T=4h；则有效容积为V2492.6m。设贮泥池池高，则贮泥池表面积F为/h/m2

2贮泥池径D

F

。贮泥池设置超声波液位计。距池底0.5m处安装潜水搅拌机以防止污泥沉积，选取DOT075型低速潜水推流器。3.2.11浓污泥提升泵污泥泵提升流量Q555.6/23.153/选取2台50QW25-10-1.5型潜污泵（1用1放置于剩余污泥泵房中。3.2.12污脱水间Gw

进泥量Q，含水率P=97%；计算泥饼重量G含水率为％；W105.4366.67/d175%选取6台LWD430W型卧螺离心式污泥脱水机（用1备污泥脱水间长L=18m，宽B=9m。.专.整理.

下载可编辑序

名称

规格

数量

设计参数

主要设备号L×B=

d

设计流量=200000m3/d

HG-1200回旋式机械格栅1套超声波水位计2套螺旋压榨机（Φ300台1

中格栅

6.25m×

2座

栅条间隙

螺纹输送机（Φ300台3.16mL×B=18.6m

d栅前水hmv0.9s过栅流速设计流量Q=9583.3m3/h

钢闸门（）4扇手动启闭机（）4台螺旋泵（Φ1500mm,N60kw）5台，4用1备23

进水泵房细格栅

×9.6mL×B=6.75m×2.23m

1座2座

单泵流量Q=2600m3/h设计扬程H=6mH2O选泵扬程H=15mH2O1mH2O=9800Pa设计流量=200000m3/ddmm栅条间隙

钢闸门（2.0mX2.0m）5扇手动启闭机（5t）5台手动单梁悬挂式起重机（2t，Lk4m）1台HG-1200回旋式机械格栅1套超声波水位计2套螺旋压榨机（Φ300台螺纹输送机（Φ300台钢闸门（）4扇栅前水m

手动启闭机（5t）4台过栅流速

v0.9m/3

平流沉砂池

L×B×H=15m×8m×

1座

设计流量Q＝9583.3m3/h水平流速v=0.3m/s

QSL-400启闭机（1.2t）4台砂水分离器（Φ0.5m台AEW可调式出水堰（AEW-3000）2.5m

有效水深H1=1.1m停留时间T=50S设计流量Q=2083.3

12个TR221.57-4/12搅拌机32台L×B×H=m3/h

HGB型橡胶膜微孔曝气181444A2O池

82.3m×4座

停留时间T=8h

个49.5m×5.5mBOD泥负荷5N=0.20kgBOD/(kgML5SS·d).专.整理.

下载可编辑设计流量Q=ZBX-55型支座式周边传动双臂2500m3/h

吸泥机4台5

辐流式

D×H=

4座

水力停留时间t=3h，撇渣斗4个二沉池

Φ55m×

表面负荷为1m

3

/6.33m

（m2

•h

-1

）池边水深H1=3.5m6

接触消毒池

L×B×H=27.3m×15m

设计流量Q=9583.34座m3/h

注水泵（Q3m3/h）2台×4m

停留时间T=0.5h有效水深H1=3m7

加氯间

L×B=

1座

投氯量1000kg/dREGAL-2100型负压加氯机5台12m×9m

氯库贮氯量15d计电动单梁悬挂起重机2.0t)1台无堵塞潜水式回流污泥泵2台回流及剩

钢闸门(2.0X2.0m)2扇手动单梁悬挂式起重机(2t)18

余污泥泵合

L×B=20m×10m

1座

台套筒阀DN800mm,Φ1500mm2建式）

个电动启闭机（）2台手动启闭机（）2台无堵塞潜水式剩余污泥泵3台.专.整理.

下载可编辑4劳动定员及其附属筑物污水厂人员编制系根据建设部2001《城市污水处理工程项目建设标准》进行确定。《建设标准》规定：1～5万m3/d一级污水厂，每万m3配备25～7；5～10万m3/d一级污水厂，每万m3配备7～5人；10～20万m3/d级污水厂，每万m3配备5～3人。污水厂人员编制表序号

机构设置

人员(人)

备注12

管理及工程技术人员厂长副厂长总工程师直接生产人员

812160工程师污水处理值班工人污泥处理值班人中心控制室化验室

61515106

给排水、机电、自控3

辅助生产人员机修电修门卫

1642为了使本厂建成后高运转，专业技术人员和技术工人应在国和与本厂工艺类似，且运转管理好的城市污水处理厂进行时间培训。为了使本工程运行管理达到所要求的处理效果、降低运行成本的目的，除了按上述的组织机构进行行政管理外，还必须加强技术管理。(1).同市政环保部门监测污水系统水质，监督工厂企业工业废水排放水质。工业废.专.整理.

下载可编辑水排放水质必须达到“污水排入城市下水道水质标准”－86)的要求。(2).据进厂水质、水量变化，调整运行条件。做好日常水质化验、分析、保存记录完整的各项资料。(3).及时整理汇总、分析运行记录，建立运行技术档案。(4).建立处理构筑物和设备的维护保养工作和维护记录的存档。(5).建立信息系统，定期总结运行经验。污水处理厂的辅助建筑物有泵房，鼓风机房，办公室，集中控制室，水质分析化验室，变电所，存储间等，其建筑面积按具体情况而定，辅助建筑物之间往返距离应短而方便，安全，变电所应设于耗电量大的构筑物附近，化验室应机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件，化验室应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物夏季主风向所在的上风中处。污水厂的常规主要化验设备列下表：序号125791113151719

设备名称高温炉电热恒温箱BOD培养箱电热恒温水锅分光光度计酸度计溶解氧测定仪水分测定仪精密天平物理天平

数量1111112121

设备名称生物显微镜离子交换纯水器电冰箱电动离心机真空泵灭菌器磁力搅拌器COD仪空调器计算机

数量1111111111.专.整理.

下载可编辑5工程概预算为适应人口增长对城市供水量的需求以及缓解城市污水对水环境的压力，根据实际需要需建设城市污水处理厂，设计处理水量为20t/天。1）建筑部建标《全国市政工程投资估算指标第四册排水工程HGZ47-104-20072）国家城市给水排水工程技术研究中心《给水排水工程概预算与经济评价手册》3）上海市政工程设计研究院《给水排水设计手册》5.2.1.第部分用第一部分费用包括建筑工程费；设备、器材、工具等购置费；安装工程费。可查有关排水工程投资估算、概算指标确定。根据有关指标计算各项构筑物的工程造价见下表：序号12345678.专.整理.

名称总平面污水泵房平流沉砂池厌氧池曝气池污泥泵房污泥浓缩池贮泥池

投资概算1800万元800万元12.2万200000万万200000万元17.96万5.64112.8元

91011121314155.2.2第二部分用

脱水机房锅炉房综合楼及控制室办公及化验楼机修间变电所、配电间仓库合计

下载可编辑5.16200000103.2万元200000万元万万16.64200000万元482万元17.89万元13413.4万元第二部分费用包括建设单位管理费、征地拆迁费、工程监理费、供电费、设计费、招投标管理费等。根据有关资料统计，按第一部分费用计。13413.4万元5.2.3三部分费第三部分费用包括工程预备费、价格因素预备费、建设期贷款利息、铺底流动资金。工程预备费按第一部分费用的10%计，则：10%万元价格因素预备费按第一部分费用的5%计，则：670.67万贷款期利息按贷款、铺底流动资金按20%计，则：20%2682.68万元第三部分费用合计：13413.4+670.67+2682.68=4694.69万元工程总投资合计：项目总投资=第一部分费用+第二部分费用+第三部分费用13413.4+6706.7+4694.69=24814.79万元（1）动力费（通常即为电费）：E0.994QHd/nK1=

z式中Q―设计供水量，200000立方米每天。H―工作全扬程，15m。D―电费单价，0.6元/度。n―水泵和电机效率，一般取75%。.专.整理.

下载可编辑K―日变化系数，取1。zE=0.994*200000*15*0.6/0.75=2385600=238.56（万元/年）1（2）药剂费：液氯单价1700元/吨E药剂费取每年62.05（万元/年）2（3）工资福利费：E=An3式中A―职工每人每年的平均工资福利费，取元n―劳动定员，取5人E=252（万元/年）3（4）折旧提成费：E=SP4式中S―工程总费用，24814.79万元P―综合折旧提成率，一般取5%E=SP=1240.74（万元/年）4（5）检修维护费：E=S*1%=248.15（万元/年）5（6）其它费用：E=(E+E+E+E+E)*6%=122.49（万元/年）612345因此，年经营费用为：ΣE=E+E+E+E+E+E=2163.99（万元/年）123456年处理水量为：ΣQ=365Q=7300万m

3单位制水成本为：T=ΣE/ΣQ=0.296（元/m3）.专.整理.

下载可编辑6污水处理厂总体布6.1.1水处理厂面布置原则1、处理单元构筑物的平面布置处理构筑物事务水处理厂的主体建筑物，在作平面布置时，应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区平面的位置，对此，应考虑：(1)功能分区明确，管理区、污水处理区及污泥处理区相对独立。(2)构筑物布置力求紧凑，以减少占地面积，并便于管理。(3)考虑近、远期结合，便于分期建设，并使近期工程相对集中。(4)各处理构筑物顺流程布置，避免管线迂回。(5)变配电间布置在既靠近污水厂进线，又靠近用电负荷大的构筑物处，以节省能耗。(6)建筑物尽可能布置为南北朝向。(7)厂区绿化面积不小于30％，总平面布置满足消防要求。(8)交通顺畅，使施工、管理方便。厂区平面布置除遵循上述原则外，还应根据城市主导风向，进水方向、排水方向，工艺流程特点及厂区地形、地质条件等因素进行布置，既要考虑流程合理，管理方便，经济实用，还要考虑建筑造型，厂区绿化及与周围环境相协调等因素。2、管、渠的平面布置厂区主要管道有污水管道、污泥管道、超越管道、雨水管道、厂区给水管、厂区污水管及电缆管线等，设计如下：(1)污水管道污水管道为各污水处理构筑物连接管线及厂区污水管道，管道的布置原则是线路短，埋深合理厂区污水管道主要是排除厂区生活污水生产污水清洗污水构筑物数量大，厂区污水经污水管收集后接入厂区进水泵房，与进厂污水一并处理。(2)污泥管道污泥管道主要为氧化沟出泥管，污泥泵房出泥管以及脱水机房污泥管。管道设计时考虑污泥含水率相对较低的特点，选择适当的管径及设计坡度以免淤积。(3)事故排放管在泵房格栅前调置事故排放管，一旦格栅或水泵发生故障以及需检修时，关闭格栅前后闸门，进厂污水可通过事故排放管溢流临时排入渭河。.专.整理.

下载可编辑(4)超越管主要在进水泵房溢流井设事故超越（直接排放便在进水泵房发生事故时污水能全部构筑物(5)雨水管道为避免产生积水，影响生产，在厂区设雨水排放管，厂区雨水直接排入某河。(6)厂区给水管厂给水由城市给水管直接接入，给水管道的布置主要考虑各处生活饮用和消防用水。污水厂的理构筑物的冲洗，辅助建筑物的用水绿化等用深度处理出水。(7)电缆管线厂电缆管线主要采用电缆沟形式敷设，局部辅以穿管埋地方式敷设。3.厂区道路，围墙设计为便于交通运输和设备的安装维护厂区主要道路宽为8米和6米次要道路为～4，道路转弯半径一般均在以上。道路布置成网格状的交通网络。每个建、构筑物周边均设有道路。路面采用混凝土结构。污水处理厂围墙：采用花池围墙，以增加美观，围墙高。4、辅助建筑物污水处理厂的辅助建筑物有：泵房、办公室、综合楼、水质分析化验室、变电所、维修间、仓库、食堂等。他们是污水处理厂不可缺少的组成部分。其建筑面积大小应按具体情况与条件而定。有可能时，可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理技术。辅助构筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。在污水处理厂应合理的修筑道路，方便运输，广为植树绿化美化厂区，改善卫生条件，改变人们对污水处理厂“不卫生”的传统看法。按规定，污水处理厂厂区的绿化面积不得少于30%。5、本设计污水处理厂的平面布置根据污水处理厂平面布置的原则，本设计污水处理厂的平面布置采用分区的方法，共分四区：厂前区、污水处理水区、污泥处理区和中水处理区。(1)厂前区布置设计力争创造一个舒适安全便利的条件以利于工作人员的活动。设有综合楼、车库、维修车间、食堂、浴室及传达室等。建筑物前留有适当空地可作绿化用。综合楼前设喷泉一座，以美化环境，喷泉用水为循环水。大门左右靠墙两侧设花坛。1)区布置：设计采用“一”型布置，其优点是布置紧凑、分布协调、条块分明。同时对辅助构筑物的布置较为有利。2)区布置：考虑到空气污染，将泥区布置在夏季主导风向的下风向，同时，远离人员集中地区。脱水机房接近厂区后门，便于污泥外运。6.1.2污水处理的平面布置在厂区平面布置及高程布置时，主要根据各构筑物的功能和流程的要求，结合厂址地形、地质条件、进出水方向的可能来进行布置。在平面布置中根据进水方向，在进厂污水.专.整理.

下载可编辑管道旁（处理厂东南角）就近设污水进水泵房，而根据排放水体方向及考虑夏季主导风向将污水处理构筑物依其流程由被向北布置,形成处理厂生产,为辅助生产构筑物的维修间设在进水泵房东,机修间位于处理厂中,靠近鼓风机,中心办公楼则位于进厂大门的西侧,设化验楼,会议楼,厂区绿化用地较多可改善厂卫生条件。在高程布置上，处理构筑物标高仅按处理后污水能自然排出为前提，使进厂污水泵房扬程最小，节省经常运行费用。6.2.1水处理厂程布置法(1)选择两条距离较低，水头损失最大的流程进行水力计算。(2)以污水接纳的水体的最高水位为起点逆污水处理流程向上计算。(3)在作高程布置时，还应注意污水流程与污泥流程积极配合。污水处理厂污水处理流程高程布置的主要任务是：确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部位的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动，保证污水处理厂的正常运行。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以重力流考虑为宜(污泥流动不在此例)。为此，必须精确的计算污水流动中的水头损失，水头损失包括：(1)污水流经各处理构筑物的水头损失在作初步设计时可按下表所列数据估算但应当认识到，污水流经处理构筑物的水头损失，主要产生在进口和出口和需要的跌水(在出口处)，而流经构筑物本身的水头损失则很小。(2)污水流经连接前后两处构筑物管渠(包括配水设备的水头损失包括沿程与局部水头损失。(3)污水流经量水设备的水头损失。在对污水处理污水处理流程的高程布置时，应考虑下列事项：(1)选择一条距离最长，水头损失损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证在任何情况下，处理系统都能够运行正常。(2)计算水头损失时一般应以期最大流量或泵的最大出水量)作为构物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。(3)设置终点泵站的污水处理厂水力计算常以接纳处理后污水水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节也能自流排出，而泵需要的扬程则较小，运行费用也较低。但同时考虑到构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大和增加施工上的困难。(4)在作高程布置时还应注意污水流程与污泥流程的配合尽量减少抽升的污泥量在决定污泥干化场、污泥浓缩池，消化池等构筑物高程时，应注意它们的污泥水能自动排入污水入流干管或其它构筑物的可能。6.2.2污水处理高程计本设计处理后的污水排入河流后，河流水面水位接近厂区高程，故以河流水面水位作为起点，逆流向上推算各水面高程：.专.整理.

下载可编辑1.污水流经各处理构筑物的水头损失。在作初步设计时可按下表所列数据估算。但应当认识到，污水流经处理构筑物的水头损失，主要产生在进口和出口和需要的跌水(多在出口处)，而流经构筑物本身的水头损失则很小。构筑物名称格栅沉砂池沉淀池：平流沉淀池：竖流沉淀池:辐流

水头损失(cm)10～2510～2520～4040～5050～60

构筑物名称双层沉淀池曝气池污水潜流入池污水跌水入池

水头损失(cm)10～2025～5050～1502.各处理构筑物间连接管渠的水力计算表：管渠设计参数管渠名称

设计流（L/s）

尺寸D(mm)或B×H

水深H(mm)

i

流速v(m/s)

长度L(m)出厂管

2266160011250.001

1.2

500出厂管至接触池二沉池出水管配水井到二沉池二沉池到配水井曝气池到配水井沉砂池到配水.专.整理.

2266160011250.0011.21092612007500.00141.2292612007500.00141.230926160011250.0011.23292610005600.00121.2197.7753160011250.0011.212

井泵房到沉砂池

下载可编辑231590011250.0011.26（1）污水处理部分高程计算：河面最高水位：4.1m出水厂管沿程损失：0.001×150=0.15m接触池下游水位：4.25m接触池出水口损失：0.2m自由跌水：0.3m接触池上游水位：4.75m二次沉淀池出水口损失：0.20m配水井至接触池沿程损失：0.001×135=0.135m自由跌落：0.6m二次沉淀池集水槽堰上水头：0.30m合计：1.m二沉池池水位：5.785m配水井到二沉池沿程损失:29.1×0.002=0.0582m跌水位：0.1m合计：0.1582m配水井水位：5.9432m曝气池集水槽堰上水头：0.30m曝气池进水口损失：0.20m曝气池至配水井沿程损失损失：197.7×0.0012=0.237m曝气池跌水位：0.40m配水井出水损失：0.20m配水井进口损失：0.15m合计：0.987m曝气池水位：6.9302m配水井到曝气池沿程损失：0.6-0.4=0.2m跌水位：0.1m沉砂池配水井到配水井沿程损失：0.6-0.4=0.2m跌水位：0.1m沉砂池跌水位：0.2m合计：0.8m沉砂池水位：7.7302m配水井沿程损失：0.6-0.4=0.2m配水井跌水位：0.1m总水头损失：3.6302m.专.整理.

下载可编辑（2）污泥处理部分高程计算污泥流程为压力流：储泥池泥位：5.1m重力浓缩池到污泥投配井水头损失：自由水头1.5m，则管道中心标高为：2.49

28

2.525.10-(2.52+1.5)=1.08m场地面标高为4.8m,则有，重力浓缩池标高：4.80+3.00=7.80m储泥井标高：4.80+0.30=5.10m脱水机房标高：4.80+3.20=8.00m.专.整理.

下载可编辑[1][2][3][4][5][6][7][8][9][10][11][12][13][14][15]

参考文献室外排水设计规（GBJ14-87）《给水排水设计手册》第1、5、8、9、11册自杰主编.排水工程（下册）.第四版：中国建筑工业，崔玉川主编.城市污水厂处理设施设计计算北京：化学工业，金兆丰余志荣主编.污水处理组合工艺及工程实例北京：化学工业，城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准（）地表水环境质量标准（GHZB1-1999）《建筑给水排水设计手册排水设计手册》建筑部建标《全国市政工程投资估算指标第四册排水工程HGZ47-104-2007》蒋白懿主编.给水排水管道设计计算与安装化学工业，2005亚峰主编.给谁排水工程专业毕业设计指南化学工业，2003金兆丰主编.污水处理组合工艺及工程实例化学工业高艳玲主编.污水生物处理新技术.中国材料工业立平主编.污水处理新工艺与设计计算实例科学.专.整理.

下载可编辑翻译摘自《TheCompetitionbetweenPolyphosphate-AccumulatingOrganismsandGlycogen-AccumulatingOrganisms:TemperatureEffectsand,byCarlosManuelborninToluca,Mexico.1.4.identificationofPAOandGAOPhosphorus(P)isakeythatstimulatesgrowthofotherphotosyntheticsuchastoxicalgae),andmustbewastewatertoTheriskofadverseeffectstotheplantandanimalcommunitiesinwaterwaysdeclinesasPconcentrationsapproachbackgroundlevels.Aroundtheworld,agrowingawarenessoftheneedtocontrolPemissions,whichisreflectedinincreasinglystringentregulations,hasmadePremovalmorewidelyemployedinwastewatertreatment.Enhancedbiologicalphosphorusremoval(EBPR)promotestheremovalofPwastewaterthechemicalprecipitants.canbeachievedthroughtheactivatedsludgeprocessbyrecirculatingsludgethroughanaerobicandaerobicconditions.Usually,biologicalnutrientremoval(BNR)referstothecombinationofbiologicalnitrogenremovalandtheEBPRprocess.ThegroupofmicroorganismsthatarelargelyresponsibleforPremovalareknownasthepolyphosphateaccumulatingorganismsTheseorganismsareabletostorephosphateasintracellularpolyphosphate,leadingtoPremovalfromthebulkliquidphaseviaPAOremovalinthewasteactivatedsludge.UnlikemostotherPAOsupcarbonsourcessuchfatty(VFAs)underanaerobicconditions,andstorethemintracellularlyascarbonpolymers,namelypoly-β(PHAs).Theenergyforthesebiotransformationsismainlygeneratedbythecleavageofpolyphosphateandreleaseofphosphatefromthecell.ReducingpowerisalsorequiredforPHA.专.整理.

下载可编辑formation,which