江苏一层大厅高支模施工方案

高支模施工方案一、编制依据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（2002年版）《钢管脚手架扣件》（GB15831）《建筑工程施工强制性条文实施指南》（第二版）《建筑施工脚手架实用手册》《建筑施工手册》（第四版）二、工程概况梁、板模板支撑体系中，支撑高度＞8.0m或上部线荷载＞10.0KN/m者，称为“高大支模体系”。本工程地下室顶板标高为-1.00m，一层局部9-12/B-E轴、13-17/B-C轴顶板标高为17.15m，形成一个空间大厅。该区域X向框架梁截面尺寸为600×1500、600×1300、600×900、400×900、400×750等，其中最大截面梁为600×1500，X向排架搭设统一按此梁的间距搭设。Y向梁截面尺寸为600×900、450×750、400×750、250×700、250×650等。其中最大梁为600×900，Y向梁排架搭设统一按此梁间距搭设。+17.15m板厚为130。该区段支模高度为18.03m，属于高支模。为确保本工程的施工质量和施工安全，特编制本方案，用于指导现场高支模施工。现场施工时应严格按照本方案进行。现场高支模脚手架搭设、模板支设施工前，须经专家论证通过后方可进行高支模的施工。三、高支架模板搭设方案3.1材料准备及要求主要材料：扣件钢管、Φ48×3.0mm钢管、对接、直角、旋转扣件、50mm厚木跳板、竹笆、40mm×90mm木方、密目网及大眼网等。（1）钢管的要求：要求保证钢管的壁厚，钢管端头切口平齐、无弯曲、变形、锈蚀、裂缝等现象。（2）木跳板、木方的要求：木跳板厚度为50mm，宽度≥200mm，长度为4000mm，要求木跳板厚度一致，宽度满足要求，木跳板和木方无断裂、翘曲、虫眼、腐烂等现象。（3）扣件的要求：要求具有出厂合格证与产品质量证明，质量必须符合要求，扣件的外壳不得有裂纹、气泡，螺栓杆不得有断丝、滑丝现象，强度必须满足承载力的要求。（4）密目网、大眼网的要求：安全网符合要求，不得有撕裂的现象，并经质量、物资和技术部门验收后方可使用。3.2施工流程放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高→脚手架支撑搭设→架设梁底主次背楞→梁底模板及侧模板安装→架设板底主次背楞→楼板模板安装→梁、板钢筋铺设、绑扎→梁、板混凝土浇筑→混凝土养护→拆除梁、板模板并进行清理→拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管脚手架。3.3脚手架支撑搭设本工程高支模支撑体系选用扣件式钢管脚手架（Φ48×3.0mm钢管）进行搭设，扣件式脚手架的立杆间距：600×1500梁底立杆横距（沿梁跨度方向）为1.2m,立杆纵距0.6m，中间加设两道承重立杆。步距1.5m。为确保架体安全施工，其余X向梁板架体立杆沿600×1500大梁长度方向均统一调整横距为0.6M,Y向立杆间距统一为0.8M.为确保柱边水平杆能够拉通，离柱边200均设立杆，根据梁截面尺寸梁下另加1~2道承重立杆。（1）应先放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。（2）脚手架搭设之前，应在立杆下通长垫50mm厚木跳板，木跳板宽度≥200mm。（3）搭设之前应对钢管、扣件、脚手板等架体材料进行挑选，不符合要求的材料严禁用于高支模脚手架支撑体系。（4）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底部向上不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（5）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：相邻两根纵向水平杆的接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头的中心距最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（6）纵横向水平杆件均布置在立杆的内侧以确保架子的整体稳定，减小偏心受压。（7）扣件安装时必须拧紧，拧紧力矩应不小于40N·m，且不应大于65N·m，用力矩扳手检测。（8）脚手架四周和中间每隔4排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。脚手架两端和中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。纵向剪刀撑与地面的夹角必须保证在45º～60º之间。（9）要求剪刀撑的接头采用搭接接头，每个接头的搭接长度不得少于1m，每个搭接长度的扣件不得少于3个。（10）要求剪刀撑与每根立杆的交接点必须用扣件扣紧，要求每个扣件的中心线距立杆主节点的距离不得大于150mm。（11）操作层的脚手板必须铺满，且铺设平整，并用铁丝与水平杆绑扎牢固，不得有松动及未绑扎的现象。操作层脚手板的下方还应满铺一道大眼网，操作层下每6m还应设置一道大眼网。脚手板的铺设采用对接平铺，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板的探头距离控制在150～200mm内，严禁跳板端头超出150mm未固定的探头板。（12）操作层必须设置两道钢管护身拦杆，护身栏高度分别为0.6m，1.2m，护身栏搭设时，栏杆必须设置在立杆的内侧，并且要用密目安全网进行封闭。（13）操作层必须设置挡脚板，高度≥200mm，采用木跳板固定于立杆的内侧，绑扎进行固定，绑扎必须结实牢固。（14）进、出口处必须设置好安全通道，防止高空坠落等意外事故的发生。（15）支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。3.4顶板、梁模板安装3.4.1梁模板安装（1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核。（2）搭设梁底主、次背楞，间距符合应模板设计要求。（3）拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底模板经过验收无误后，用钢管扣件将其固定好。（4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，将两侧模板与底模用脚手管和扣件固定好，底模、侧模接缝用胶带封严。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定。（5）复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。（6）安装后校正梁中线标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。3.4.2顶板模板安装（1）脚手架按照模板设计要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。（2）按照模板设计的要求支搭板下的主、次背楞，其间距必须符合模板设计的要求。（3）铺设模板时必须保证模板拼缝的严密，且所有板接缝处用胶带封严。（4）模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。（5）将模板内杂物清理干净，检查合格后办预检。3.4.3模板支设注意事项（1）主、次背楞安装时要严格控制其位置的水平、标高的准确。（2）楼板面板拼接处应尽量设置通长木方，防止在此处露浆。（3）梁侧模用40mm×90mm木方与板底模板钉牢，并加密封条，防止梁侧模漏浆损坏。四、安全技术措施及施工注意事项4.1脚手架安全（1）搭拆人员必须是经过专门培训和入场安全教育，且具有二年以上施工作业经验、技术熟练并经考试合格后，方可持证上岗。（2）施工前，应对钢管、扣件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）剪刀撑的安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。（4）脚手架搭设完毕、模板支撑施工完成后须经业主、监理、总包验收合格，并经专家论证后方可进行混凝土的施工。（5）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑等不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。（6）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（7）拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（8）五级及五级以上的大风、雨雪天气禁止进行脚手架的搭拆施工。（9）拆除脚手架时，必须在周围设置警戒标志、警戒线，派专人负责监督与看护，禁止非作业人员进入作业区域，防止落物砸伤出现安全事故。（10）满堂脚手架底部一个步距高的范围内应挂密目网封闭，防止上部施工作业时有人员进入。4.2预防坍塌的安全措施（1）模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（2）楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。（3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。4.3高空作业安全（1）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系应按照设计间距布置，施工荷载应均匀堆置。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。作业人员应配戴合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，并按规定正确使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的使用须高挂低用，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏底部设置挡脚板，护栏高度不低于1.2m，护栏周围应设置一层密目安全网。（7）高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上下，应从马道或施工便梯进入工作面。（8）高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入高支模下方，并由安全员在现场监护。4.4监测措施梁、板高支模在搭设和钢筋绑扎、砼浇捣施工过程中，必须随时进行监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水、塌陷，立杆是否符合要求。（3）连接扣件、扣件是否松动。（4）架体的垂直度，是否不均匀的沉降。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受五级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇注砼，浇注砼的过程中，由安全员、施工员对架体检查，随时观测架体是否变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差（mm）检查工具1钢管端部弯曲L≤1.5m≤5钢板尺2立杆钢管弯曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20钢板尺3水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30钢板尺4立杆垂直度（全高）绝对偏差≤100mm吊线和卷尺5立杆高度H内相对值≤H/400钢板尺5、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。6、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。五、模板计算书本方案主要依据国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001），以及有关主管部门的要求编写，参考书籍有《建筑施工手册》、《建筑施工脚手架实用手册》等。钢管按Φ48×2.80验算，截面积A=397mm2，惯性矩I==10.19×104mm4，截面抵抗矩W==4250mm3，回转半径i==16.02mm，弹性模量E=2.06×105N/mm2,40×90木方：A=3600mm2，I=243×104mm4，W=5.4×104mm3。模板采用15厚胶合板模板，弹性模量E=6000N/mm2（一）梁（600×1500）模板计算梁支撑立杆的横向间距（跨度方向）为600，立杆的纵向间距为1200，梁底再增加2道承重立杆。梁下小横楞间距为300mm。立杆的步距为1500。荷载计算：模板自重（0.5KN/m2×0.6+0.75KN/m2×1.5×2）0.3/0.6=1.275KN/m钢筋砼自重25.5KN/m3×1.5×0.3=11.475KN/m梁两侧楼板模板0.5KN/m2×0.6×0.3/0.6=0.15KN/m梁两侧楼板砼25KN/m3×0.13×0.6×0.3/0.6=0.975KN/m恒载标准值共13.875KN/m施工人员及设备1.5KN/m2×0.3×1.2/0.6=0.9KN/m振捣砼荷载2KN/m2×0.3×1.2/0.6=1.2KN/m活载标准值共2.1KN/mq=13.875×1.2+2.1×1.4=19.59KN/m1、梁底模板计算1)底模板验算eq\o\ac(○,1)抗弯强度验算按三跨连续梁计算，本计算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：(满足要求)eq\o\ac(○,2)挠度验算(满足要求)eq\o\ac(○,3)经计算得到从左至右各支座力分别为：NA=1.57KNNB=4.31KNNC=4.31KNNd=1.57KN2、梁底方木验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=4.31/0.3=14.37kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.37×0.32=0.129kN.m最大剪力Q=0.60×0.3×14.37=2.59kN最大支座力N=1.1×0.3×14.37=4.74kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4×9×9/6=54cmI=4×9×9×9/12=243cmeq\o\ac(○,1)方木强度计算截面应力=0.129×106/54000=2.39N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!eq\o\ac(○,2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2590/（2×40.00×90.00）=1.08N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!eq\o\ac(○,3)方木挠度计算最大变形v=0.677×14.37×3004/（100×9500×）=0.0方木的最大挠度小于400/250=1.6mm,满足要求3、梁底小横楞验算经过计算得到:跨中最大弯矩Mmax=0.201kN.m跨中最大变形最大支座力Nmax=6.06kN横愣钢管截面应力=0.23×106/4491=51.21N/mm2<205N/mm2(符合要求)横愣钢管最大挠度小于400/150或10mm，满足要求。4．梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图经过连续梁的计算得到：最大弯矩最大变形最大支座力Qmax=13.03kN截面应力=0.64×106/4491=142.51N/mm2<205N/mm2（符合要求）支撑钢管的最大挠度小于600/150或10mm,满足要求!5、600×1500大梁与600×900次梁节点处受力计算考虑600×1500大梁与600×900次梁节点处，600×900次梁局部荷载将传递给600×1500大梁排架，对该部位受力进行分析。荷载计算：应增加600宽600×900大梁的自重及模板自重荷载：模板自重（0.5KN/m2×0.6+0.75KN/m2×0.9×2）0.6/0.6=1.65KN/m钢筋砼自重25.5KN/m3×0.9×0.6×0.6/0.6=13.77KN/m恒载标准值共15.42KN/mq=19.59+15.42×1.2=38.09KN/m经连续梁计算，各支座反力为：NA=3.05KN；NB=8.38KN；NC=8.38KN；Nd=3.05KN2）梁底小横楞验算经过计算得到:跨中最大弯矩Mmax=0.389kN.m最大支座力Nmax=11.76kN横愣钢管截面应力=0.45×106/4491=100.2N/mm2<205N/mm2(符合要求)3）梁底支撑纵向钢管计算由于该部位支座反力为11.76KN，纵向支撑钢管如仍按原方案搭设，该部位纵向大横杆明显强度不够。因此，在该部位采取梁底增加立杆，即在纵横杆交界处均增设立杆并与排架形成井字形。6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.03KN，单扣件抗滑承载力的设计计算不能满足要求!因此，采用双扣件。并且按下图加设短钢管以分散中间支座反力。7、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=13.03kN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×17.25=3.08kNN=13.03+3.08=16.11KN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.59A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.5——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度（m）；eq\o\ac(○,1)如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）计算l0=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，按JGJ130-2001取值为1.155；u——计算长度系数，参照JGJ130-2001表5.3.3；u=1.7l0=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.95l0/i=295/1.59=185.5查表∮得0.208立杆的稳定性计算<[f],满足要求!eq\o\ac(○,2)由公式（2）计算l0=（h+2a）（2）a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30ml0=（h+2a）=1.5+0.6=2.1l0/i=210/1.59=132查表∮得0.386立杆的稳定性计算<[f],满足要求!由于本工程梁最外排立杆均伸至板底支承现浇板荷载，因此本工程不存在a。eq\o\ac(○,3)如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l0=k1k2（h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.02；l0=k1k2（h+2a）=1.155×1.02×（1.5+2×0.3）=2.47l0/i=247/1.59=155查表∮得0.291立杆的稳定性计算<[f],满足要求!8、侧模计算荷载计算强度验算应考虑新浇砼的侧压力和倾倒砼时产生的荷载：挠度验算只考虑新浇砼的侧压力。新浇砼的侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γ其中γ—砼的重力密度,取24.00Kn/m3t—新浇砼的初凝时间,为0时,(表示无资料)取200/(T+15),取5h,T—砼的入模温度,取25.00V—砼的浇筑速度,取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处到新浇砼顶面总高度,取1.5mβ1—外加剂影响修正系数,取1.2β2——砼塌落度影响修正系数,120mm取1.15.根据公式计算的新浇筑砼侧压力标准值F1=0.22×24×5×1.2×1.15×2.51/2=57.6KN/m2实际计算中采用新浇筑砼侧压力标准值F2=24×1.5=36KN/m2取F=F2=36KN/m2倾倒砼时模板产生水平荷载6.0KN/m2由两项荷载组合得模板承受的水平荷载值q=1.2×36+1.4×6=51.6KN/m2(用于验算模板及其支撑的强度)梁侧模板计算600×1500大梁设H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）300mm梁模板使用的方木截面40×90mm，梁模板截面侧面方木距离200mm梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下eq\o\ac(○,1)强度计算：强度计算公式要求：=M/W<[f]其中——梁侧模板的强度计算值（N/mm2）；M——计算的最大弯矩（kN.m）；q——作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm）；q=（1.2×36+1.4×6）×1.5=77.4N/mm最大弯矩计算公式如下：M=0.10×77.4×0.22=0.31kN.m=0.31×106/56250=5.51N/mm2梁侧模面板计算强度<15N/mm2，满足要求！eq\o\ac(○,2)抗剪计算：最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.2×77.4=9.29kN截面抗剪强度计算值T=3×9290/（2×1500×15）=0.62N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！eq\o\ac(○,3)挠度计算：最大挠度计算公式如下：其中q=36×1.5=54N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×54×2004/（100×6000×421875）=0.23梁侧模板的挠度计算值：v=0.23mm<[v]=200/250，满足要求2）穿梁螺栓设计选二根ф14穿梁螺栓，则拉力T=qs=51.6×0.3×1.5/2=11.61KN查表得净面积A=111.16mm2普通螺栓允许应力170N/mm2σ=T/A=11.61×103/111.16=104.44N/mm2<170N/mm2穿梁螺栓的承载力满足要求。9、立杆支承点承载力验算立杆轴向力最大为15.53KN，立杆地基为地下室160厚C30混凝土地坪。立杆柱脚加垫200×50通长垫木。满足要求。（二）次梁（600×900）模板计算用ф48×3钢管支撑，梁支撑立杆的横向间距（跨度方向）为800，立杆的纵向间距为1800，梁底再增加2道承重立杆。梁下小横楞间距为400mm荷载计算：模板自重（0.5KN/m2×0.6+0.75KN/m2×0.9×2）0.4/0.6=1.1KN/m钢筋砼自重25.5KN/m3×0.9×0.4=9.18KN/m梁两侧楼板模板0.5KN/m2×0.4×1.2/0.6=0.4KN/m梁两侧楼板砼25KN/m3×0.13×1.2×0.4/0.6=2.6KN/m恒载标准值共13.28KN/m施工人员及设备1.5KN/m2×0.4×1.8/0.6=1.8KN/m振捣砼荷载2KN/m2×0.4×1.8/0.6=2.4KN/m活载标准值共4.2KN/mq=13.28×1.2+4.2×1.4=21.82KN/m1、梁底模板计算1)底模板验算eq\o\ac(○,1)抗弯强度验算按三跨连续梁计算，本计算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：(满足要求)eq\o\ac(○,2)挠度验算(满足要求)eq\o\ac(○,3)经计算得到从左至右各支座力分别为：NA=1.75KN；NB=4.8KN；NC=4.8KN；Nd=1.75KN2、梁底方木验算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=4.8/0.4=12kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×12×0.42=0.192kN.m最大剪力Q=0.60×0.4×12=2.88kN最大支座力N=1.1×0.4×12=5.28kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4×9×9/6=54cmI=4×9×9×9/12=243cmeq\o\ac(○,1)方木强度计算截面应力=0.192×106/54000=3.56N/mm2方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!eq\o\ac(○,2)方木抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2880/（2×40.00×90.00）=1.2N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!eq\o\ac(○,3)方木挠度计算最大变形v=0.677×12×4004/（100×9500×）=0.0方木的最大挠度小于400/250=1.6mm,满足要求梁底小横楞验算经过计算得到:跨中最大弯矩Mmax=0.24kN.m跨中最大变形最大支座力Nmax=6.64kN横愣钢管截面应力=0.24×106/4491=53.44N/mm2<205N/mm2(符合要求)横愣钢管最大挠度小于400/150或10mm，满足要求。4．梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图经过连续梁的计算得到：最大弯矩最大变形最大支座力Qmax=14.28kN截面应力=0.93×106/4491=207N/mm2≈205N/mm2（符合要求）支撑钢管的最大挠度小于800/150或10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=14.28KN，单扣件抗滑承载力的设计计算不能满足要求!因此，采用双扣件。仍按600×1500大梁节点处理。6、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：大横杆的最大支座反力N1=14.28kN（已经包括组合系数1.4）脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×17.25=3.08kNN=13.03+3.08=17.36KN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.59A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=4.5——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度（m）；eq\o\ac(○,1)如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式（1）计算l0=k1uh（1）k1——计算长度附加系数，按JGJ130-2001取值为1.155；u——计算长度系数，参照JGJ130-2001表5.3.3；u=1.7l0=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.95l0/i=295/1.59=185.5查表∮得0.208立杆的稳定性计算<[f],满足要求!eq\o\ac(○,2)由公式（2）计算l0=（h+2a）（2）a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30ml0=（h+2a）=1.5+0.6=2.1l0/i=210/1.59=132查表∮得0.386立杆的稳定性计算<[f],满足要求!由于本工程梁最外排立杆均伸至板底支承现浇板荷载，因此本工程不存在a。eq\o\ac(○,3)如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算l0=k1k2（h+2a）（3）k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.02；l0=k1k2（h+2a）=1.155×1.02×（1.5+2×0.3）=2.47l0/i=247/1.59=155查表∮得0.291立杆的稳定性计算<[f],满足要求!7、穿梁螺栓设计选一根ф14穿梁螺栓，则拉力T=qs=34.32×0.4×0.9=12.36KN查表得净面积A=111.16mm2普通螺栓允许应力170N/mm2σ=T/A=12.36×103/111.16=111.19N/mm2<170N/mm2穿梁螺栓的承载力满足要求。8、立杆支承点承载力验算立杆轴向力最大为17.36KN，立杆地基为地下室160厚C30混凝土地坪。立杆柱脚加垫200×50通长垫木。满足要求。（三）、+17.15m顶板模板计算模板支架搭设高度为18.02米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。采用的钢管类型为Φ481、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。取1m板带宽计算。静荷载标准值25.00×0.13×1+0.50×1=3.75kN/m活荷载标准值施工人员及设备：2.5×1=2.5kN/m注：另外应以集中荷载2.5KN进行比较计算，取弯矩值大者采用。振捣荷载：2×1=2KN/m则q1=3.75×1.2+4.5×1.4=10.8KN/m或q2=3.75×1.2+2×1.4=7.3KN/mF=2.5×1.4=3.5KNM1=0.1q1l2=0.1×10.8×0.32=0.097M2=0.025q2l2+M2=0.025×7.3×0.32+0.175×3.5×0.3=0.239KN.m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.5×1.5/6=37.5cm3I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4eq\o\ac(○,1)强度计算：f=M/W<[f]其中f——面板的强度计算值（N/mm2）；M——面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的强度设计值，取15.00N/mm2；f=0.239×106/37500=6.37N/mm2面板的强度验算f<[f]，满足要求！eq\o\ac(○,2)抗剪计算：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.5×7.3×0.3+0.5×3.5=2.845kN截面抗剪强度计算值T=3×2845/（2×1000×15.00）=0.28N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求！eq\o\ac(○,3)挠度计算：v=0.677q1l4/100EI+1.14Fl3/100EI面板最大挠度计算值v=