地下结构高大模板支撑体系专项施工方案

【标准施工方案】地下结构高大模板支撑体系专项施工方案(标准施工方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

目录【标准施工方案】地下结构高大模板支撑体系专项施工方案(标准施工方案，可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）TOC\o”1—2”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc319416362"1. 编制依据 3HYPERLINK\l”_Toc319416363”2。 工程概况 43。1。 技术准备 5HYPERLINK\l”_Toc319416366”3。2。 机具准备 5HYPERLINK\l”_Toc319416367”3。3。 材料准备 5_Toc319416369"4。 施工部署 7HYPERLINK\l”_Toc319416370"5. 梁板支模方案 8HYPERLINK\l”_Toc319416371"5。1. 楼板模板施工 8HYPERLINK\l”_Toc319416372”5。2。 梁模板施工 85。3。 墙模板施工 10_Toc319416375”5.5. 高大模板支架搭设构造要求 15HYPERLINK\l”_Toc319416376”6. 材料质量标准 17HYPERLINK\l”_Toc319416377"7. 高大模板搭设施工验收 19_Toc319416379”9. 模板体系的拆除 21_Toc319416381"10。1。 施工安全保证措施 22HYPERLINK\l”_Toc319416382”10.2. 施工用电安全措施 2310。3. 高空作业安全措施 2311。 模板支撑体系坍塌应急救援措施 25HYPERLINK\l”_Toc319416387"12. 计算书 26_Toc319416389”12.2。 400厚楼板支撑架计算 34编制依据1、本工程设计施工图纸及设计变更、图纸会审记录等设计文件；2、本工程的施工组织设计；3、国家及现行的有关规范、规定及标准相关技术规范。（1)混凝土结构工程施工质量验收规范（GB54—2002）(2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2006）（3）《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2021]87号）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版）（5)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）（6）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）(7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2021)（8)《建筑施工手册》（第四版)（9）《建筑施工计算手册》江正荣著（10)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（11)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）（12）青岛市建筑工程管理局关于印发《建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》的通知(青建管质字〔2021〕53号文）工程概况本工程总占地面积7601.6㎡,总建筑面积130912。47㎡,其中地下建筑面积25876㎡，地上建筑面积105036.47㎡,裙房建筑平面尺寸127m×34。4m。工程地上包括2栋超高层建筑及一个6层商业裙房，A、B塔楼为住宅，1~5层为商业用房，6层为商业用房及游泳区。地下4层，为复式小型车停车库和设备用房,负四层大部为人防工程。本工程地下4层，结构层高负四层层高5.15m，负三层层高6.2m，负二层层高4.9m，负一层层高5.45m。板厚有250mm,300mm，400mm。负四层人防区顶板650厚GBF蜂巢芯楼盖。根据青建管质字〔2021〕53号文件，附件1中第二十三条、第二十四条规定，符合下列条件之一的模板支撑系统称为高大模板支撑系统：（一）高度超过8m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（二）跨度超过18m现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；(三）施工总荷载大于10kN／m2（板250mm厚)的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；（四）集中线荷载大于15kN／m(梁500mm宽×1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统;(五）滑模模板及其它特殊脚手架（搭设高度超过30m的构筑物脚手架）。高大模板支撑系统的安全方案必须经专家论证审查。按上述条款规定，本工程大于等于250mm厚的楼板模板支撑系统为高度模板支撑系统，需要单独编制专项施工方案，组织专家对专项方案进行论证。施工准备技术准备1、施工前，技术部牵头，组织相关人员熟悉施工图纸，及时解决施工图纸中的疑问，做到准确理解设计意图。2、建立三级交底制度，即技术负责人—-—施工管理人员施工班组长和操作工人，交底要根据分项工程特点进行，使交底具有可操作性.对进场人员进行综合入场教育.施工工长将技术、质量、安全、文明施工等要求向作业队伍进行分解交底。机具准备本工程结构施工阶段主要混凝土施工机械需用计划见下表:表3.1：机械设备需用表序号机械名称型号数量备注1塔吊JC70502台根据实际情况调整3压刨MB-1052台4圆盘锯MJ—1043台5电钻6-03mm15把6电锤—4套材料准备根据现场场地及施工进度情况,制定周密的材料进场计划，合理安排材料进场时间。所有材料进场后作好检验工作，根据有关规定进行抽样试验，保证各种原材料的质量，杜绝不合格的材料进入下道工序.表3.2：主要模板材料需用表序号名称规格数量备注钢管Φ48×2.752000t根据实际情况调整扣件-200000个可调支撑KTC—60019000个胶合板15mm厚35000m2木枋100×100、50×1001100m3注：此计划仅为估算，不得作为现场材料计划使用。劳动力准备表3。3：劳动力需用表序号工种地下室1木工（含架子工）2602普工503测量工3合计-313施工部署根据设计图纸，按后浇带划分为A、B、C三个区，三平行组织施工，每个区域进行分段流水施工。本架体方案所需周转架料按满配3层考虑。地下室部分内部墙柱先进行混凝土浇注，外墙和梁板一起浇注,外墙施工缝留于楼板上300mm处.具体分区见下图:施工平面分区图梁板支模方案楼板模板施工本方案层高按最不利情况6m考虑。根据工程特点和项目材料供应等情况，本工程楼板架体支模方案选择为：楼板底板均采用15mm厚胶合板（915×1830mm、1220×2440mm)；主龙骨为Φ48×2。75双钢管,次龙骨采用50×100mm木枋，间距200mm。当板厚为400mm时，立杆间距为900mm×900mm;当200mm≤板厚≤300mm时，立杆间距为1000mm×1000mm；当板厚≤200mm时，立杆间距为1100mm×1100mm。横杆步距1.5米,底部200mm高处设纵横向扫地杆。楼板模板先铺设主龙骨，间距同立杆间距。主龙骨上铺间距200mm的次龙骨。按配置方案将模板摆放好，模板拼缝要严密，用钉子把模板固定,楼板模板压在梁侧模上.模板立柱顶部应采用可调U型托直接支顶在底模的主梁上，不得将立柱顶端与做主梁的钢管用扣件连接；可调顶托丝杠伸出长度不应大于200mm。可调支托U型槽内放双钢管.底部200mm高处设双向扫地杆，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm.楼板模板支撑体系梁模板施工1、施工流程弹出梁轴线及水平线并复核→铺50厚木跳板→搭设脚手架→安装主楞→安装次楞→调整梁板下皮标高及起拱→铺底模→校正标高→设置侧模板→预检2、施工要点梁侧、梁底模板采用15mm厚胶合板,背枋采用50×100木枋，间距不大于200mm。梁高度不大于700mm梁侧模板采用钢管扣件三角斜撑，梁高度大于700mm加设φ14对拉螺杆，间距沿梁高方向不大于450mm，沿梁跨度方向不大于立杆间距的一半.梁板底模支撑采用扣件式钢管脚手架支撑.梁高小于700时模板安装大样梁高大于700或梁截面大于500×700时模板安装大样3、负一层顶高低差大梁由于负一层顶板标高不一致，在高低差交接处设计有500×2300、500×2450的大梁.此部分梁模板采用15厚胶合板，次龙骨采用50×100mm木枋间距不大于250mm,梁侧主龙骨采用2φ48普通钢管间距不大于500mm。在梁中加φ14对拉螺杆，第一道距梁底150mm,以上各道间距不大于450mm,梁长度方向螺杆间距不大于450mm。支撑采用钢管支撑架,梁底立杆顺梁长度方向间距不大于500mm，梁宽方向设置两根立杆，横杆步距、扫地杆设置同满堂架。立杆上端采用U托进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，U托顶口并排放置2φ48钢管，卡紧避免滑移。梁底支撑架与满堂架牢固连接。负二层满堂架拆除时，将与负一层大梁对应位置的梁下立杆及梁两侧的一排立杆保留不拆,待负一层梁达到拆模强度时再拆除。4、剪刀撑设置要求（1）模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每隔5-6根立杆或5-7m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。剪刀撑与水平面成45～60°。（2）当模板支架高度≤8m时,应在其底部扫地杆和顶部横杆设置水平剪刀撑。剪刀撑布置示意图墙模板施工1、施工流程墙体模板安装：安装前准备(模板拼装、测量放线）→一侧墙模吊装就位→插入穿墙螺栓→清扫墙内杂物→安装就位另侧墙模板→螺栓穿过另一侧墙模→调整模板位置→紧固穿墙螺栓→相邻模板就位紧固→设置支撑体系→预检2、支设要求（1)筏板基础（或楼板）混凝土浇注凝固后，在板面测放出轴线控制线、外墙、内墙定位线、检查控制线和门窗洞口位置线，以控制和检查支模质量。（2）墙体面板采用15mm厚胶合板，模板拼缝处粘贴密封条以防漏浆。模板竖向次龙骨为50×100mm木枋间距≤200mm，横向背楞为双Φ48钢管@450mm.对拉螺杆为Φ14，纵横间距@450mm，底部三道对拉螺杆应加设双螺帽。地下室墙模板支模示意图非人防内墙对拉螺杆外套Φ20PVC套管，混凝土浇注完后拆出螺杆，将套管用电锤钻出，清理干净后用微膨胀水泥砂浆灌实。人防外墙采用加设80×80×5钢板止水片的对拉螺杆；非人防外墙采用加设40×40×3钢板止水片的对拉螺杆；止水片钢板要满焊，严禁漏孔。对拉螺杆示意图人防墙螺杆割除后用聚合物砂浆封堵。不做防水外墙螺杆割除后,用1：1防水砂浆填平，分三种不同颜色聚氨酯涂刷,第一道为白色，第二道为红色，第三道为黑色,直径150mm。3、支设要点（1）支设前应根据各部位结构的具体情况，根据模板的模数大小事先进行竖向及水平方向的模板排版，严禁随意割据模板。（2)支模前,必须认真清理好底部的废碴和杂物,模板板面必须清理干净,认真涂刷脱模剂且不得沾污钢筋。（3）墙模板就位后，拼缝处采用胶带纸或粘贴密封胶条密封，防止浇筑墙体混凝土时漏浆.用斜撑配合满堂架支撑固定模板，用可调顶托调整模板垂直度，并复核模板上口宽度。(4)支设前模板底部板面应平整、模板底线水平。柱模板施工圆柱模板圆柱模采用圆形定型钢模,采用2片1/2圆柱模。场外订做,由专业厂家生产。连墙圆柱4~5/C~D轴间、11~12/B～C轴间连墙圆柱及弧形墙采用定型钢模板。直径1400连墙圆柱采用定型圆柱木模板。方柱模板1、工艺流程安装前准备→测量放线→吊装入位→调整模板位置→柱箍安装→斜撑固定→预检2、支设要求方柱模板采用15mm厚胶合板，50×100木枋间距200mm作竖向背楞，双10#槽钢抱箍，M16对拉螺栓固定.对拉螺栓长度为柱长加600mm。800mm方柱抱箍竖向间距为500mm,1200mm方柱抱箍竖向间距为400mm。柱模板支撑体系采用φ48钢管，柱侧面做两道斜撑.在斜撑钢管中部设横向钢管及反拉钢管一道，并做扫地杆一道。在楼（底）板上距柱边2m预埋钢筋地锚。方柱立面支模示意图方柱模板支设示意图、柱帽模板支设示意图，见下图：方柱平面支模示意图地下室柱帽模板剖面支设示意图3、支设要点（1）支设前模板底部板面应用砂浆找平，检查模板是否清理干净,预埋件是否安装到位.（2)将柱模吊装到柱边线处,用钢管脚手架固定。（3)用钢销将柱模锁紧,调整柱模的截面尺寸。旋转支腿上的调节丝杆，调整柱模的垂直度.（4）将柱模的支腿固定好，加斜向支撑。高大模板支架搭设构造要求1、立杆1）当投设楼面轴线时，应同弹出相关控制线，要满足满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一致的施工要求。2）顶托螺栓的伸出长度不大于200mm.3）钢管立杆必须对接,禁止搭接。4）支架立杆应竖直设置,2m高度的垂直允许偏差为15mm。2、扫地杆脚手架必须设置纵，横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。3、扣件各层各步接头必须采用对接扣件连接.对接搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3。4、剪刀撑剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5、水平杆沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆.6、其他1）所有梁支撑排架与楼板支撑排架连成满堂脚手架整体。2）禁止用木杆接长作立杆.材料质量标准1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700—88）的要求.2、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006—88)要求.3、木枋必须符合相关质量标准要求。4、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092)中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235—A级钢的规定。5、支架钢管采用Φ48×2。75钢管.针对本高支模区域钢管用料，经现场检查后必须满足2。75mm的壁厚才能使用。6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）新钢管的检查应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定,质量应符合本规范第3.1。1条的规定；③钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001)的规定；2）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：①表面锈蚀深度应符合规范规范(JGJ130—2001)的规定.锈蚀检查应每年一次.检查时,应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130—2001）规定.③钢管上严禁打孔.7、本脚手架应采用锻铸制作的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831)的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。①扣件的验收应符合下列规定:新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。②旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。③新、旧扣件均应进行防锈处理。8、本支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。9、木脚手板每块质量不宜大于30kg，其材料应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定，脚手板厚度不应小于50mm,两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。10、顶托应符合（JGJ166-2021）的规定：可调托撑钢板厚度不得小于5mm,可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm；钢管立柱顶部设U型支托与楞梁两侧间如有间隙,必须楔紧，其螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心.高大模板搭设施工验收1、高大模板支撑系统搭设前,应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2、高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。（1)对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检.（2)对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的,要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（3）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定,对梁底扣件应进行100％检查。3、高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括项目技术人员、项目安全、质量、施工人员,监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格,经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。混凝土浇筑方法施工中应注意如下方面:1、混凝土采用混凝土泵输送、塔吊辅助运送部分混凝土至浇筑点。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量（不超过200mm厚），禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生。2、梁、板要同时浇筑。3、浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑,梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证浇筑时间间隔不超过2小时，避免施工冷缝产生。混凝土浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，防止梁内浆体聚积,并派专人跟踪浇筑点位，确保每条梁的浇筑质量.4、钢筋密集的地方用直径Φ32的振动器捣固,在梁柱节点振动棒插入困难时，可用钢杆插捣，保证节点处钢筋密集区混凝土振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施.5、局部如因浇注混凝土时间停歇过长，为避免施工冷缝出现,可采用塔吊辅助吊运混凝土。6、混凝土浇筑后及时进行养护。模板体系的拆除非承重模板（柱、墙、梁侧模）其拆除时混凝土强度不低于1。2Mpa，承重底模板的拆除应按设计要求和施工规范规定进行.结构类型结构跨度（m）按设计强度的百分率（%)板≤2≥50＞2，≤8≥75梁承重结构≤8≥75＞8100悬臂板—100柱、梁、板模板的拆除按常规方法进行，但施工拆除中要注意如下几项：1、拆除顺序,应采取先装的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板,后拆承重模板;先拆侧模后拆底模、自上而下的顺序进行。2、拆除的支架、模板、木方要及时清理，螺栓与配件收集集中管理，支架、木方、模板要整理归堆使用。3、拆除人员要站在已拆除模板的空隙地再拆除近旁的模板,模板要用钩子钩下，不得猛撬猛敲，使模板大片整体落下。4、由于楼层较高,需利用支撑体系改作为拆模平台,先松开顶托螺杆,取出木方，拆除模板,再清运木方、模板，然后再拆支撑体系钢管。5、拆除时不得把模板、木方直接从高处往下掷，以防模板变形和伤人及砸坏其他物体，临边模板拆除时，临边面要封闭好。施工安全保证和环境保护措施施工安全保证措施1、为了使现场施工的作业人员都能做到人人了解工程施工的概况及施工方法，明确各自的施工要求和具体的施工任务，工地各项施工管理制度以及工程情况达到心中有数，尽量避免在施工过程中出现返工现象，因此，在进场进入施工作业之前，必须对木工、架工及钢筋工等专业工种施工人员进行图纸内容、施工标准、本高支模搭设方法以及安全文明施工方面的知识的交底，具体方法是:(1）由项目经理组织技术、质安、主办施工员、专业工种施工人员参加学习活动。（2）将高支模施工方案向工人讲解，使作业人员了解具体的施工方法、质量要求.未经培训的施工人员一律不准上岗。（3)培训完后要进行安全方面知识的考核，合格后才能上岗。2、模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料,底部要平整坚实。3、安装模板应按顺序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业.4、现场安装模板时,未用工具要装入工具袋，防止上层作业时工具掉下伤人。5、模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固，不得乱扔。6、安装楼面模板遇有预留洞口的地方，应做好临时封闭，以防误踏和落物伤人。7、安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板，应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。8、模板体系安装完毕后，须经检查验收符合要求,并办理交接手续后,方可进行下道工序作业。9、在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要立即停止，及时排除故障,加固处理并经现场安全员检查同意后方可继续作业.10、支撑系统搭设、拆除及模板安装、混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，必须有施工管理人员现场监护。11、拆除模板必须经施工负责人同意，方可进行拆除，操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。（1)拆除模板应用长撬棍，严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时，要特别注意防止整块模板掉下伤人.(2)拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽，防止模板、枋料落下伤人才.（3)拆模间歇时，要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好，防止突然掉落或倒塌.（4)模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。项目专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。施工用电安全措施1、工地的施工用电严格按照建设部JGJ46—2005《施工现场临时用电安全技术规范》。2、圆盘锯要有安全防护装置才准使用，未作业时要拉闸停机.使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》及《建筑机械使用安全技术规程》(JGJ33－2001）的规定.3、每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4、施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置,每次使用前，尤其是受潮淋雨后,都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用.结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5、一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0。5MΩ，Ⅰ类手持电动机具不少于2MΩ，Ⅱ类不少于7MΩ.用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。高空作业安全措施1、严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人.2、防“六个口”:楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、楼梯口。除“四害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害和倒塌，要做好安全防护措施.3、要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作。4、2m以上高处作业应有可靠立足点,必须系好安全带,扣好保险钩。5、模板拆除前应经拆模申请批准后方可作业，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6、作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。恶劣天气下的安全措施雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成,重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定,做到心中有数、责任分明,防患于未然.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业,吊钩应提升至顶部,大风雨过后要检查外排架体，钢井架和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。环境保护措施做好施工现场的清洁环保工作，废模板、木枋和废弃物及时回收处理.规范文明施工，模板、木枋、支架等按规定地方堆放整齐。施工中用过的废铁钉及拆除模板拔下的铁钉要收集存放在带盖的铁桶内并定期处理。施工中严禁从上向下倾倒废板材料或木屑，工地严禁燃烧废材木屑。模板支撑体系坍塌应急救援措施出现事故时,在现场的任何人员都必须立即向项目经理报告。报告的内容包括事故的地点、事故的程度、事故可能发展的趋势、伤亡的情况等，组织现场人员立即疏散、进行现场警戒、观察事故发展的动态并随时将现场的信息汇报给项目经理。事故发生后项目经理必须立即赶往现场组织、调动救援人力和物力展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力，事故情况由公司向上级行政主管部门报告.项目部成立事故应急救援领导小组。项目经理现场全程组织指挥事故救援工作；安全员现场指挥人员从事故现场疏散；生产经理做好现场工人的安抚工作；施工员现场组织抢救伤员；有救援任务的人员在现场待令进行有关救援工作。事故发生后，立即在事故现场外围设置安全警戒区,立即组织安全警戒区内所有人员撤离,并立即清点人数，以确认是否有人员被困在事故现场。事故发生时，处在作业面上的人员要由高处往低处撤离危险区，如果通道被切断,救援人员架设梯子供上面人员从梯子上撤离。困在模板支架内的人员要组织立即从支架的空档位迅速撤离。当模板支架为局部坍塌，坍塌面积不大时，在经确认入内进行加固处理施工无危险的情况下，施工员、安全员带领抢险小组对模板支撑系统进行加固，以防止模板的坍塌及险情进一步发展。对事故中的伤员，要迅速组织现场急救,随后就近送医院救治。报警中心110火警119急救中心120交通事故急救122本应急措施有关详细安排内容另见《安全应急救援预案》专题方案.计算书300厚楼板支撑架计算计算参数模板支架搭设高度为6。0m，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1。00m，立杆的步距h=1。50m。面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2,弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2.梁顶托采用双钢管48×2.7mm.模板自重0。30kN/m2，混凝土钢筋自重25。10kN/m3,施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取0。80。楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0。30+0.30）+1.40×2.50=12.896kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24。00×0。30+0.7×1。40×2.50=12.170kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×2.7。模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0。9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0。9×（25.100×0。300×1.000+0.300×1.000）=7。047kN/m考虑0。9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0。9×（2.000+2。500)×1。000=4。050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100.00×1。50×1.50/6=37。50cm3;I=100。00×1。50×1。50×1。50/12=28。13cm4；(1）抗弯强度计算f=M/W<［f]其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2);M——面板的最大弯距(N。mm）；W——面板的净截面抵抗矩；［f］—-面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m）;经计算得到M=0。100×(1。20×7。047+1.40×4.050）×0.200×0.200=0.057kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.057×1000×1000/37500=1.507N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f］，满足要求！（2)抗剪计算T=3Q/2bh〈[T]其中最大剪力Q=0。600×(1.20×7。047+1.4×4.050）×0.200=1。695kN截面抗剪强度计算值T=3×1695。0/（2×1000.000×15.000)=0。170N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2抗剪强度验算T〈[T]，满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI〈[v］=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×7.047×2004/（100×6000×281250)=0。045mm面板的最大挠度小于200。0/250，满足要求！(4）2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0。08ql2面板的计算宽度为900.000mm集中荷载P=2。5kN考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q=0.9×（25。100×0.300×0.900+0.300×0。900)=6。342kN/m面板的计算跨度l=200.000mm经计算得到M=0。200×0.9×1.40×2。5×0。200+0。080×1。20×6。342×0.200×0。200=0。150kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.150×1000×1000/37500=4。009N/mm2面板的抗弯强度验算f〈［f]，满足要求！模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1。荷载的计算(1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：q11=25.100×0。300×0.200=1。506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m）:q12=0。300×0。200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2=(2。500+2.000)×0。200=0。900kN/m考虑0.9的结构重要系数,静荷载q1=0。9×(1.20×1。506+1.20×0。060)=1。691kN/m考虑0。9的结构重要系数,活荷载q2=0。9×1。40×0。900=1.134kN/m计算单元内的木方集中力为(1.134+1。691）×1.000=2。825kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=2。825/1.000=2。825kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0。1×2。83×1.00×1.00=0.283kN。m最大剪力Q=0。6×1。000×2.825=1。695kN最大支座力N=1.1×1.000×2。825=3.108kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00×10.00×10.00/6=83。33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10。00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.283×106/83333。3=3。39N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<［T]截面抗剪强度计算值T=3×1695/（2×50×100)=0。509N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。409kN/m最大变形v=0。677×1.409×1000.04/(100×9000.00×4166666.8）=0。254mm木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求！（4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0。2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0。9,集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1。40×0。9×2。5×1。000+0.080×1。691×1。000×1。000=0。765kN。m抗弯计算强度f=0。765×106/83333.3=9.18N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.108kN均布荷载取托梁的自重q=0。075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN。m）托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm）经过计算得到最大弯矩M=1。499kN.m经过计算得到最大支座F=17。113kN经过计算得到最大变形V=1。249mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8。24cm3；截面惯性矩I=20.39cm4；（1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.499×106/1.05/8240。0=182.0N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！(2）顶托梁挠度计算最大变形v=1。249mm顶托梁的最大挠度小于1000。0/400，满足要求！扣件抗滑移的计算或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。模板支架荷载标准值（立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容:（1)脚手架的自重（kN）：NG1=0。126×6。000=0.756kN(2）模板的自重(kN）：NG2=0。300×1。000×1.000=0。300kN(3)钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3=25.100×0.300×1.000×1。000=7.530kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=7。727kN。2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0。9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0。9×(2.500+2.000）×1。000×1.000=4。050kN3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。20NG+1.40NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14。94kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm；A——立杆净截面面积，A=3.842cm2;W——立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。248cm3；［f]—-钢管立杆抗压强度设计值，［f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。20m；h-—最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1。500+2×0。200=1.900m；—-由长细比，为1900/16。0=119<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0。464;经计算得到=14943/(0.464×384)=83。9N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f］，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0。9×0.9×1。4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2）；Wk=0。300×1。200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1。00m；lb-—与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m;风荷载产生的弯矩Mw=0。9×0.9×1.4×0.086×1.000×1。500×1.500/10=0.022kN。m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×7。727+0.9×1。4×4。050+0.9×0.9×1.4×0。022/1。000=14.401kN经计算得到=14401/（0。464×384）+22000/4248=83。213N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f］，满足要求！400厚楼板支撑架计算计算参数：模板支架搭设高度为6。0m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0。90m，立杆的步距h=1。50m.面板厚度15mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2.木方50×100mm，间距200mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。梁顶托采用双钢管48×2。7mm。模板自重0.30kN/m2,混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4。50kN/m2。扣件计算折减系数取0.80.楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4。3。1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1。2×(25。10×0.40+0。30)+1.40×2。50=15。908kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1。35×24。00×0.40+0.7×1。40×2.50=15。410kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1。2，可变荷载分项系数取1。40采用的钢管类型为48×2.7。模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0。9×(25。100×0.400×0.900+0。300×0。900)=8.375kN/m考虑0。9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0。9×(2.000+2.500)×0。900=3.645kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=90.00×1。50×1.50/6=33.75cm3；I=90.00×1。50×1。50×1。50/12=25.31cm4；(1）抗弯强度计算f=M/W<[f］其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2）；M—-面板的最大弯距（N.mm）；W——面板的净截面抵抗矩；[f]—-面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2；M=0.100ql2其中q—-荷载设计值（kN/m）;经计算得到M=0.100×（1。20×8。375+1.40×3.645）×0。200×0.200=0.061kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0。061×1000×1000/33750=1。796N/mm2面板的抗弯强度验算f<［f］,满足要求！(2)抗剪计算]T=3Q/2bh<［T]其中最大剪力Q=0。600×(1。20×8。375+1。4×3。645）×0。200=1.818kN截面抗剪强度计算值T=3×1818。0/（2×900.000×15。000）=0。202N/mm2截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/mm2抗剪强度验算T〈[T］，满足要求!（3)挠度计算v=0.677ql4/100EI〈[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×8。375×2004/（100×6000×253125）=0.060mm面板的最大挠度小于200.0/250，满足要求!（4）2。5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0。2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为900。000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数,静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.400×0.900+0.300×0。900）=8。375kN/m面板的计算跨度l=200。000mm经计算得到M=0。200×0。9×1。40×2.5×0.200+0。080×1。20×8。375×0。200×0。200=0。158kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.158×1000×1000/33750=4。686N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f］，满足要求！模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1。荷载的计算（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25。100×0.400×0。200=2.008kN/m(2）模板的自重线荷载(kN/m）：q12=0.300×0.200=0.060kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m）：经计算得到，活荷载标准值q2=（2。500+2。000）×0。200=0。900kN/m考虑0.9的结构重要系数,静荷载q1=0.9×(1。20×2。008+1。20×0。060）=2。233kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0。9×1。40×0.900=1。134kN/m计算单元内的木方集中力为(1.134+2.233）×0.900=3.030kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3。031/0。900=3。367kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0。1×3.37×0。90×0。90=0。273kN.m最大剪力Q=0。6×0.900×3。367=1。818kN最大支座力N=1.1×0.900×3.367=3.334kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5。00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10。00×10.00×10。00/12=416.67cm4；（1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0。273×106/83333.3=3.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh〈［T]截面抗剪强度计算值T=3×1818/（2×50×100）=0。546N/mm2截面抗剪强度设计值［T]=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.861kN/m最大变形v=0。677×1.861×900.04/(100×9000。00×4166666。8）=0。220mm木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求!（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0。08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0。9×2。5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2。5×0。900+0.080×2.233×0。900×抗弯计算强度f=0。712×106/83333.3=8。54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算.集中荷载取木方的支座力P=3.334kN均布荷载取托梁的自重q=0.075kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN.m)托梁剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F=16.586kN经过计算得到最大变形V=1.007mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=8.24cm3;截面惯性矩I=20.39cm4；（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1。364×106/1。05/8240.0=165.5N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!（2）顶托梁挠度计算最大变形v=1.007mm顶托梁的最大挠度小于900。0/400，满足要求!扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算.模板支架荷载标准值(立杆轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重（kN）：NG1=0.119×6.000=0。711kN(2）模板的自重(kN):NG2=0。300×0。900×0。900=0.243kN（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3=25.100×0。400×0.900×0。900=8。132kN考虑0。9的结构重要系数,经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=8。178kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0。9×（2.500+2。000）×0。900×0。900=3。280kN3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。20NG+1。40NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.41kNi—-计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2;W-—立杆净截面模量（抵抗矩),W=4。248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f］=205。00N/mm2；a-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0。20m；h——最大步距,h=1.50m；l0——计算长度，取1。500+2×0。200=1。900m；——由长细比，为1900/16.0=119〈150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0。464;经计算得到=14406/(0.464×397）=78。054N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<［f］，满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0。9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；Wk=0。300×1.200×0。240=0。086kN/m2h-—立杆的步距,1。50m;la-—立杆迎风面的间距，0。90m;lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0。90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0。9×1。4×0.086×0。900×1.500×；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×8.178+0.9×1。4×3。280+0.9×0。9×1.4×0./0。900=13.972kN经计算得到=13972/(0。464×397)+20000/4248=80.372N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算〈[f],满足要求！一、编制依据及说明1、编制依据（1）地下车库施工图及施工现场实际情况。（2）本项目施工组织设计。（3）《建筑施工手册(第四版)》。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130—2001）》.（5）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80—91)（6）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99）(7)《钢管脚手架扣件》(GB15831—2006）（8)《混凝土模板用胶合板模板（GB/T17656-1999）》（9）《南京市建筑工程危险性较大工程专项施工方案编制及专家论证审查实施细则》的通知（宁建工字〔2007〕88号)。（10)南京市建筑工程局文件（宁建工字〔2007〕32号）2、编制说明本方案仅为地下车库厚大顶板、梁的模板支撑体系的专项施工方案，地下车库的墙体及框架柱模板设计另见《地下车库模板分项工程施工方案》。地下车库的墙体及顶板砼采用一次性浇筑成型的施工工艺，框架柱采用分两次浇筑成型:第一次浇筑至框架梁底，第二次浇筑到位，便于顶板竖向支撑立杆可与其固结牢固，以增加整体刚度.二、工程概况本工程的地下车库由A区、B区、C区组成，总建筑面积约为12124m2，其中A区为核六级常六级单建人防工程，建筑面积约为6782m2，B区、C区为普通地下车库，建筑面积约为5342m2。地下车库为框架结构：柱截面尺寸为600×600mm,柱网尺寸多为8100×8100mm、8100×6900mm、8100×6300mm;框架梁多为：600×520mm（暗梁）、500×1000mm、1050mm、1700mm；顶板为520mm厚、内制式BDF现浇空心板，BDF空心管直径为350mm。地下车库的底板面、顶板面标高依据A、B、C3个分区而不同，但室内结构净高均为3880mm,具体参见下附图：三、模板及支撑方案设计(一）顶板模板顶板模板设计分为柱帽区和非柱帽区：柱帽区的顶板厚度为800mm(520+280)、920mm（520+400）两种,非柱帽区的顶板厚度为520mm。柱帽区顶板模板设计（统一按920mm厚度计算）.1、顶板模板设计（1)模板选择顶板模板采用18mm厚木质胶合板,规格为1830×915mm，板材粘结剂为溶剂型。在进行受力验算时，取板厚为16mm。模板拼缝处选用50×100mm木方，背楞选用50×100mm木方，间距250mm。（2)支撑体系顶板模板支撑系统采用φ48×3.5钢管扣件式满堂脚手架，板下竖向钢管支撑纵横向间距600×600,扫地杆离地175，水平横杆步距自下而上为别为1500、1500、614。（3)柱帽区顶板模板支撑体系构造图（4)非柱帽区顶板模板支撑体系构造图

2、柱帽区顶板模板体系的结构设计验算规格1830×915×18mm.受力验算取单块板验算,按三跨连续梁计算，其计算简图如下所示:①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.915=330N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0。915×（0。52×0.55+0.4)=18831N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31。2×1500×0。915×0.52=856N/m4BDF管自重250N/m1。2×250×3=750N/m5施工人员及设备2500N/m21。4×2500×0。915=3203N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.915=2562N/m荷载组合26.54N/mm面板截面抵抗矩W=1/6×bh2=（1/6)×915×162=3.90×104mm3面板弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=（1/12）×915mm×(16mm）3=3.12×105mm4面板容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0.08×ql2=0。08×26。54×2502=13.3×104N·mmMmax/w=13。3×104/3.90×104=3。40N/mm2〈fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0。677×ql4/100EI=0.632×26.54N/mm×（250mm)4/100×5850N/mm2×3。12×105mm4=0.36mm〈250/250=1mm。满足要求。（2）背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为600mm.按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0.25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.25×(0。52×0.55+0.4）=5145N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31。2×1500×0.25×0。52=234N/m4BDF管自重250N/m1。2×250×1=300N/m5施工人员及设备2500N/m21.4×2500×0.25=875N/m6振捣时产生的荷载2000/m21。4×2000×0.25=700N/m荷载组合7。344N/mm木方为50×100,按45×95mm计。木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2=(1/6)×95×452=3。21×104mm3木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=（1/12)×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0。08×ql2=0。08×7。344×6002=2.12×105N·mmMmax/w=2.12×105/3.21×104=6。59N/mm2〈fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0。677×ql4/100EI=0.677×7.344N/mm×（600mm)4/100×5850N/mm2×0.72×106mm4=1.5mm<600/250=2.4mm。满足要求。(3）水平横杆受力验算水平横杆为φ48×3。5钢管，间距为600mm，跨度为600mm。按三跨连续梁计算,其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0。60=216N/m2新浇筑砼自重25000N/m31。2×25000×0。60×（0。52×0。55+0。4）=12348N/m空心率为45％3钢筋自重1500N/m31。2×1500×0.60×0。52=562N/m4BDF管自重250N/m1.2×250×1=300N/m5钢管自重38.4N/m1.2×37.63=46。08N/m6施工人员及设备2500N/m21。4×2500×0。60=2100N/m7振捣时产生的荷载2000/m21。4×2000×0.60=1680N/m荷载组合17。25N/mm水平横杆为ø48×3。5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3，I＝107800mm4,E＝2.06×105N/mm2,f＝205N/mm2。②强度验算Mmax=0。08×ql2=0。08×17.25×6002=4.97×105N·mmMmax/w=4.97×105/4490=110。6N/mm2<fm=205N/mm2满足要求。③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0。677×17.25N/mm×(600mm)4/100×2。06×105N/mm2×107800mm4=0.68mm〈600/250=2.4mm。满足要求。(4）扣件受力验算考虑到顶板厚度较大，拟采用双扣件：其在20KN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0KN。按照最不利的中间跨进行验算，受力影响范围为600mm×600mm，受力大小为水平横杆传递的荷载+扣件自重：17。25N/mm×600mm+1.2×13。2N×2=10382N，小于双扣件允许的抗滑承载力Fm=12000N，满足要求。（5）立杆受力验算按照最不利的中间跨进行验算,其受力范围为600mm×600mm。①荷载计算序号荷载种类荷载计算1扣件传来的荷载10382N2水平横杆重量按15m计：1。2×15×38。4=691.2N3扣件按10个计：1。2×13。2×10=158.4N4立杆重量1。2×38。4×3。88=178.8N荷载组合11410N②稳定性验算立杆为ø48×3。5钢管，按ø48×3.0计算：A＝457mm2，W＝4490mm3,I＝107800mm4,i=(I/A）1/2=15.36mm，fm＝205N/mm2。计算长度L=1500mm，长细比λ=L/i=1500/15.36=98，查表得稳定系数ψ=0。603:σ=N/（ψA)=11410/（0.603×457）=41。4N/mm2〈fm＝205N/mm2，满足要求。3、非柱帽区顶板模板体系的结构设计验算（1)木质胶合板的受力验算规格1830×915×16mm。受力验算取单块板验算，按三跨连续梁计算,其计算简图如下所示:①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21。2×300×0。915=330N/m2新浇筑砼自重25000N/m31。2×25000×0。915×(0.52×0.55）=7851N/m空心率为45％3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.915×0。52=856N/m4BDF管自重250N/m1。2×250×3=750N/m5施工人员及设备2500N/m21。4×2500×0。915=3203N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0。915=2562N/m荷载组合15.55N/mm面板截面抵抗矩W=1/6×bh2=（1/6）×915×162=3。90×104mm3面板弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=(1/12）×915mm×（16mm）3=3.12×105mm4面板容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0。08×ql2=0。08×15.55×2502=7.78×104N·mmMmax/w=7.78×104/3.90×104=2。0N/mm2<fm=10N/mm2满足要求。③挠度验算W=0。677×ql4/100EI=0。677×15。55N/mm×（250mm）4/100×5850N/mm2×3.12×105mm4=0.23mm〈250/250=1mm.满足要求。（2)背楞受力验算背楞为50×100mm木方，间距250mm，跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0。25=90N/m2新浇筑砼自重25000N/m31。2×25000×0.25×（0.52×0.55)=2145N/m空心率为45%3钢筋自重1500N/m31。2×1500×0。25×0.52=234N/m4BDF管自重250N/m1。2×250×1=300N/m5施工人员及设备2500N/m21。4×2500×0.25=875N/m6振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0.25=700N/m荷载组合4。344N/mm木方为50×100，按45×95mm计。木方截面抵抗矩W=（1/6）×bh2=（1/6)×95×452=3。21×104mm3，木方弹性模量E=5850N/mm2I=（1/12）bh3=（1/12）×95mm×（45mm）3=0.72×106mm4木方容许抗变强度fm=10N/mm2②强度验算Mmax=0。08×ql2=0。08×4。344×8002=2.22×105N·mmMmax/w=2。22×105/3。21×104=6。93N/mm2<fm=10N/mm2满足要求.③挠度验算W=0.677×ql4/100EI=0。677×4。344N/mm×（800mm）4/100×5850N/mm2×0.72×106mm4=1。49mm<800/250=3.2mm。满足要求。(3）水平横杆受力验算水平横杆为φ48×3。5钢管，间距为800mm,跨度为800mm。按三跨连续梁计算，其计算简图如下：①荷载计算序号荷载种类单位荷载荷载计算备注1模板自重300N/m21.2×300×0。8=288N/m2新浇筑砼自重25000N/m31.2×25000×0.8×（0.52×0.55）=6864N/m空心率为45％3钢筋自重1500N/m31.2×1500×0.8×0。52=748.8N/m4BDF管自重250N/m1。2×250×1=300N/m5钢管自重38。4N/m1.2×37。63=46.08N/m6施工人员及设备2500N/m21。4×2500×0。8=2800N/m7振捣时产生的荷载2000/m21.4×2000×0。8=2240N/m荷载组合13。29N/mm水平横杆为ø48×3。5钢管,按ø48×3.0