第二次悬挑脚手架工程施工组织设计方案

目录TOC\o"1-2"\h\z一、编制依据1二、工程概况1三、施工准备1四、施工方法4五、质量保证措施29六、成品保护措施31七、安全施工管理措施31八、文明和环保施工管理措施33九、附图：悬挑脚手架平面布置图33一、编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》〔JGJ130-2011〕。1.2《建筑施工高处作业安全技术规》〔JGJ80-91〕。1.3中堡子村综合改造工程组织设计1.4设计的E7号楼施工图。二、工程概况本工程位于市汉城南路，由E7号楼1栋高层住宅楼组成。其中E7号楼地下2层，地上18层，总建筑面积16813㎡，其中地下建筑面积974㎡，钢筋混凝土剪力墙结构，混凝土灌注桩，承台梁根底，根底埋深约7.2米，标准层层高为2.95m。E7号楼18层落地架从基坑底采用双排脚手架，往上搭设至二层顶板处，以上采用悬挑脚手架。挑梁采用16#工字钢，φ16圆钢做锚环，16#钢丝绳卸载，每四层一挑。三、施工准备3.1技术准备3.1.1仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，做出架体布置详图。3.1.2根据工程进度情况与布置图，编制各种材料的备料计划、进场时间安排，确保脚手架与时搭设使用。3.2.材料准备3.2.1材料使用明细：编号名称型号单位数量备注1工字钢16#9m/根2802钢筋φ16m6003钢丝绳16#m32004钢丝绳卡16#配套个60005钢管6m根50006钢管4m根6007钢管3m根8008钢管2.5m根8009钢管2m根90010钢管1.5m根300011钢管1.2m根500012十字扣件件3500013对接扣件件500014回转扣件件400015安全平网1.5*6mm260016密目安全立网1.8*6mm21200017木脚手板50厚m3503.2.2钢管：Ф48×3.0mmQ235钢管，钢管长度1.5m、3m、4m、6m。钢管使用前应先除锈再涂刷桔黄色防锈油漆，用于剪刀撑的钢管涂刷红白色防锈油漆。3.2.3扣件：回转扣件、十字扣件、对接扣件等。扣件材料应符合《钢管脚手架扣件》〔GB15831〕的规定。在螺栓拧紧扭力矩达64N·m时，不得发生破坏。3.2.416#工字钢：工字钢使用前先除锈再涂刷红白色防锈油漆。3.2.5脚手板：采用松木脚手板，每块重量不大于30kg，厚度不小于50㎜，材质要符合《木结构设计规》〔GBJ5〕中二级材质的规定。3.2.6防护网：绿色密目安全网1.8×6.0m〔网目3.5×3.5mm〕、安全小兜网1.5×6.0m网眼不大于5cm、安全平网3.0×6.0m网眼不大于5cm。3.3其他材料与工具准备：φ16钢筋、25钢筋、16＃钢丝绳〔带配套卡子〕、扳手、安全带等。3.4现场准备3.4.1材料准备充足。3.4.2现场杂物已去除3.4.3安全防护施工完毕。3.5施工组织项目部成立以项目经理为组长的领导小组，负责脚手架的搭设施工质量和进度。人员分工如下：序号职务负责容1经理现场总负责、总协调2总工程师人员培训、方案交底、技术协调3工程经理施工部署4工长人员、机械组织、现场指挥5土建工程师书面技术交底6安全员安全文明施工指挥、交底7材料主任材料供给8测量员轴线、标高控制施工队成立由队长为组长的领导班子，成立外挑架施工班组，明确人员分工，各行其责，班组人员的组织配备如下∶组长：劳务队生产经理；技术员、质检员：各一名，负责对施工人员的技术交底、检查施工质量；安全员：一名，负责配合项目部安全员，做好安全文明施工；架子工：15名，进展架子施工。四、施工方法4.1悬挑脚手架搭设的具体参数：预埋地锚水平间距：1.5m；工字钢水平间距：1.5m；立杆间距：纵距1.5m；排距1.05m；步距1.8m；排立杆距梁、墙外皮距离：0.40m；小横杆端距墙面距离：0.15m；拉结点竖向间距不大于4m、水平间距不大于5m；4.2根本构造：纵向水平杆：设置在立杆侧，长度大于三跨。采用对接扣件连接时，对接扣件交织布置，两根相邻纵向水平杆的接头要设置在不同步或跨，接头在水平方向错开的距离大于500㎜，接头中心至最近的主节点的距离小于纵距的三分之一。见下面示意图：纵向水平杆采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于100㎜。由于使用木脚手板，纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，并且严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距小于150㎜。作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，间距为500㎜。使用木脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端均要采用直角扣件固定在纵向水平杆上。木脚手板的设置：作业层脚手板要满铺、铺稳，离开墙面120～150㎜。木脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但两端要固定可靠，防止倾翻。脚手板采用对接平铺。接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130～150㎜，两块脚手板的外伸长度之和不大于300㎜。见下面示意图：立杆接长各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件交织布置，两根相邻立杆的接头设置在不同步，同步隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500㎜，接头中心至主节点的距离小于步距的三分之一。见示意图如下：4.3施工流程：工艺流程：预埋地锚→安装挑杆、板端处大横杆→加设临时防护斜拉杆→逐根竖立杆与挑杆、与下层防护杆扣紧→安装扫地大横杆→安装第一步大横杆、小横杆、脚手板→安装第二步大、小横杆→安装上面横杆→加剪刀撑→加卸载钢丝绳→铺脚手板→挂安全网三层与其以上悬挑脚手架搭设示意图如下：地锚的埋设：在钢筋混凝土楼面施工时埋设φ16钢筋地锚，地锚加工示意图详见附图。第一个地锚距工字钢端部0.2mm，第二个地锚距第一个地锚0.2m，地锚纵向间距跟上部钢管脚手架立杆间距一样为1.5m。地锚放置在板筋下铁上，与板筋绑扎结实。楼梯围平行于边梁架设横向工字钢，在楼梯两侧各预埋两道地锚，地锚埋设方向垂直于悬挑工字钢地锚，间距一样，此围悬挑工字钢的地锚焊接在楼梯围的横向工字钢上，焊接长度50--100mm。工字钢的安放：工字钢端部翼缘上焊接直径25mm的短钢筋用以固定竖向钢管脚手架的立杆，短钢筋长250mm。待楼板混凝土强度达到1.2Mpa，可上人操作时，将加工好的工字钢插入地锚环箍，拉线调整平齐，使端部短钢筋位于一条线上，并用木楔塞紧地锚环箍的空隙。钢管脚手架的搭设：将外侧立杆插入工字钢上的短钢筋上，随即搭设扫地大横杆、扫地小横杆和第二道大横杆、第二道小横杆，扫地大横杆相间与下部脚手架立杆固定结实，并在楼板围临时搭设斜拉杆，斜拉杆一端拉在钢管脚手架外侧第二道横杆上，一端固定在楼板的地锚上，形成稳定的框架结构后，逐根安装立杆。防护斜拉杆的间距为3m。侧立杆直接与侧扫地大横杆连接，外侧立杆与外侧扫地大横杆相连接。在安装时注意保持立杆的垂直度和横杆的平直度。安装脚手板，并在两侧用脚手板设置挡脚板，脚手板下面再满挂一层安全小兜网。脚手架与顶板边梁之间的缝隙在每一层均需采用多层板进展封闭，防止物体从缝隙中掉下。待上层墙体结构施工完毕后，采用小横杆连墙件与脚手架连接，沿周圈设置。安装抱箍之前，必须先做好墙柱混凝土的成品保护，采用废多层板将墙柱阳角包装好。安装第三步大横杆和小横杆与脚手板、防护局部的两道防护大横杆。随脚手架的安装在外侧满挂密目安全网同时安装剪刀撑。钢管脚手架的搭设方法和考前须知与落地脚手架一样。4.4剪刀撑：在脚手架的外侧立面设连续剪刀撑，并由底至顶连续设置。每道剪刀撑跨越的立杆最多为7根，剪刀撑的斜杆与水平面的交角在45°～60°之间，斜杆与脚手架可靠连接。剪刀撑斜杆采用搭接时要用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心到主节点的距离不大于150㎜。剪刀撑搭接接长局部不小于1.2m，不得少于3道扣连接，其中斜杆的对接和搭接接头部位至少有1道连接。且两邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应≤150mm。4.5脚手板的铺设：脚手板的选用根据质量要求进展。铺设时铺平铺稳，在两端、拐角处以与沿板长每15～20m均用8#铁丝和小横杆绑扎固定。脚手板纵向对接平铺，对接处其下两侧必须分别再设置支承横杆，横杆间距应在100～200mm之间；板下支承横杆间距不得超过1.0m，严禁有超过支承横杆250mm以上的探头板出现。4.6脚手架必须设置安全防护装置：外立杆侧必须设置挡护高度1.2m的栏杆和高度不小于180mm的挡脚板。自底层起采用密目网对构架外侧全封闭。每个作业层脚手板下均要设置一道安全小兜网。4.7连墙件：立杆必须用拉结点与结构墙、柱可靠拉接，按照两步三跨设置拉结点，且每个拉结点的覆盖面积小于40㎡。拉结点要从底层第一步纵向水平杆的主节点处呈菱形水平设置，偏离主节点的距离不大于300㎜。当拉结点不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接。4.8阳角：采用一级圆钢φ18钢筋制作，地锚加工示意图如下：4.9卸载钢丝绳：卸载钢丝绳吊点设置在顶板混凝土浇筑前，在楼板上相应位置预埋地锚，埋入顶板边梁的深度大于30d，距结构边梁外边200mm，在转角处两边均需设置一道钢丝绳。地锚用一级直径为16mm的圆钢制成。钢丝绳用M22花篮螺栓和专用卡环连接悬挑工字钢。吊点设在工字钢悬挑端部，钢丝绳由工字钢底部兜紧。做法如下列图：4.10受力计算：4.10.1参数信息〔1〕脚手架参数双排脚手架搭设高度为13.3m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；排架距离墙长度为0.40m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；〔2〕活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；〔3〕风荷载参数本工程地处市，根本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；〔4〕静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；〔5〕水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物锚固段长度2.6m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；〔6〕拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.950；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物1.4m。4.10.2大横杆的计算按照规定，大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。〔1〕均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×1.05/(2+1)=0.122kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.122=0.193kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)〔2〕强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.52+0.10×1.47×1.52=0.366kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.43kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算：σ=Max(0.366×106,0.43×106)/5080=84.646N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=84.646N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！〔3〕挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.122=0.161kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.161×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.315mm；大横杆的最大挠度2.315mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！4.10.3小横杆的计算根据规定，小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。〔1〕荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05×1.5/(2+1)=0.184kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.575=2.495kN；小横杆计算简图〔2〕强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.495×1.05/3=0.873kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.879kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.879×106/5080=173.124N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=173.124N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！〔3〕挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.184+1.575=1.816kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1816.35×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.972mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.972=2.996mm；小横杆的最大挠度为2.996mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！4.10.4扣件抗滑力的计算按规,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.276)+1.4×2.362=3.732kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!4.10.5脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×12.00=1.882kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.4)/2=1.523kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×12=0.09kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.914kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.914+0.85×1.4×4.725=10.32kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.914+1.4×4.725=11.312kN；4.10.6立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--根本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.82/10=0.022kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=10.320kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=11.312kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=10319.67/(0.186×489)+22438.551/5080=117.877N/mm2；立杆稳定性计算σ=117.877N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=11311.92/(0.186×489)=124.37N/mm2；立杆稳定性计算σ=124.37N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！4.10.7连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.094kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.094kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=400/15.8的结果查表得到φ=0.933，l为排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.933×4.89×10-4×205×103=93.529kN；Nl=6.094<Nf=93.529,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6.094小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图4.10.8悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×3.914+1.4×4.725=11.312kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=14.415kN；R[2]=9.292kN；R[3]=-0.075kN。最大弯矩Mmax=2.388kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.388×106/(1.05×141000)+9.773×103/2610=19.872N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值19.872N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！4.10.9悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.85。经过计算得到最大应力σ=2.388×106/(0.85×141000)=19.851N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=19.851小于[f]=215N/mm2,满足要求!4.10.10拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.956kN；4.10.11锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.075kN；压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3.142×162/4=201.062mm2σ=N/2A=75.213/201.062×2=0.187N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！4.12脚手架的拆除：4.12.1拆除脚手架，应由上而下分段、分区、分层的拆除，按与搭设相反的顺序，并按一步一清原那么依次进展，要严禁上下同时进展拆除作业。先拆护身拦、脚手板和横向水平杆，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑、抛撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防架倾倒。连墙件待其上部杆件拆除完毕后〔伸上来的立杆除外〕方可松开拆去。4.12.2拆除脚手架杆件，必须由2～3人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，拆下的杆配件必须以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。4.12.3架子拆除时应划分作业区，周围设绳绑围拦或竖立警戒标志；工作面应设专人指挥，拆除作业区的周围与进出口处，必须派专人看护，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区电线与其他设备有妨碍时，应事先与有关部门联系拆除、转移或加防护。4.12.4拆除全部过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责任拆除撤料和监护操作人员的作业。4.12.5拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆除架子时拆除过程中，凡已经松开连接的配件必须与时拆除运走，防止误扶、误靠已松脱的连接杆件。4.12.6拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆除。4.12.7拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。4.12.8拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。4.12.9大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进展加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。4.12.10拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止触电事故发生。拆除时不得碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片、地下明沟等物品。4.12.11拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。4.12.12在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。五、质量保证措施5.1.构配件的检查与验收：5.1.1新钢管的检查：应有产品合格证和质量检验报告；钢管外表应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道等；钢管外径、壁厚、端面等偏差符合规。5.1.2旧钢管的检查：外表锈蚀深度、弯曲变形要符合规规定。5.1.3扣件的验收：新扣件要有生产许可证、检测报告和合格证，对质量有怀疑时，按规抽样送检；旧扣件有裂缝、变形严重的不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进展防锈处理。5.1.4脚手板的检查：宽度不小于20㎝，厚度不小于50㎜，腐朽的脚手板不得使用。5.2脚手架的检查与验收：5.2.1脚手架与其根底检查验收的根底完工后与脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；达到设计高度后；遇有六级大风与大雨后；停用超过一个月。5.2.2脚手架使用过程中，应定期进展检查：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞口处等的构造；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。5.2.3脚手架搭设检查项如下表。脚手架搭设与验收质量标准项次项目技术要求允许偏差〔mm〕检查方法与工具1地基根底外表坚实平整、垫板不晃动观察2立杆垂直度±80〔全高〕用经纬仪或吊线和卷尺3间距步距偏差±20钢板尺柱距偏差±50排距偏差±204纵杆水平杆高差