外脚手架施工方案14-22楼修改

外脚手架施工方案一、工程概况本工程位于宜昌市梅子垭路，16#17#楼建筑面积约为26567.33M2，±0.000相当于绝对高程120.3米；18#19#楼建筑面积约为22275.54M2，±0.000相当于绝对标高114.300米；20#21#楼建筑面积约为26157.37M2±0.000相当于绝对标高109.60米；22#楼建筑面积约为12932.75M2，±0.000相当于绝对标高99.30米；建筑层楼为：14#—15#楼30层，16#—19#楼32层，20#楼31层，21#楼32层，22#楼18层；结构形式为剪力墙结构；基础采用人工挖孔桩基础+局部墙下条形基础或独立基础。建筑物总高度：16#17#楼97.45米；18#19#楼97.45米；20#楼94.450米；22#楼97.450米。二、架体布置形式根据工程平面形状，本工程一至四层或（一至六层）采用落地式钢管脚手架（搭设高度为11米或18米），四或六层至屋面层采用悬挑式钢管脚手架两种形式相结合。其中悬挑式钢管脚手架将采用三套I14（＞1.5m采用I16）工字钢悬挑构件周转，每6层（18米）为一悬挑段。三、材料：1、钢管：采用外径48mm,壁厚3.5mm的焊接钢管。用于拉杆、大横杆和斜杆的钢管长度3~6m为宜。这样的长度一般重25kg内适合人工操作。用于小横杆的钢管长度以1.0~1.2m为宜，以适用脚手架的宽度。2、扣件：扣件是用以下三种形式：直角扣件，旋转扣件，对接扣件。在施工时可以根据不同情况选择适当扣件，扣件材质必须可靠，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm，当开口处的最小距离应小于5mm。3、脚手板：厚度不小于50mm，不得有腐烂材质。四、搭设方法（采用密目网进行全封闭）（1）落地式钢管脚手架搭设：首先将四周基坑内素土回填夯实,再用C20砼浇筑地面，使落地式外脚手架基础硬化、平整,并在离架体1m处设置300×300的砖砌排水沟。架体步距h=1.8m，立杆纵距la=1.5m，排距Lb＝0.9m，每根立杆下设置150×150的木板垫。（2）悬挑脚式脚手架采用I14（＞1.5m采用I16）工字钢，其上搭设扣件式钢管双排外脚手架，步距h＝1.8m，立杆纵距La＝1.5m，悬挑工字钢间距（等于立杆纵距）1.5m，外伸长度1.4m，内搁置长度为2.1m，在工字钢支点和内端砼（即边梁和框架梁中）预埋Ф25的锚环，以固定工字钢位置；在悬挑工字钢上一层框架边梁中预埋Ф16吊环，脚手架内侧立杆离墙距离0.3m，以固定钢丝绳（直径φ12）来悬拉工字钢端头；在工字钢相应位置焊100mm高的Ф12钢筋头，以限制钢管立杆的位移；脚手架外排立杆内侧满拉2000目密目安全网，外侧在转角及中间每隔6个立杆纵距搭设剪刀撑，连续设置。拐角处在框梁挂上预埋吊环，采用钢丝绳斜拉脚手架卸载。2、搭设程序：搭设顺序：作好搭设前的准备工作（锚筋的安置、工字钢的安装等）→放置纵向扫地杆→逐根竖立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→安装第三、第四步大横杆和小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→挂安全网。扫地杆的高度为离地面200mm。大横杆每步的高度为1800mm，在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆用线锤校正其垂直度，大横杆后拉线调直并校正水平。脚手板的铺设：脚手板每四层沿纵向满铺水平防护，结构施工时，模板拆除作业层砼结构施工（含砼浇筑施工）层外架脚手板沿纵向满铺，做到严密、牢固、铺稳铺实铺平，不得有500mm以上间隙。离开墙面35cm，严禁留长度为150mm的探头板、搭接铺设的脚手板，要求两块脚手板端头的搭接长度不小于400mm，接头处必须在小横杆上。五、构造要求：1、纵向水平杆的构造：（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度为3跨；（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接。2、相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的1／3，立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏，立杆的垂直度应大于架高的1／300，并同时控制其绝对偏差，本栏不大于80mm。3、大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接头位置应错开,布置在不同的立杆纵距中与相近立杆的距离不大于纵距中的1／3，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1／250，且不大于50mm。4、小横杆：贴近立杆布置搭于大横杆上并用直角扣件扣紧。5、剪刀撑设置：（1）纵向剪刀撑：为了增强脚手架的纵向稳定性和整体性，在悬挑架体上沿架高连续设置剪刀撑。在脚手架两端和转角处设置剪刀撑宽度取不小于四跨且不应小于6M，斜杆与地面夹角45-60。范围内，剪刀撑钢管搭接长度为1000mm，搭接处为3个扣点。落地式架体在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。（2）横向支撑：因悬挑架高大于25，每片脚手架在其两端设置横向支撑，并于中间沿纵的每隔6跨加设一道横向支撑。6、连墙件：接二步三跨设置，垂直间距3.6m，水平间距4.5m，上下错位布置。在结构边梁上过中线位置预埋Ф48×3.5的钢管，短钢管两端分别用直角扣件与预埋钢管及大横杆相连。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。脚手架连墙件的布置：（1）靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于150mm（2）从底层第一步纵向水平杆处开始设置（3）本工程将采用矩形布置（4）本工程由于高度在24m以上，所以必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（5）连墙件表面刷红色油漆。8、护栏和挡脚板：在铺脚手架的操作层上必须设二道护栏和栏脚手板，上栏高度大于1.1m，挡脚板也可加一道低栏杆代替。作业层脚手板应铺满、铺稳。脚手板的铺设每间隔12m应满铺一道，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取150mm。两块脚手板外伸长度的和为250mm；脚手板搭接平铺时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm。其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。脚手板四角用Ф1.2mm镀锌钢丝固定在小横杆上。9、水平防护：脚手架外立面满挂密目安全网做全封闭，临街面采取硬质防护立面封闭。架体内底层、施工层必须采取硬质水平防护，每隔两层且高度不超过10m设水平安全网，操作层下设安全网。安全网必须兜挂至建筑物结构。六、脚手架拆除1、拆除前的准备（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）设置好警戒区，并有专人负责警戒。（3）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除时的规定（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；脚手架拆除顺序一般为脚手板—栏杆—剪刀撑—牵杠—横杆—立杆，按自上二而下先搭后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑先拆中间扣再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于步，应增设连墙件加固。（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。3、卸料时规定（1）各构配件严禁抛至地面，拆下的杆件与零配件，应按类分堆(零配件装入容器内)，用吊车吊下，严禁高空抛掷。（2）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。七、安全措施1、人员及材料要求（1）搭设脚手架的施工人员须为经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）等考核合格的专业架子工，有登高架设特种作业上岗证。（2）上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。凡患有高血压，心脏病者不得上脚手架操作。（3）搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。（4）进场钢管、扣件必须有产品合格证书和检验报告。（5）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。2、施工时的要求（1）脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收(可分层、分段)合格后挂牌使用，并有验收签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。（2）走人斜道(直上、三字型)坡度不得大于三分之一，设防滑条，两侧应设两道防护栏杆，斜道平台小于3平方米，临边围脚手片防护，斜道纵向距外侧及横向两终端应设剪刀撑或设两道栏杆难以设斜道的，应采取其它有效措施。（3）吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要准平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载。（4）脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，一端用扣件与主体结构预埋钢管扣件连接，另一端用扣件同立杆连接。（5）脚手片必须满铺三步(包括操作层)，绑扎牢固，脚手片铺设交接处要平整、牢固，无空头跳板。（6）脚手架封顶，里立杆应低于檐口0.5m，外立杆高出檐口1.5m。（7）施工班组应按专项方案施工不得擅自更改（8）当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。（9）承重支架搭设、验收、拆除必须按有关规定，搭设质量必须由质量检查部门验收。质检部门应配力矩扳手一付。（10）脚手架每搭设三步，由项目部质检部门检查验收，有书面记录，履行验收签字手续，验收合格后方继续搭设。3、使用时的要求（1）在脚手架的使用期间要加强对钢管、扣件的检测和维修保养。（2）在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。（3）脚手架使用中，应定期检查杆件的设置的连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否有积水，底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求；是否超载。（4）严禁在脚手架上堆放钢管，木材及施工多余的物件等，以确保脚手架畅通及防止超载。（5）施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线和电器装置。八、注意事项：1、搭设或拆除脚手架必须由有资质，取得特殊工种操作证经过专业培训架子工进行施工，施工前进行操作规章交底，操作时必须戴安全帽，挂安全带，穿防滑鞋。2、脚手架搭设完，必须经专职人员检查验收合格的，方可交付使用。3、脚手架不得随意拆除，拆除时需边加固迦拆除，并有专人跟检。4、脚手架在使用中，要定专人跟踪检查，对不合格部位及时修复或更换确保无隐患。5、雨、大风天气，严禁搭、拆作业。悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为18.0米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数湖北省宜昌市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.00米。与楼板连接的螺栓直径(mm):25.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.20m。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900/(2+1)=0.090kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.900/(2+1)=0.900kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.090=0.154kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.5002+0.10×1.260×1.5002=0.311kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.154×1.5002-0.117×1.260×1.5002=-0.366kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080.0=72.047N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=72.047N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.090=0.128kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.900kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.128×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.900×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.972mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.900×1.500/(2+1)=0.135kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.900×1.500/(2+1)=1.350kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×1.350=2.121kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.9002/8=0.005kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.121×0.900/3=0.636kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.641kN.m；σ=M/W=0.641×106/5080.000=126.181N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.013mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.350=1.543kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1542.600×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=1.590mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.590=1.603mm；小横杆的最大挠度小于(900.000/150)=6.000与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×0.900=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.035+0.203)+1.4×2.025=3.119kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×18.000=2.246kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.900+0.3)/2=1.080kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.791kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.900×1.500×3/2=6.075kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.300kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.740；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×0.740×0.649=0.101kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.791+1.4×6.075=13.055kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.791+0.85×1.4×6.075=11.779kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.101×1.500×1.8002/10=0.058kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=13.055kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=13055.000/(0.186×489.000)=143.531N/mm2；立杆稳定性计算σ=143.531小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.779kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=11778.930/(0.186×489.000)+58328.249/5080.000=140.986N/mm2；立杆稳定性计算σ=140.986小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.101kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=2.287kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.287kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=7.287<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.287小于单扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面积A=18.51cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×3.791+1.4×6.075=13.055kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×18.510×0.0001×78.500=0.174kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=15.602kN；R[2]=11.440kN；R[3]=-0.340kN。最大弯矩Mmax=2.188kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=2.188×106/(1.05×80500.0)+0.000×103/1851.0=25.885N/mm2；水平支撑梁的计算强度σ=25.885小于215.000N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14a号槽钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×9.5×58.0×235/(1200.0×140.0×235.0)=1.87由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.919。经过计算得到强度σ=2.188×106/(0.919×80500.00)=29.570N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=29.570小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=22.065kN十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=22.065kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取22.065kN，α=0.820,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于24.000mm才能满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.065kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(2206.486×4/3.142×125.000)1/2=15.000mm;十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.440kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[11439.629×4/(3.142×50×2)]1/2=12.069mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.440kN；d--楼板螺栓的直径，d=25.000mm[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于11439.629/(3.142×25.000×1.430)=101.856mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.440kN；d--楼板螺栓的直径，d=25.000mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=125.000mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于216.42kN大于锚固力N=11.44kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为15.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.80米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工4层，脚手板共铺设1层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900/3=0.105kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.172+0.10×1.260)×1.6002=0.358kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.172+0.117×1.260)×1.6002=-0.421kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.421×106/5080.0=82.962N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.143+0.990×0.900)×1600.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.579mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.600=0.061kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.600/3=0.168kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.600/3=1.440kN荷载的计算值P=1.2×0.061+1.2×0.168+1.4×1.440=2.291kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.291×0.900/3=0.692kN.m=0.692×106/5080.0=136.233N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.061+0.168+1.440=1.669kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1669.440×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.720mm最大挠度和V=V1+V2=1.733mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.600/2=0.252kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.600/2=2.160kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.252+1.4×2.160=3.368kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×15.000=1.872kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.600×(0.900+0.350)/2=1.400kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.600×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.600×15.000=0.120kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.872kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.600×0.900/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.250×0.600=0.184kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.872+0.85×1.4×4.320=9.787kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.872+1.4×4.320=10.694kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.184×1.600×1.800×1.800/10=0.113kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.694kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10694/(0.19×489)=117.721N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.787kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.113kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9787/(0.19×489)+113000/5080=130.049N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.000kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.320kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=67.944米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.000kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.320kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.095kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=60.466米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.184kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.80=17.280m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.445kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.445kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.445kN大于扣件的抗滑力8.0kN，此处采用双扣件,则满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42.78N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.69A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=500.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=500.00地基承载力的计算满足要求!

附录资料：不需要的可以自行删除疏浚工程质量控制措施方法疏浚工程质量控制措施本工程疏浚工程，我所考虑派一名航道专业监理工程师担任疏浚监理组的组长，并配备一名监理员全过程进行现场疏浚施工的监理，特别要杜绝承包人抛泥不到位的现象。质量控制基本方法水深测量测量是检验本疏浚工程实体质量控制的主要手段，测量专业监理工程师负责检查承包人的测量作业，包括GPS控制网参考站基点布设、检验、交接、高程基准面的确定，检查GPS仪器定位精度、测深仪精度、施工定位及水深测量验收等工作。在认真履行测量监理工程师职责的基础上，还应主要抓好以下几方面工作。指导各驻船监理工程师熟悉船载GPS方法检查施工定位，随时跟班检查施工船位保证挖槽的平面尺度，检查抛泥到位情况。指导驻船监理工程师掌握船载测深仪系统工作方式，随时检查挖泥水深情况。督促、检查承包人对测量仪器、设备进行定期校核，对督促检查中间过程检测及竣工测量。定期对中间测量成果进行统计分析，提出有关承包人案、技术措施的建议。船机管理疏浚施工船舶是实现工程目标的工具。工程实施过程中人、机、料、法、环五大因素都集中体现在施工船舶的运作上，所以，船机管理是实现工程目标的重要环节之一。监理部中设置一名熟悉船舶性能、船机设备、主要仪器仪表的监理工程师，负责对施工船舶设备性能、仪器仪表工作状况进行检查、监督，并指导驻船监理工程师或监理员对船机运行状况的掌握，随时跟班检查，保证施工过程质量。监理工程师除履行岗位职责外，主要抓好以下几方面工作。开工前督促承包人对所有船舶设备、仪器仪表进行一次校核。施工过程中经常检查船机设备的运行状况。指导驻船监理工程师检查船机状况、仪器仪表的记录读数，提出船机运行状况检查的标准表示，检查驻船监理工程师的日常记录情况。发现问题及时要求承包人检修、校验，向总监汇报船机工作状况，并提出船机状况报告及施工适应性意见。驻船监理监理部在每条施工作业的船只上配备监理人员，对船舶施工进行旁站监督，除认真履行岗位职责外，主要做好以下几点：认真做好监理日记，包括每挖泥船次，每作业班及每日的施工情况记录，记录内容全面，表示标准。向监理部提交监理日报。监理日记、日报中，记录每日、每班施工起止、停歇时间、完成挖泥船次，按要求计算船载方。每船挖泥记录中，记录挖泥土质情况、泥浆浓度、满载吃水与装载指示器显示值。检查承包人施工日志的真实详细情况，签认承包人的施工日报。检查督促承包人的安全管理措施。

船机设备检查监理程序11、施工船舶调遣计划、拖航计划2、施工船舶性能一览表3、各船机定编人员一览表4、施工船舶调遣进场申请表施工船舶调遣报告承包人 提交报告资料施工船舶调遣报告承包人审查调遣报告监理工程师核查结果审查调遣报告监理工程师核查结果11、施工船舶配备与施工组织设计一致2、船机性能满足施工要求3、工程船舶安全措施检查登记表4、工程船舶调度令整改检查审核内容整改批复施工船舶调遣申请表，同意调遣或签发整改通知批复施工船舶调遣申请表，同意调遣或签发整改通知不合格批复/指令合格11、施工船舶进场报告2、施工船舶启舱报告施工船舶调遣、进场承包人 施工船舶调遣、进场承包人检查进场船舶的船名、船型、数量检查进场船舶的船名、船型、数量检查进场船舶的主要性能检查进场船舶监理工程师整改检查进场船舶监理工程师整改1、签署施工船舶进场报告、批准船舶启舱报告；21、签署施工船舶进场报告、批准船舶启舱报告；2、不符合要求的船舶通知返航。核查结果核查结果不合格批复/指令合格船舶主要仪器仪表一览表、技术说明主要仪器仪表率定报告船舶仪器仪表率定船舶主要仪器仪表一览表、技术说明主要仪器仪表率定报告船舶仪器仪表率定承包人参加仪器仪表率定，检查仪器参加仪器仪表率定，检查仪器率定过程和记录旁站仪器仪表率定监理工程师整改旁站仪器仪表率定监理工程师整改核查结果签署仪器仪表核查结果签署仪器仪表率定报告或整改通知不合格批复/指令合格同意船机使用同意船机使用 监理要点船机性能及数量的配备，在审查施工组织设计时必须把关，认真审查承包人对施工条件的分析，承包人案和船机配备。施工船舶调遣进场前，必须向监理提交报告，监理实地检查船机情况，符合要求时方同意调遣进场。船机设备、仪器仪表必须经过校验，监理检查签认后同意使用。挖泥施工监理程序施工计划安排、承包人案施工计划安排、承包人案技术条件、安全措施开工准备承包人 提交报告资料开工准备承包人检查开工条件监理工程师核查结果检查开工条件监理工程师核查结果不同区段的船机布置有无互相影响不同区段的船机布置有无互相影响与组织设计的安排一致技术条件可行、方案合理、安全可靠整改检查审核内容整改签署《挖泥开工报告》或签发整改通知签署《挖泥开工报告》或签发整改通知不合格批复/指令合格施工定位施工定位承包人挖泥区间就位，端部及边线位检查施工水尺的设置是否符合要求检查挖泥定位监理工程师核查结果挖泥区间就位，端部及边线位检查施工水尺的设置是否符合要求检查挖泥定位监理工程师核查结果整改检查审核内容整改不合格合格（续前表）提交挖泥施工记录表计算挖泥施工统计汇总表挖泥施工承包人提交挖泥施工记录表计算挖泥施工统计汇总表挖泥施工承包人检查挖泥作业效率检查施工水尺的设立精度施工工艺是否符合施工组织设计的要求挖泥过程监理工程师核查结果检查挖泥作业效率检查施工水尺的设立精度施工工艺是否符合施工组织设计的要求挖泥过程监理工程师核查结果整改检查审核内容整改发现不符合要求时，提出改进要求或签发整改通知发现不符合要求时，提出改进要求或签发整改通知不合格批复/指令合格抛泥区范围、水深、容量及抛泥顺序安排航行、抛泥承包人 抛泥区范围、水深、容量及抛泥顺序安排航行、抛泥承包人检查航行线路及抛泥区水深泥门布置、开启方式、开启顺序抛泥是否到位检查航行、抛泥监理工程师核查结果检查航行线路及抛泥区水深泥门布置、开启方式、开启顺序抛泥是否到位检查航行、抛泥监理工程师核查结果整改