浙江超高层双塔楼钢结构连廊提升施工方案连廊跨度.m

国际中心提升方案编制：审核：审批：日期：目录TOC\o"1-3"\u绍兴环球纽约国际中心I连廊提升方案I1工程概况及编制依据-5-1.1工程简介-5-1.2编制依据-7-1.2.1工程文件-7-1.2.2遵循的标准和规范-7-1.2.3公司企业标准-8-2方案整体思路-8-2.1连廊提升工艺流程-9-2.2连廊同步提升思路-9-2.4整体提升方案的优点113连廊同步提升流程114施工工艺重点说明124.1主要技术及设备124.2提升吊点布置124.2.1提升吊点布置原则124.2.2提升吊点布置134.2.3提升上吊点134.2.4提升下吊点144.3连廊提升分段154.4提升平台164.4.1提升平台构造164.4.2提升平台预埋件194.4.3提升平台验算264.5连廊楼面拼装324.6压力、位移不同步、大风防控措施354.7连廊结构提升注意事项355液压提升系统365.1超大型构件液压同步提升施工技术特点365.2主要技术及设备365.2.1液压提升原理36液压提升设备39液压泵源系统395.2.4计算机同步控制及传感检测系统396液压系统配置406.1液压提升器配置406.2液压泵源系统416.3电气同步控制系统416.4提升速度及加速度416.4.1提升速度426.4.2提升加速度427液压系统同步控制427.1总体布置原则427.1.1液压提升器安装427.1.2导向架制作及安装437.2提升同步控制策略447.3同步控制原理447.4压力、位移不同步防控措施448液压提升系统的安装458.1液压提升设备安装458.1.1专用底锚的安装458.1.2液压管路的连接458.1.3控制线、动力线的连接458.2钢绞线安装458.3设备的检查及调试468.4其他项目检查479正式提升479.1提升过程控制要点479.1.1同步吊点设置479.1.2吊点油压均衡479.1.3提升分级加载47设备离地检查479.1.5姿态检测调整489.1.6整体同步提升489.1.7分级卸荷就位489.1.8提升过程的微调489.2提升过程的监控4810施工组织体系4911主要液压系统设备4912提升施工用电5013应急预案5013.1现场设备故障应急预案5013.1.1液压提升器故障5013.1.2泵站故障5013.1.3油管损坏5113.1.4控制系统故障5113.2意外事故应急预案5113.3防雨和防风应急预案5114安全、文明施工521工程概况及编制依据工程简介环球纽约国际中心工程位于绍兴市迪荡新城，整个结构为钢筋混凝土框筒结构，总建筑面积约为180000m2，由两幢210.8米高的塔楼组成，塔楼地上41层、地下3层，包含五层商业裙房。两塔楼之间设有连廊，位于标高79.1m处（第20层）。连廊跨度45.4m，高度为6.8m，宽6.6m。弦杆规格为B500x500x40x40的箱型构件，次梁为H450x300x22x28的H型钢，腹杆为H400x300x22x28的H型钢；下部设有四根装饰杆，500~900的变截面圆管。弦杆和腹杆的材质为Q345C，其余构件材质均为Q345B。环球国际中心立面图连廊效果图标高79.100、85.400处连廊平面布置图连廊立面图1—1剖面图1.2编制依据本液压提升方案是以钢结构安装施工方案及施工图纸为依据，参考以往类似工程的施工经验，结合本工程的实际情况及特点，并通过相应的计算、分析，在给定的钢结构施工场地、现有塔吊以及施工进度计划基础上进行编制。1.2.1工程文件（1）绍兴环球纽约国际中心钢结构工程、土建工程图纸；（2）现行国家(或行业)施工验收规范与标准；（3）类似工程的施工经验及相关的技术文件；1.2.2遵循的标准和规范现行国家规程、规范、标准：（1）《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001（2）《钢结构设计规范》GB50017-2003（3）《钢结构焊接规范》GB50661-2011（4）《钢结构工程施工规范》GB50755-2012（5）《重型结构（设备）整体提升技术规程》J11400-2009（6）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ88-921.2.3公司企业标准（1）公司质量管理手册（2）公司项目管理规章制度2方案整体思路本项目中，南北塔楼之间的连廊跨度及自重均较大，安装高度高，采用大型吊机进行安装无法满足要求，且安装难度大，不利于现场安装的安全、质量以及工期控制。根据以往类似工程安装的成功经验，若将本项目中钢结构连廊在其正下方的6层楼面上搭设拼装胎架，钢结构连廊分段拼装为整体，然后利用“超大型构件液压同步提升技术”将其整体同步提升到位，可有效降低楼面钢结构的安装难度，于安全、质量和工期等均有利。连廊整体同步提升利用主楼结构的混凝土柱设置提升平台，即上吊点，并安装液压同步提升设备，每个提升平台安装液压提升器，同时在连廊整体提升部分的钢梁上翼缘安装提升专用吊具（下吊点），并安装专用底锚，上下吊点通过钢绞线连接。整个提升过程采用电脑控制完成。连廊提升示意图2.1连廊提升工艺流程2.2连廊同步提升思路根据本工程的设计图纸，分别在结构平面89.9m（23层）标高混凝土柱侧面设置提升平台，即上吊点；同时在连廊结构与上吊点对应位置处上弦杆设置提升吊具（下吊点），共计4组。每个提升平台安装1台YS-SJ-180型液压提升器，共计4台。提升器额定提升力为180t。连廊结构提升具体流程如下：根据主体结构及连廊结构的平面布置，将连廊结构在6层楼面上（标高27.350m）分段拼装为整体；安装提升平台及提升专用吊具等临时措施；安装液压同步提升系统，包括液压提升器、液压泵源系统、控制系统、专用吊具以及钢绞线等；调试液压同步提升系统，并对钢绞线进行张拉，使得钢绞线均匀受力；液压提升同步系统采取分级加载的方法进行预加载，即以设计提升力的20%、40%、60%、70%、80%、90%、95%、100%的顺序依次加载，直至连廊结构脱离拼装胎架并提升一定高度（150～200mm），空中停留，单点调整各个提升吊点的标高，使得连廊结构处于水平状态，观测4-12小时；在确保同步提升系统设备、临时措施（提升平台、吊具等）及永久结构（混凝土柱、连廊等）安全的情况下，继续同步提升连廊结构；连廊结构提升至距离设计标高约2m时，暂停提升；测量连廊弦杆与预装段的间隙，并作记录；根据所测得的数据，调整弦杆对口尺寸，以满足安装要求；调整液压提升速度，继续提升，使其以更缓慢的速度逐渐提升至设计标高；当连廊结构提升至距离设计标高约50mm（最高点）时，停止提升，单独调整各个吊点的标高，使其依次提升至设计标高；连廊对口焊接，完成连廊结构的整体同步提升作业；拆除液压提升系统及其它提升临时措施，连廊结构液压同步提升作业施工结束。2.4整体提升方案的优点本项目中连廊结构的安装，采用整体液压同步提升技术，具有无可比拟的优点：连廊结构在地面上拼装，所需的措施量小，有利于连廊安装的成本的控制；连廊结构的拼装均在地面进行，提高了作业的安全性，有利于现场的安全控制；降低了对施工机械的要求，作业高度低、效率高有利于施工进度及机械成本的控制；采用整体液压同步提升，作业时间短、效率高、安全性好、安装精度高；液压同步提升速度快，最高可达6m/小时；采用“超大型构件液压同步提升施工技术”安装大跨度连体连廊结构，技术成熟，有大量类似工程成功经验可供借鉴，安装过程的安全性有保证；液压提升设备设施体积、重量较小，机动能力强，倒运、安装和拆除方便；提升上吊点等临时结构利用已有的结构设置，加之液压同步提升动荷载极小的优点，可以使临时设施用量降至最小。3连廊同步提升流程STEP1：根据主体结构及连体结构的平面布置，将连体连廊结构在楼面分段拼装为整体，对应高空位置安装连廊预装段及提升平台结构；STEP2：安装提升专用吊具等临时措施，安装液压同步提升系统，包括液压提升器、液压泵源系统、控制系统、专用吊具以及钢绞线等；STEP3：调试液压同步提升系统，并对钢绞线进行张拉，液压提升同步系统分级加载（以设计提升力的20%、40%、60%、70%、80%、90%、95%、100%的顺序依次加载），直至连廊结构脱离拼装胎架并提升一定高度（150～200mm），空中停留，观测4-12小时；STEP4：在确保同步提升系统设备、临时措施（提升平台、吊具等）及永久结构（混凝土柱、连廊）等安全的情况下，继续同步提升连廊结构；STEP5：连体结构提升至距离设计标高约2m时，暂停提升。测量连廊弦杆与预装段的间隙，并作记录，根据所测得的数据，调整连接尺寸，以满足安装要求；STEP6：对口口尺寸检查确确认无误，调调整液压提升升速度，继续续提升，使其其以更缓慢的的速度提升至至距离设计标标高50mmm，再次检查查复核对口尺尺寸，降低提提升速度，逐逐一对口就位位；STEP7：连廊廊对口焊接，提提升设备分级级卸荷，拆除液液压提升系统统及其它提升升临时措施，连连体连廊结构液压压同步提升作作业施工结束束。4施工工艺重点说明明4.1主要技术及设备我公司已有过将超大型型液压同步提提升施工技术术应用于各种种类型的结构、设备吊装工艺艺的成功经验验。配合本工工程施工工艺艺的创新性，本次提升主要使用如下关键技术和设备：（1）超大型构件液压压同步提升施施工技术；（2）YS-SJ-1880型液压提提升器；（3）YS-PP-600型液压泵源系系统；（4）YS-CS-011型计算机同同步控制及传传感检测系统统。主要设备性能参数数如下：4.2提升吊点布置置4.2.1提升吊点布布置原则液压同步提升施工工工艺提升吊吊点的布置主主要根据以下下原则进行：：提升吊点的安全性性和稳定性；；提升吊点对原结构构设计的影响响大小；提升吊点临时措施施的材料用量量；提升吊点临时措施施的加工、安安装工艺的难难易程度；提升系统设备安装装的简易性和和提升吊点临临时措施的可可重复利用性性；4.2.2提升吊点布置根据连廊结构布置置及主楼的结结构特点，提提升施工共设设置4组吊点，分别别在结构平面面的J、R轴线对应连廊主弦杆处，在相应位位置的89..9m标高混凝土柱柱侧设置提升平平台，即上吊吊点，同时在在连廊结构上弦杆的对应位置设置置一组提升吊吊具（下吊点点），共计44组。每个提升平台安装装1台YS-SJJ-180型液压压提升器，提提升器额定吊吊重为1800t。连廊结构提升升吊点布置如如下图所示。连廊上吊点平面布布置图连廊上吊点立面布置图连廊下吊点布置及及分段图4.2.3提升上上吊点提升平台设置的基基本原则是：：对结构安装装影响最小，便便于施工，且且措施量最小小。本项目中中提升平台设设置于标高889.90mm的混凝土柱侧面面位置，提升升平台采用焊焊接箱型构件件制作，提升升平台构件材材质均为Q345B。提升梁、支撑撑要求等强连连接，适当增增加劲板，焊接必须牢靠。4.2.4提升下下吊点连廊结构提升单元元在提升过程程中主要承受受自重产生的的竖向荷载。提提升吊点的设设置以尽量不不改变结构原原有受力体系系为原则。本本工程中根据据提升上吊点点的设置，下下吊点分别垂垂直对应每一一上吊点设置置在待提升连连廊上弦杆上上。提升下吊点专用底底锚结构安装装在专用吊具具内。专用钢钢绞线连接在在液压提升器器和提升底锚锚之间，两端端分别锚固，用用于直接传递递竖向提升反力力。提升下吊吊点形式见下图所示。下吊点临时吊具工程实例连廊提升过程中，在最不利工况下，单个吊点集中荷载为1536kN，下吊点临时吊具纵向连接板规格为-600x234x25，其抗拉强度设计值F=2x295x234x25x10-3=3452kN>1536kN；连接板与下部弦杆采用全熔透焊接，焊缝强度亦有保证。上部加劲板为双面角焊缝，焊脚高度为12mm，Fw=0.7fwhfl=2x0.7x200x2x12x2x（220-2x12）x10-3=2634kN>1536kN,焊缝承载力能满足要求。4.3连廊提升分段连廊钢结构单元采采用整体提升升工艺吊装，因因其主弦杆、主主梁等与主楼楼连接的结构构特点，所有有主连廊及主梁两两端均需要在在安装前预制制分段处理：：两端分段提提升前直接与主楼连连接、安装到到位；中间分分段在楼面上散件拼拼装，整体成成型；分段接接口处节间的的部分斜腹杆杆影响主连廊廊的提升就位位，斜腹杆处处预留1m作为后装段段，在上下弦弦杆对接完成成之后安装。在连廊上吊点下方，设置加固杆件，加固杆件所采用的截面规格及材质要求同腹杆一致。加固杆件翼缘与弦杆、腹杆翼缘全熔透焊接，腹板采用双面角焊缝，焊脚高度为16mm，加固杆件对应弦杆位置需设置内部加劲板，加劲板与弦杆采用全熔透焊接，全熔透焊缝质量等级不低于二级。以上分段接口处根根据安装对口口、焊接工艺艺要求预留对对口间隙，并并应考虑设置置对口工装件件。连廊提升分段本工程连廊下部有有四根装饰杆杆，装饰杆为为一变截面圆圆管，上部与连廊连连接处截面直直径为900mmm，下部与土土建连接，直直径为500mm，圆管壁厚厚为16mm，长度27.6m，单根装饰杆杆重量约7.5吨。装饰杆在裙房房楼面拼装完完成，由于其其长度较长，故在拼拼装时需偏离离弦杆一定的的角度布设拼拼装胎架及滑滑槽，装饰杆两端端设连接耳板板，用倒链和和钢丝绳吊挂在连廊下弦弦节点处，随同同连廊缓慢提提升。待连廊廊主体安装完完毕后，再进进行装饰杆的的安装，先用用倒链进行调调节，定位准准确后再进行行焊接。倒链钢丝绳端部与铸钢件连接装饰杆关节轴承倒链钢丝绳端部与铸钢件连接装饰杆关节轴承装饰杆随同连廊提提升示意图4.4提升平台4.4.1提升平台构构造本工程连廊重约2250T，提升时，连连廊通过设置置上部提升架架将自重荷载载传递给混凝凝土梁柱。具体构构造为：在223层混凝土柱子子上设B300x300x14x14的提升平台梁，平台梁与混凝凝土柱子通过过H250x3550x14x14的焊接H型钢抱箍连连接；平台梁梁下部加设P219XX16的圆管管作为压杆支支撑，上部加设P2219X166的圆管作为拉拉杆，圆管与混凝土土柱子通过H250x3000x14x14的焊接H型钢抱箍连连接，提升梁与斜斜撑端点应尽可能地与混混凝土梁柱交交汇点重合；；为保证提升升架水平向的的稳定性，在在提升梁所在在平面增加水水平撑杆，截截面规格为HH200x2200x144x14；所有构件件材质均为Q345b。提升梁及斜斜撑与抱箍连连接对应位置置，抱箍H型钢需布置置横向加劲板板，加劲板厚厚度同腹板一一致，加劲板板与腹板采用用焊脚高度为为12mm的角焊缝，三三面环焊。提升梁与抱箍箍通过22mm厚的插板全全熔透焊接连连接，斜撑与与抱箍采用全全熔透焊接，侧边加加劲板，全熔透焊缝质量不低于二级。提升架构造见下图：提升架构造示意图图提升架平面布置图图（23层）A剖面提升梁4.4.2提升平台抱箍本工程连廊提升平平台梁、斜撑撑与混凝土梁梁柱的连接均均采用抱箍的形式。提升平台梁位于223层楼面，通过过焊接H型钢与柱子子抱箍连接。整整个抱箍由四四根H250x3550x14xx14的焊接H型钢围绕混混凝土柱子连连接在一起。先将抱抱箍三面焊接接成一个“U”形，为保证型型钢与混凝土土表面贴紧，构构件制作时，“U”形的两边构构件长度可比比理论值减小小5~10mmm，安装时最后一侧连接横梁梁采用8颗M24高强螺栓栓拧紧，使钢梁与混凝土土表面贴合紧紧密，最后进进行焊接固定定。抱箍中焊焊接H型钢翼缘采采用全熔透焊焊接，腹板采采用角焊缝，焊焊脚高度为112mm。由于H型钢翼缘板板与楼面垂直直，为增加H型钢与楼面面的接触面积积，在H型钢底部焊焊接一16mm厚钢板。由于于斜撑、拉杆杆与柱子之间间夹角较小，相相贯面积较大大，故在抱箍箍梁上立一3350mm高的小短柱用于圆管连接，柱子背背面同时设置置小短柱。水平斜撑受受力较小，可可通过化学锚锚栓与混凝土土梁连接固定定。上部斜杆以承受拉力力为主，其螺螺栓连接处端端板采用角焊焊缝焊接，焊脚高高度为12mm，现对该焊缝强强度进行计算算：Fw=0.7fwhffl=0.77x200xx12x（250+3300-2xx12+2550-2x112）x10-3=1263kN在最不利组合作用用下，上部斜斜杆拉力组合合值为10100kN，2Fw=2x12263=2526kNN>10100kN,焊缝承载力力能满足要求求。焊缝大样抱箍做法如下所示示：提升平台抱箍23层抱箍做法1—1剖面22层抱箍做法3—3剖面24层抱箍做法4—4剖面抱箍安装顺序011、根据断面形式将将构件焊接成成“凹”形，“U”形抱箍两边边底板应伸出出端头270mm；022、根据焊缝要求，在在工厂完成“U”形抱箍，注注意“U”形抱箍下料料时应比图示示长度缩短5~10mmm,根据图示尺尺寸背焊螺栓栓；033、将“U”形抱箍套到混凝土土柱子上,需确保抱箍箍与混凝土柱柱子贴紧；044、安装抱箍横梁，螺螺栓拧紧，需需确保抱箍与与混凝土柱子子贴紧；055、焊接固定；066、提升梁、斜撑焊焊接；4.4.3提升平台验算计算软件：MiddasGeenVerr800边界条件：平台梁梁、支撑杆铰铰接模拟荷载工况：恒载（D）—自重作用，由由程序自动计计算，考虑连连廊主体、楼楼承板、装饰饰杆、提升器器、吊具等重重量，自重系系数取1.44；.1不同步验算（1）连廊在提升过程中中有可能出现现不同步的情情况，为保证证提升过程中中的安全可靠靠，现通过软软件来模拟这这种不同步现现象，模拟时时考虑不同步步差值为50mm，分两种情情况：不同步情况1：吊吊点1、4与吊点2、3不同步；不同步情况2：吊吊点3不同步；计算模型如如下：吊点2，强制位移+50mm吊点3，强制位移+50mm吊点4，竖向约束吊点1，铰接约束吊点2，强制位移+50mm吊点3，强制位移+50mm吊点4，竖向约束吊点1，铰接约束不同步计算模型11吊点4，竖向约束吊点3，强制位移+50mm吊点2，铰接约束吊点1，铰接约束吊点4，竖向约束吊点3，强制位移+50mm吊点2，铰接约束吊点1，铰接约束不同步计算模型22（2）不同步验算结果果项目图例自重标准值作用下下支座反力在自重标准值作用用下，最大支支座反力为6640kN；自重标准值作用下下构件应力比比云图在自重标准值作用用下，构件最最大应力比为为0.2；不同步情况1，自自重标准值作作用下支座反反力该状态下，最大支支座反力为8886kN，出现在吊吊点3上，886/640=1..38，不同步步状态下支座座反力是正常常情况下的1.38倍；不同步情况1，自自重标准值作作用下构件应应力比云图该状态下，构件最最大应力比为为0.77，出现在吊吊点所在位置置水平腹杆处处；不同步情况2，自自重标准值作作用下支座反反力该状态下，最大支支座反力为8898kN，出现在吊吊点1、3上，898/640=1..40，不同步状状态下支座反反力是正常情情况下的1.40倍；不同步情况2，自自重标准值作作用下构件应应力比云图该状态下，构件最最大应力比为为0.45，出现在吊吊点所在位置置竖向腹杆处；；结论对以上两种不同步步情况进行对对比可知，对对提升平台来来讲，情况2较情况1更不利，说明明单点不同步步比两点不同同步影响更不不利；对结构本身身来讲，情况况1产生的附加加应力较情况况2要大。.2提升过程验算荷载工况：恒载（D）——提升平台台自重，自重重系数取1.1；活载（L）——被提升物重重量，单个提提升架的活载载值为6400kN；风载（W）——施工阶段风风压代表值ωω0按支承结构构工作阶段取取0.22kkN/m2；风荷载转化为提升升平台集中力力计算：ω0=βμstwμzωω0其中：风振系数：：β=1.5体形形系数：μst=φμs=AAn/A•μs=0.288x1.3==0.3644μstw=μst（11-η2）/（1-η）=0.3664x（1-0.5562）/（1-0.556）=0.57；高度度系数：μz=1.93（90m，B类）；风压压代表值：ωω0=0.222kN/m22；风荷载标准值：ωω0=βμstwμzω0=1.5xx0.57xx1.93xx0.22==0.36kkN/m2；转化为平台集中力力：F=φAω0/4x0..36/4==7.6kNN；根据以上不同步验验算结果可知知，当不同步步值达到50mm时，该状态态下，支座反反力是自重标标准值作用下下的1.4倍；根据上海市工程建建设规范《重重型结构（设设备）整体提提升技术规程程》要求，提提升施工时，考虑恒载分项系数1.2；活载分项系数1.4，提升时不同步系数取1.4，动力系数取1.2；即提升时荷载组合：COMB:1.22D+(1.44x1.4xx1.2)LL+1.0WW=1.2DD+2.4LL+1.0WW(承载能力极极限状态)BZZH:1.00D+（1.0x1..2x1.44）L+0.44W=1.00D+1.77L+0.44W(正常使用极极限状态)进行验算，计算模模型如下：H200x200x14x14P219X6B300x300x14x14P219X16H200x200x14x14P219X6B300x300x14x14P219X16计算模型项目图例提升架应力比云图图在COMB荷载组合合作用下，提提升平台构件件最大应力比比为0.79，出现在下下部斜撑上；；提升架竖向变形值值在BZZH荷载组合合作用下，提提升平台竖向向最大变形值值为3.7mm，变形较较小；提升平台节点编号号最不利荷载组合下下提升平台支支座反力根据以上计算可知知，连廊在提提升过程中，提提升架构件最最大应力比为为0.79，出现在下部部斜撑上，结构安全性冗余较合理；提升梁在标标准组合作用用下，竖向挠挠度仅为3.7mm，变形较小小，提升梁刚刚度较好，能能满足提升施施工进度要求求。4.5连廊楼面拼拼装连廊提升前，需根根据连廊位置置进行原位拼拼装；连廊位位于8~9轴线之间，连连廊的投影平平面大部分与与C区夹层重叠叠，局部区域域与游泳馆区区域重叠；拼拼装时根据深深化分段情况况，在C区夹层梁上上布置拼装胎胎架，胎架立立柱、牛腿及及转换梁采用用H300XX200X88X12的H型钢，平面面内斜撑采用用H200XX150X66X9的H型钢，胎架架平面外采用用P108XX6的圆管作为为支撑；根据据楼面梁柱布布置，同时结结合钢结构节节点位置，胎胎架离泳池较较远侧立柱落落在混凝土柱柱子上，泳池池侧立柱则落落在混凝土大大梁上。拼装装胎架布置范范围见下图：：胎架分布范围1——1剖面2——2剖面3——3剖面4——4剖面4.6压力、位移不同步步、大风防控措措施提升过程按照实际际压力的1110%-1115%调节各各个点的泵源源压力，保证证个别或者部部分点无法单单独完成整体体钢结构的升升降动作；提升加载阶段复核核重量，如偏偏差较大需重重新分析及设设定泵源压力力；所有提升器集群动动作，每个提提升行程实时时进行各点位位移监控，同同步超差过大系统统自动报警，停停止提升，检检查复核后方方能再次启动动，保证构件件不会在各点点不同步超差差的状态下提提升；根据天气预报，选选取小风天气气提升，大于于6级风停止提提升，临时缆缆风绳固定。4.7连廊结构提升注意意事项提升用混凝土柱施施工过程应严严格控制施工工质量并经验验收合格，确确保满足规范范要求；上下吊点制作及安安装阶段、平台水平构造造制作及焊接接完成阶段，应分别详细检查查构件材质、截截面尺寸、连连接方式、焊焊缝的外观、焊焊脚尺寸等、构件间连接接二级以上焊缝的探探伤均需合格；高空连廊预装段安安装后、连廊廊拼装前严格格测量，确保保提升连廊无干涉情情况；提升连廊四角需设设置钢丝绳及及倒链，作为为连廊提升应急急临时固定措措施，对应墙墙面需留置孔孔洞，在提升升高度范围内内设置4层，每层对对应连廊设置4个孔洞。5液压提升系统5.1超大型构件件液压同步提提升施工技术术特点（1）通过提升设备的的扩展组合，提提升重量、跨跨度、面积不不受限制。（2）提升过程较为安安全，并且构构件可以在提提升过程中的的任意位置锁锁定，任一提提升器亦可单单独调整，调调整精度高，有有效的提高了了结构提升过过程中安装精精度的可控性性。（3）采用柔性索具承重重，只要有合理理的承重吊点点，提升高度度不受限制；；（4）提升设备体积小、自自重轻、承载载能力大，特特别适宜于大大型设备的提提升作业。（5）液压提升器通过液液压回路驱动动，动作过程程中加速度极极小，对被提提升设备及提升框架结构构几乎无附加加动荷载（振振动和冲击）；（6）设备自动化程度高高，操作方便便灵活，安全全性好，可靠靠性高，使用用面广，通用用性强。（7）液压同步提升通通过计算机控控制各提升点点同步，提升升过程中构件件保持平稳的的提升姿态，同同步控制精度度高；（8）省去大型吊机的的作业，可大大大节省机械械设备、人力力资源；（9）能够充分利用现现场施工作业业面，对工程程总体工期控控制有利。5.2主要技术及及设备5.2.1液压提提升原理“液压同步提升技术术”采用液压提提升器作为提提升机具，柔柔性钢绞线作作为承重索具具。液压提升升器为穿芯式式结构，以钢钢绞线作为提提升索具，有有着安全、可可靠、承重件件自身重量轻轻、运输安装装方便、中间间不必衔接等一系列列独特优点。液压提升器两端的的楔型锚具具具有单向自锁锁作用。当锚锚具工作（紧紧）时，会自自动锁紧钢绞绞线；锚具不不工作（松）时时，放开钢绞绞线，钢绞线线可上下活动动。液压提升过程见图图所示，一个个流程为液压压提升器一个个行程。当液液压提升器周周期重复动作作时，被提升升重物则一步步步向上移动。液压提升过程第1步：下锚松，上锚锚紧，夹紧钢钢绞线第2步：提升器同步提提升重物第3步：下锚紧，夹紧紧钢绞线第4步：主油缸微缩，上上锚片脱开第5步：上锚具上升，上上锚全松第6步：主油缸非同步步缩回原位5.2.2液压提升升设备本工程中液压提升升承重设备主主要采用穿芯芯式液压提升升器，YS--SJ-1880型液压提提升器的额定定提升重量为为180t，液压提升升器如图所示示。YS-SJ型液压压提升器5.2.3液压泵源源系统液压泵源系统为液液压提升器提提供动力，并并通过就地控控制器对多台台或单台液压压提升器进行行控制和调整整，执行液压压同步提升计计算机控制系系统的指令并并反馈数据。YS-PP-600型液压泵源源系统5.2.4计算机机同步控制及及传感检测系系统液压同步提升施工工技术采用传传感监测和计计算机集中控制，通通过数据反馈馈和控制指令令传递，可全全自动实现同同步动作、负负载均衡、姿姿态矫正、应应力控制、操操作闭锁、过过程显示和故故障报警等多多种功能。拟用于本工程的液液压同步提升升系统设备采采用CAN总线控制、以以及从主控制制器到液压提提升器的三级级控制，实现现了对系统中中每一个液压压提升器的独独立实时监控控和调整，从从而使得液压压同步提升过过程的同步控控制精度更高高，更加及时时、可控和安安全。操作人员可在中央央控制室通过过液压同步计计算机控制系系统人机界面面进行液压提提升过程及相相关数据的观观察和控制指指令的发布。通过计算机人机界界面的操作，可可以实现自动动控制、顺控控（单行程动动作）、手动动控制以及单单台提升器的的点动操作，从从而达到连廊廊整体提升安安装工艺中所所需要的同步步提升、空中中姿态调整、单单点毫米级微微调等特殊要要求。计算机同步控制及及传感检测系系统人机操作作界面见图所所示。液压同步提升计算算机控制系统统人机界面6液压系统配置液压提升系统主要要由液压提升升器、液压泵源系统统、传感检测测及计算机同同步控制系统统组成。液压压提升系统的的配置本着安安全性、符合合性和实用性性的原则进行行。6.1液压提升器器配置本项目选用的液压提提升器的型号号为YS-SJJ-180型，其额定提升重重量为1800t。YS-SJ-1880型液压提升器器标准配置8根钢绞线，额额定提升能力力为180t。钢绞线作为为柔性承重索索具，采用高高强度低松弛弛预应力钢绞绞线，抗拉强强度为1860MMPa，单根直径径为17.80mm，破破断拉力不小小于36t。提升设备及钢绞线线具体配置见见表。吊点编号提升反力值（KNN）液压提升器型号提升器布置数量（台台）每台提升器钢绞线线配置（根）安全系数备注1750YS-SJ-1880183.842750YS-SJ-1880183.843750YS-SJ-1880183.844750YS-SJ-1880183.84总计3000432根据相关设计规范范和以往工程程经验，液压压提升器工作作中采用如上上荷载系数是是安全的。6.2液压泵源系系统液压泵源系统为液液压提升器提提供液压动力力，在各种液液压阀的控制制下完成相应应动作。在不同的工程使用用中，由于吊吊点的布置和和液压提升器器的配置都不不尽相同，为为了提高液压压提升设备的的通用性和可可靠性，泵源源液压系统的的设计采用了了模块化结构构。根据提升升重物吊点的的布置以及液液压提升器数数量和液压泵源流量量，可进行多多个模块的组组合，每一套套模块以一套套液压泵源系统统为核心，可可独立控制一一组液压提升升器，同时可可用比例阀块块箱进行多吊吊点扩展，以以满足各种类类型提升工程程的实际需要。本项目中拟配置22台YS-PPP-60型液压泵源源系统，泵源源系统放置在在与提升平台台同标高的楼楼板上（南北北塔楼各一台台）。6.3电气同步控控制系统电气同步控制系统统由动力控制制系统、功率率驱动系统、传感检测系统和计算机控制系统等组成。电气控制系统主要要完成以下两两个控制功能能：集群提升器作业时时的动作协调调控制。无论论是提升器主主油缸，还是是上、下锚具具油缸，在提提升工作中都都必须在计算算机的控制下下协调动作，为为同步提升创创造条件；各点之间的同步控控制是通过调调节液压系统统的流量来控控制提升器的的运行速度，保保持被提升构构件的各点同同步运行，以以保持其空中中姿态。液压同步提升施工工技术采用行行程及位移传传感监测和计计算机控制，通通过数据反馈馈和控制指令令传递，可全全自动实现同同步动作、负负载均衡、姿姿态矫正、应应力控制、操操作闭锁、过过程显示和故故障报警等多多种功能。操作人员可在中央央控制室通过过液压同步计计算机控制系系统人机界面面进行液压提提升过程及相相关数据的观观察和（或）控控制指令的发发布。本工程中共配置一套套YS-CSS-01型计算机同同步控制及传传感检测系统统。6.4提升速度及及加速度液压提升设备采用用油压提供动动力，每个提提升行程由缓缓慢加速、减减速的过程组组成，整体的的加速度非常常小，由此保保证整个提升升过程的平稳稳。提升设备备配置提升速速度可无极变变速，最快可可达6m/小时，分级级加载以及对对口就位过程程根据现场要要求适当降低低速度。6.4.1提升速速度液压同步提升系统统的提升速度取决决于液压泵源源系统的流量量、锚具切换换、同步精度度设定、其他他辅助工作所所占用的时间间以及整个系系统工作的状状况。在本工程中，系统理论提升速度约为为6m/h（提升就位位前降低提升升速度）。6.4.2提升加加速度液压同步提升作业业过程中各点点速度保持匀匀速、同步。在在提升的启动动和制动时，其其加速度取决决于液压泵源源系统流量及及液压提升器的的工作压力，加加速度极小，以以至于可以忽忽略不计。这这为提升过程程中临时措施施的安全性增加了保证证。7液压系统同步控制制7.1总体布置原原则满足连廊提升各吊吊点理论提升升反力的要求求，尽量使每每台提升设备备受载均匀；；尽量保证每台液压压泵源系统驱驱动的液压设设备数量相等等，提高液压压泵源系统的的利用率；在总体控制时，要要认真考虑液液压同步提升升系统的安全全性和可靠性性，降低工程程风险。液压提升器安装液压提升器利用塔塔吊直接安装装在提升平台台上，安装到到位后，利用用临时固定板板固定，临时时固定板形式式如下所示：：提升器临时固定板板详图（加工工16块）提升底锚固定板详详图（加工116块）注：提升器及底锚锚固定板技术术要求：1. 制作固定板板（每台提升升器4块），A、B面用打磨机机打磨光滑，使使之能卡住提提升器底座；；2. 将固定板紧紧靠提升器底底座，C面同下部结结构焊接，焊焊接时不得接接触提升器底底座；3. 底锚固定板板技术要求同同提升器。临时固定板现场使使用图片导向架制作及安装装在液压提升器提升升或下降过程程中，其顶部部必须预留长长出的钢绞线线，如果预留留的钢绞线过过多，对于提提升或下降过过程中钢绞线线的运行及液液压提升器天天锚、上锚的的锁定及打开开有较大影响响。所以每台台液压提升器器必须事先配配置好导向架架，方便其顶顶部预留过多多钢绞线的导导出顺畅。多多余的钢绞线线可沿提升平平台自由向后后、向下疏导导。导向架安装于液压压提升器上方方，导向架的的导出方向以以方便安装油油管、传感器器和不影响钢钢绞线自由下下坠为原则。导导向架横梁离离天锚高约1.5～2米，偏离液液压提升器中中心5～10cm为宜。具体体可在现场用用角钢或脚手手管架临时制制作。尺寸见见图。导向架尺寸要求示示意图7.2提升同步控制策略略控制系统根据一定定的控制策略略和算法实现现对连廊提升部分分的整体提升升（下降）的的姿态控制和和荷载控制。在在提升（下降降）过程中，从从保证结构吊吊装安全角度度来看，应满满足以下要求求：应尽量保证各个提提升吊点的液液压提升设备备配置系数基基本一致；应保证提升（下降降）结构的空空中稳定，以以便提升单元元结构能正确确就位，也即即要求各个吊吊点在上升或或下降过程中中能够保持一一定的同步性性。据以上要求，制定定如下控制策策略：将集群的液压提升升器中的任意意一台提升速速度和行程位位移值设定为为标准值，作作为同步控制制策略中速度度和位移的基基准。在计算算机的控制下下，其余液压压提升器分别别以各自的位位移量来跟踪踪比对标准点点，根据两点点间位移量之之差ΔL进行动态调调整，保证各各吊点在提升升过程中始终终保持同步。7.3同步控制原原理计算机控制，通过过数据反馈和和控制指令传传递，实现同同步动作、负负载均衡、姿姿态矫正、应应力控制、过过程显示和故故障报警等多多种功能。7.4压力、位移移不同步防控控措施提升过程按照实际际压力的1110%-1115%调节各各个点的泵源源压力，保证证个别或者部部分点无法单单独完成整体体连廊的升降动动作；提升加载阶段复核核重量，如偏偏差较大需重重新分析及设设定泵源压力力；所有提升器集群动动作，每个提提升行程实时时进行各点位位移监控，同同步超差过大大系统自动报报警，停止提提升，检查复复核后方能再再次启动，保保证构件不会会在各点不同同步超差的状状态下提升；；根据天气预报，选选取小风天气气提升，大于于6级风停止提提升，临时风风绳固定。8液压提升系统的安安装8.1液压提升升设备安装专用底锚的安装每一台液压提升器器对应一套专专用底锚结构构。底锚结构构安装在提升升吊具的内部部，要求每套套底锚与其正正上方的液压压提升器、提提升吊点结构构开孔垂直对对应、同心安安装。底锚结构与专用吊吊具固定时，应应与周边结构构留有一定空空隙，使底锚锚结构可沿圆圆周方向自由由转动，钢绞绞线与吊点结结构开孔侧壁壁不致碰擦。液压管路的连接液压泵源系统与液液压提升器的的油管连接：：1）连接油管时，油油管接头内的的组合垫圈应应取出，对应应管接头或对对接头上应有O形圈；2）应先接低位置油油管，防止油油管中的油倒倒流出来。液液压泵源系统统与液压提升器间间油管要一一一对应，逐根根连接；3）依照方案制定的并并联或串连方方式连接油管管，确保正确确，接完后进进行全面复查查。控制线、动力线的的连接1）各类传感器的连连接；2）液压泵源系统与与液压提升器器之间的控制制信号线连接接；3）液压泵源系统与与计算机同步步控制系统之之间的连接；；4）液压泵源系统与与配电箱之间间的动力线的的连接；5）计算机控制系统统电源线的连连接。8.2钢绞线安装装本项目中，每根钢钢绞线最大长长度125m。穿钢绞线采取由下下至上穿法（暂暂定），即从从液压提升器器底部下锚穿穿入至天锚穿穿出。应尽量量使钢绞线底底部（下端）持持平，穿好的的钢绞线上端端通过夹头和和锚片固定。安装好夹头后，钢钢绞线连同提提升器利用吊吊机整体吊装装至牛腿就位位固定。待液压提升器钢绞绞线安装完毕毕后，再将钢钢绞线束的下下端穿入正下下方对应的专专用吊具底锚锚结构内，调调整好后锁定定。每台液压压提升器顶部部预留的钢绞绞线应沿导向向架朝预定方方向疏导。钢绞线安装操作工工艺如下：（1）用砂轮切割机或或气割将钢绞绞线切割成1125m一段。用打打磨机或气割割将钢绞线两两头修理平整整、圆滑、不不松股；（2）将疏导板安装于于液压提升器器正下方，调调整疏导板孔孔的位置，使使其与液压提提升器各锚孔孔对齐（注意意三角形结构构），临时固固定；（3）将钢绞线从下往往上依次穿过过液压提升器器内部结构，顶顶部钢绞线预预留部分用临临时锚片锁紧紧于天锚上；；（4）每穿好2根钢绞绞线后，用夹夹头将钢绞线线两两夹紧，以以免钢绞线从从空中滑落；；（5）一般先穿外圈的的小部分，后后穿内圈全部部，再将剩余余外圈穿完；；（6）所有钢绞线穿好好后，用上、下下锚具缸锁紧紧钢绞线，并并拧紧天锚锚锚片板螺钉锁锁紧；（7）用软绳放下疏导导板至下吊点点上部，调整整疏导板的方方位，使钢绞绞线束顺直；；（8）调整底锚结构位位置，使其与与疏导板的孔孔对齐；按顺顺序依次将钢钢绞线穿入底底锚结构中并并理齐，锁紧紧钢绞线。8.3设备的检查及调试试开始提升作业之前前，应对液压压提升系统及及辅助设备进进行全面检查查及调试工作作。（1）钢绞线作为承重系系统，在正式式提升前应派派专人进行认认真检查，钢钢绞线不得有有松股、弯折折、错位、外外表不能有电电焊疤；（2）底锚位置正确，底底锚中心线与与上方对应提提升器中心线线同心，锚片片能够锁紧钢钢绞线；（3）由于运输的原因，液压泵源系统上个别阀或硬管的接头可能有松动，应进行一一检查，并拧紧，同时检查溢流阀的调压弹簧是否完全处于放松状态；（4）检查液压泵源系统统、计算机控制制系统及液压压提升器之间间电缆线及控控制线的连接接是否正确。检检查液压泵源源系统与液压压提升器主油油缸、锚具缸缸之间的油管管连接是否正正确；（5）系统送电，校核液液压泵主轴转转动方向；（6）在泵站不启动的情情况下，手动动操作控制柜柜中相应按钮钮，检查电磁磁阀和截止阀阀的动作是否否正常，截止止阀与提升器器编号是否对对应；（7）检查传感器（行程程传感器，上上、下锚具缸缸传感器，油油压传感器）；（8）接通各液压提升升器的行程传传感器和锚具具缸的电源，使就地控制盒中相应的信信号灯发讯；；（9）液压提升器的检检查：下锚紧的情况下，松松开上锚，启启动液压泵站，调调节一定的压压力(3Mpa左右)，伸缩液压提升器主主油缸，检查查A腔、B腔的油管连连接是否正确确，检查截止止阀能否截止止对应的油缸缸；检查控制制阀在电流变变化时能否加加快或减慢对对应液压提升器的的伸缩缸速度度；（10）预加载：调节液压压泵源系统至至一定压力，使使每台液压提升器内内每根钢绞线线基本处于相相同的张紧状状态。8.4其他项目目检查上下吊点等临时措措施结构状态态检查；钢绞线质量检查；；提升临时加固措施施检查；对提升过程可能产产生影响的障障碍物检查、清清除。9正式提升9.1提升过程程控制要点为确保连廊结构以以及临时措施施结构提升过过程的平稳、安安全，根据连连廊结构的特特性，拟采用用“吊点油压均均衡，结构姿姿态调整，位位移同步控制制，分级卸荷荷就位”的同步提升升和卸荷落位控制制策略。同步吊点设置在每台液压提升器器处各设置一一套位移同步步传感器，用用以测量提升升过程中各台台液压提升器器的提升位移移同步性。主主控计算机根根据这全部传传感器的位移移检测信号及及其差值，构构成“传感器－计计算机－泵源源控制阀－提升器控制制阀—液压提升器－－连廊”的闭环系统，控控制整个提升升过程的同步步性。吊点油压均衡每一个提升吊点的的液压提升器器在正式提升升阶段施以均均恒的油压，以以保证上下吊吊点结构的稳稳定性。所有有吊点以恒定定的驱动力向向上提升。提升分级加载通过试提升过程中中对连廊结构、提升设设施、提升设设备系统的观观察和监测，确确认符合模拟拟工况计算和和设计条件，保保证提升过程程的安全。根据已计算的各提提升吊点反力力值为依据，连廊廊结构提升进行行分级加载（试试提升），各各吊点处的液液压提升系统统伸缸压力应应缓慢分级增增加，依次为20%、40％、60％、70%、80％；在确认各部部分无异常的的情况下，可可继续加载到到90％、95％、100％，直至连廊廊结构全部脱离胎架。在分级加载过程中中，每一步分分级加载完毕毕，均应暂停停并检查如：：上吊点、下吊点结构构、临时加固固杆件以及主主体结构等加载前后的的变形情况，以及临时支撑结构的稳定性等情况。一切正常情况下，继续下一步分级加载。设备离地检查连廊结构离开胎架架约150mmm后，利用液压压提升系统设设备锁定，并并在其底部增增设垫板等预预防措施，空空中停留12小时作全全面检查（包包括吊点结构构、临时支撑撑承重体系、永久结结构和提升设设备等，尽量量安排在夜间间以节省施工工时间），并将检查查结果以书面面形式记录。各各项检查正常常无误，才能能进行正式提提升。9.1.5姿态检检测调整用测量仪器检测各吊吊点的离地距距离，计算出出各吊点相对对高差。通过过液压提升系统设备调整整各吊点高度度，使连廊结构达到到水平姿态。9.1.6整体同同步提升以调整后的各吊点点高度为新的的起始位置，复复位位移传感感器。在连廊结构提升过程程中，无特殊殊情况下，保保持该姿态直直至提升到设设计标高附近近。9.1.7分级卸荷就就位以卸荷前的吊点载荷荷为基准，所所有吊点同时时下降卸荷10％；在此过过程中可能会会出现载荷转转移现象，即即卸荷速度较快快的点将载荷荷转移到卸荷荷速度较慢的的点上，以至至个别点超载载甚至可能会会造成局部构构件失稳。计算机控制系统监监控并阻止上上述情况的发发生，调整各各吊点卸荷速度，使使快的减慢，慢慢的加快。万万一某些吊点点载荷超过卸卸荷前载荷的10％，则立即即停止其它点点卸荷，而单独独卸荷这些点。如如此往复，直直至钢绞线彻彻底松弛，连连廊结构的自自重荷载完全全转移到两端端支撑结构上上。提升过程的微调连廊结构在提升就就位过程中，空空中姿态调整整需要进行高高度微调。在在微调开始前前，将计算机机同步控制系系统由自动模模式切换成手手动模式。根根据需要，对对整个液压提提升系统中所所有吊点的液液压提升器进进行同步微动动（上升或下下降），或者者对单台液压压提升器进行行微动调整。微微动即点动调调整精度可以以达到毫米级级，完全可以以满足安装的的精度需要。9.2提升过程程的监控在整个同步提升过过程中应随时时检查：（1）观测液压提升系系统压力变化化情况，定时时做好记录，并并与预设值进进行比对；（2）上吊点提升平台台结构工作情情况；（3）连廊结构提升过程程的整体稳定定性；（4）提升钢绞线的垂垂直度；（5）液压提升系统设设备的提升同同步性；（6）激光测距仪配合测测量各提升吊吊点在提升过过程中的同步步性；（7）提升承重系统监控控：（8）提升承重系统是提提升工程的关关键部件，务务必做到认真真检查，仔细细观察。重点点检查：锚具（脱锚情况，锚锚片及其松锚锚螺钉）；导向架中钢绞线穿穿出顺畅；主油缸及上、下锚锚具油缸（是是否有泄漏及及其它异常情情况）；缸头阀块、软管及及管接头；各种传感器及其导导线。（9）液压动力系统监控控：系统压力变化情况况；油路泄漏情况；油温变化情况；油泵、电机、电磁磁阀线圈温度度变化情况；；系统噪音情况。10施工组织体体系液压提升专业现场场组织体系如如下图所示。现场施工组织体系系图11主要液压系统统设备本工程中液压同步步提升施工的的主要设备见见表。主要液压提升设备备表序号名称规格型号设备单重数量1液压泵源系统65kWYS-PP-6002.5t2台2液压提升器180tYS-SJ-18801.2t4台3高压油管31.5MPa标准油管箱16箱4计算机控制系统32通道YS-CS-0111套5专用钢绞线φ17.80mm1860MPa0.768Km6传感器锚具、行程、油压压4套7对讲机摩托罗拉3台8激光测距仪徕卡1台12提升施工用电本工程中，最多共共需2台YS-PPP-60型液压泵源源系统同时使使用，单台液液压泵源系统统需要65kW电容量，配配置不小于25mm2的单根五芯芯电缆线。提提升过程中需需要安装单位位将相应的二二级电源配电电箱提供到液液压泵源系统统附近4～5米范围内。液压泵源系系统放置在与与提升平台同同层楼面上。南南北塔楼各一一台。现场提升电源应尽尽量从总盘箱箱拉设专用线线路，以确保保提升作业过过程中，以上上专用电源的的不间断供电电。13应急预案13.1现场设备故障应急急预案13.1.1液压提升升器故障本工程提升所使用的的穿芯式液压压提升器，配配有上下两道道安全锚，提提升过程中主主要存在液压压提升器漏油油的故障，出现故故障后的具体体应急措施如如下：（1）立即关闭所有阀阀门，切断油油路，暂停提提升；（2）将所有提升器安安全锚锁死；；（3）专业人员对漏油油提升器的漏漏油位置进行行全面检查；；（4）根据检查结果采采取更换垫圈圈、阀门等配配件；（5）必要时更换油缸缸等主体结构构；（6）检修完成后，恢恢复系统，进进行系统调试试；（7）调试完成后，继继续提升。13.1.2泵站故故障泵站作为提升系统统的动力源，由由液压泵和电电气系统两部部分组成，主主要故障表现现为停止工作作、漏油以及及电机出现故故障后的应急急措施如下：：（1）当泵站停止工作作时，检查电电源是否正常常；（2）检查泵站各个阀阀门的开闭情情况，确保全全部阀门处于于开启状态；；（3）检查智能控制器器是否正常；；（4）泵站出现漏油时时，关闭所有有阀门，停止止提升；（5）迅速检查确认漏漏油的部位；；（6）更换漏油部位的的垫圈；（7）电机出现故障时时，专业