河南框架商务酒店工程高支模施工方案近

商贸物流B地块商务酒店工程高支模专项方案编制人：职务：项目总工审核人：职务：分公司总工审批人：职务：公司总工集团有限公司2016年3月10日目录HYPERLINK\l"_Toc445464591"第一节编制依据4HYPERLINK\l"_Toc445464592"1.1本工程施工组织设计4HYPERLINK\l"_Toc445464593"1.2施工图纸4HYPERLINK\l"_Toc445464594"1.3主要规范、规程4HYPERLINK\l"_Toc445464595"第二节工程概况5HYPERLINK\l"_Toc445464596"2.1工程总体概况5HYPERLINK\l"_Toc445464597"2.2高支模部位概况5HYPERLINK\l"_Toc445464598"2.3施工要求5HYPERLINK\l"_Toc445464599"2.4技术保证条件6HYPERLINK\l"_Toc445464600"第三节施工准备计划7HYPERLINK\l"_Toc445464601"3.1材料准备7HYPERLINK\l"_Toc445464602"3.2技术准备7HYPERLINK\l"_Toc445464603"第四节施工工艺技术8HYPERLINK\l"_Toc445464604"4.1高支模搭设方案8HYPERLINK\l"_Toc445464605"4.2工艺流程11HYPERLINK\l"_Toc445464606"4.3高支模施工方法及构造要求11HYPERLINK\l"_Toc445464607"4.4高支模支撑系统验收17HYPERLINK\l"_Toc445464608"4.5高支模拆除的工艺要求18HYPERLINK\l"_Toc445464609"4.6高支撑模板支架应执行的强制性条文19HYPERLINK\l"_Toc445464610"第五节施工安全保证措施21HYPERLINK\l"_Toc445464611"5.1组织措施21HYPERLINK\l"_Toc445464612"5.2技术措施21HYPERLINK\l"_Toc445464613"5.3应急预案22HYPERLINK\l"_Toc445464614"5.4监测监控24HYPERLINK\l"_Toc445464615"第六节计算书28HYPERLINK\l"_Toc445464616"计算依据：28HYPERLINK\l"_Toc445464617"6.1300×800梁模板计算书（300×700梁施工同此梁）28HYPERLINK\l"_Toc445464618"6.2700×1000梁模板计算书44HYPERLINK\l"_Toc445464621"6.3700×1400梁模板计算书63HYPERLINK\l"_Toc445464622"6.4板模板计算84第一节编制依据1.1本工程施工组织设计1.2施工图纸：B地块商务酒店结构、建筑施工图纸1.3主要规范、规程序号名称编号1建筑结构荷载规范范GB50009--20122建筑施工扣件式钢钢管脚手架安安全技术规范范JGJ13020113建筑施工模板安全全技术规范JGJ162-220084建筑工程施工质量量验收统一标标准GB50300--20135混凝土结构工程施施工质量验收收规范GB50666--20156建筑施工安全检查查标准JGJ59-200117建筑施工高处作业业安全技术规规范JGJ80-9118《混凝土结构设计计规范》GB500100-201009《建筑结构荷载规规范》GB500099-2012210《钢结构设计规范范》GB500177-201111危险性较大的分部部分项工程安安全管理办法法建质（2009）87号12建设工程高大模板板支撑系统施施工安全监督督管理导则建质（2009）254号1.4参考目录：《建筑施工手册》（第四版）、《简明施工计算手册》（第三版）、《建筑施工脚手架实用手册》、《建筑施工安全设施计算书编制范例》。第二节工程概况2.1工程总体概况工程名称B地块商务酒店项目目工程地点建设单位设计单位施工单位监理单位建筑面积17375.299㎡建筑高度31.35m基础形式独立基础主体结构框架结构抗震等级三级抗震设防烈度6度地上层数8层地下层数1层2.2高支模部位概况按照相关规定，搭设高度8m或以上，搭设跨度18m及以上，线荷载超过15KN/m，集中荷载超过10KN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。本工程高支模区域为：宴会厅1-G轴至1-M轴、1-1轴至1-5轴地面回填土垫层浇筑完成后标高-0.20m，三层标高9.55m，地面至三层贯通，层高9.75m，三层此部分梁尺寸为300x700mm，300x800mm，700x1000mm,700x1400mm，板厚120mm，柱尺寸750x750mm、900x900mm。平面图：2.3施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢固。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、操作人员需取得特殊操作人员资格证。2.4技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。第三节施工准备计划3.1材料准备1、本工程高大支模施工全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系。支模的纵横杆、内外立杆等均选用Ф48×2.8钢管，模板采用18厚木模，背楞方木尺寸为50×100mm。所有材料必须具备相应合格证书，并按规范要求进行现场验收，检验合格后方可投入使用。2、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差<1.7mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差<-0.5mm，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得>0.50mm。钢管上严禁打孔。3、扣件材质要求：扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动。4、设备要求：木工圆锯、木工平刨、压刨、手提电锯、手提压刨、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、铁水平、撬棍等各种设备机具均准备到位，正式使用前试用调整，并及时保养维修。3.2技术准备1、施工前编制有针对性的高支模施工方案，提供高支模施工技术保障；明确项目工程、质量、安全、物质等各部门施工管理人员任务与责任。同时组织人员认真熟悉方案，结合本工程的特点，制定详细的施工计划，并做好施工前三级技术安全交底，搞好上岗人员的培训工作。2、轴线、模板边线放线：用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线。根据施工图弹出模板边线及水平检测线，以便于模板的安装及校正。3、水平标高控制：根据模板实际施工要求用水准仪把建筑水平标高直接引测到模板安装位置，也可引测到其他过度引测点，并办好预检手续。第四节施工工艺技术4.1高支模搭设方案4.1.1300×700梁高支模搭设梁模板支架搭设高度为9.75m，立杆的纵距(沿跨度方向)L=0.9m；横向共设置三根立杆，梁下一根，梁侧二根，L=0.4m；步距h=1.60m，梁底50×100mm方木次楞间距300mm（两根），主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50×100mm均匀布置三根，其梁高支模设计如下：4.1.2300×800梁高支模搭设梁模板支架搭设高度为9.75m，立杆的纵距(沿跨度方向)L=0.9m；横向共设置三根立杆，梁下一根，梁侧二根，L=0.4m；步距h=1.60m，梁底50×100mm方木次楞间距300mm（两根），主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50×100mm均匀布置三根，外龙骨采用48mm×2.8mm双钢管，两道对拉螺栓拉结；梁下采用双扣件。其梁高支模设计如下：4.1.3700×1000梁高支模搭设梁模板支架搭设高度为9.75m，立杆的纵距(沿跨度方向)L=0.9m；横向共设置四根立杆，梁下二根，梁二侧二根，居中布置；步距h=1.60m，梁底50×100mm（三道），主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50×100mm（四根），其梁高支模设计如下：4.1.4700×1400梁高支模搭设梁模板支架搭设高度为9.75m，立杆的纵距(沿跨度方向)L=0.7m；横向共设置四根立杆，梁下二根，梁侧二根，居中布置；步距h=1.40m，梁底50×100mm方木（三道），主楞采用单钢管与立杆双扣件连接。梁侧次愣采用50×100mm（五道），其梁高支模设计如下：4.1.5板高支模搭设18mm胶合板；50mm×100mm方木次楞，次楞间距300mm；φ48×2.8钢管主楞；双扣件；满堂架钢管支撑体系。满堂架立杆纵横向间距0.9m，立杆上端伸至模板支撑点长度不大于100mm，距楼面200mm高设一道扫地杆，水平杆步距1.6m。其板高支模设计如下：4.1.5柱模板搭设柱模面板采用18mm胶合板；50×100㎜方木竖楞；φ48mm×2.8mm双钢管柱箍，柱箍间距450mm，采用M12对拉螺杆紧固；第一道柱箍离地面高度不得大于200mm；柱宽大于600mm小于等于900mm时，加两排穿柱对拉螺杆。4.2工艺流程板扣件式模板搭支架抄水平摆主梁调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷脱模剂检查模板标高、平整度、支撑牢固情况梁扣件式模板弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固4.3高支模施工方法及构造要求1、在保证安全可靠地前提下，需兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3.浇筑时按梁中间向两端堆成推进浇筑，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度钱，该施工层下支顶部允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管。5、一般规定：（1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。（2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。（3）不同支架立柱不得混用。（4）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。（5）多层支撑时，上下两层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。（6）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1‰~3‰。（7）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。（8）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。（9）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下:（10）在支柱底距地面200m高处，沿横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。（11）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（12）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000㎜，并应采用2各旋转扣件分别在离杆端不小于100㎜处进行固定。（13）支架搭设按本模板设计，不得随意更改；更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件（1）扣件式1）搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2）严禁将上段钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆（1）每步纵横向水平杆必须拉通；（2）水平杆件接长应采用对接扣件连接，水平对接接头位置要求如下图：（3）当层高在8~20m时，在最顶端两水平杆中间应加设一道水平拉杆。如下图示意：8、剪刀撑满堂模板支架立柱，在外侧周围应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应在每跨中间位置设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度4~6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底部应与地面顶紧，夹角45°~60°。当建筑层高在8~20m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。见下图：之字撑9、周边拉结1）竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，分段施工，以便利用其与支撑架体连接，形成整体；2）当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6~9m、竖向间距2~3m与建筑结构设置一个固结点；3）用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、柱模安装1）柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；2）先弹出柱的轴线及四周边线；3）根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；4）通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；5）柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；6）柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；7）柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。4.4高支模支撑系统验收4.4.1高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。(1)主控项目1)安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。2)涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(2)一般项目1)模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（3）实测允许偏差项目1）现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高±5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。2）预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。4.4.2高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收。整体式结构模板安安装的质量检检查除根据现现行国家标准准建筑工程质质量检验评定定标准GBJJ301的有有关规定执行行外，尚应检检查下列内容容：1）扣件规格与对拉螺螺栓钢楞的配配套和紧固情情况；2）支柱斜撑的数量和和着力点；3）对拉螺栓钢楞与支支柱的间距；；4）各种预埋件和预留留孔洞的固定定情况；5）模板结构的整体稳稳定；6）有关安全措施。4.5高支模拆除除的工艺要求求4.5.1高支模模拆除工艺要要求（1）拆模的时机应是砼砼达到必要的的强度，其强强度要求是根根据规范规定定，现浇砼结结构拆模时所所需强度，应应符合以下要要求：序号结构类型结构跨度（M）按设计强度百分率率（%）1板≤2502梁>2≤8703承重结构>81004悬臂梁≤2705悬臂板>21001）侧模、柱模拆除时时的砼强度应应能保证其表表面及棱角不不受损伤。2）模板拆除时，不应应对楼层形成成冲击荷载。拆拆除的模板和和支架宜分散散堆放并及时时清运。3）拆除模板前，由木木工工长填写写好模板拆除除申请，项目目主管工程师师审核后，并并附上试块强强度报告递交交监理工程师师批准后方可可进行拆除..4）梁底、楼板模板拆拆除时应根据据试块强度，同同时参考同条条件养护的混混凝土试块强强度，在达到到规定强度要要求后才可以以进行模板拆拆除工作。5）在拆除时，不得中中途换人，如如果必须换人人，必须做好好移交工作，。每每天收工前，对对未拆除的部部分应及时加加固处理。6）严禁夜间进行拆架架施工。（2）高支撑模板拆除的的工序要求：：1）拆除应按一定的顺顺序进行，一一般是“后支的先拆拆，先支的后后拆；先拆非非承重部分，后后拆承重部分分，由上而下下；先拆侧向向支撑，后拆拆竖向支撑”。拆除时不不要用力过猛猛，拆下来的的材料应整理理好及时运走走，做到工完完场地清。为为了便于管理理，利于前道道工序为后工工序创造条件件，混凝土模模板一经拆除除，立即做好好现场清理和和成品保护工工作。2）在拆除模板过程中中，如发现砼砼有影响结构构安全的质量量问题时，应应暂停拆除，并并报项目部及及监理，待出出方案处理后后，再拆除模模板。3）模板要加强保护，拆拆除后逐块传传递下来，不不得抛掷，拆拆下后，即清清理干净，按按规格分类放放整齐，以利利再用。4）模板的拆除对结构构混凝土表面面、强度要求求应符合《混混凝土结构工工程施工质量量验收规范》（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项规定。（3）高支模拆除安全要要求1）本工程使用的钢管管架，在材料料运输时，不不得随意乱丢丢，以免伤人人。2）凡超过2m以上的的操作部位，必必须搭设操作作平台，不得得违章临边、临临空施工。3）上班时必须戴好安安全帽、穿防防滑胶底鞋，严严禁酒后上班班。4）搭设满堂架时，必必须随工作面面的展开上紧紧钢管扣件，防防止不知情人人员发生意外外。5）禁止垂直交叉作业业，特殊要求求必须上下同同时作业时，要要做好交叉作作业的安全防防护措施后进进行。6）拆模时，必须设警警戒标志，必必要时派专人人看守，禁止止他人入内。7）拆模时，禁止将模模板大块撬下下，以免发生生意外。8）模板拆除后，在及及时归堆清理理的同时要避避免出现朝天天钉。4.6高支撑模板板支架应执行行的强制性条条文本工程高支撑架施工工和使用期间间应执行的强强制性条文如如下：（1）钢管上严禁打孔。（2）主节点处必须设置置一根横向水水平杆，用直直角扣件扣接接且严禁拆除除。（3）脚手架必须设置纵纵、横向扫地地杆；纵向扫扫地杆应采用用直角扣件固固定在距底座座上皮不大于于200mmm处的立杆上上；横向扫地地杆亦应采用用直角扣件固固定在紧靠纵纵向扫地杆下下方的立杆上上；当立杆基基础不在同一一高度上时，必必须将高处的的纵向扫地杆杆向低处延长长两跨与立杆杆固定，高低低差不应大于于1m。（4）立杆接长除顶层顶顶步外，其余余各层各步接接头必须采用用对接扣件连连接。（5）严禁将外径48mmm与51mm的钢钢管混合使用用。（6）剪刀撑、横向斜撑撑搭设应随立立杆、纵向和和横向水平杆杆等同步搭设设。（7）拆除作业必须由上上而下逐层进进行，严禁上上下同时作业业；（8）各构配件严禁抛掷掷至地面；（9）旧扣件使用前应进进行质量检查查，有裂缝、变变形的严禁使使用，出现滑滑丝的螺栓必必须更换；（10）作业层的施工荷载载应符合设计计要求，不得得超载。不得得将模板支架架、缆风绳、泵泵送混凝土和和砂浆的输送送管等固定在在脚手架上，严严禁悬挂起重重设备。第五节施工安安全保证措施施5.1组织措施材料员技术员材料员技术员设备管理员各专业工长各专业分包专(兼)职安全员各专业施工班组安全管理部项目总工项目经理公司项目安全经理5.2技术措施（1）模板支撑系统施工工前，应按施施工规范、施施工方案和施施工组织设计计的要求向搭搭设和使用人人员做好安全全、技术交底底。（2）对钢管架、配件、加加固件应进行行检查验收，严严禁使用不合合格的钢管架架、配件。（3）立杆底座下应铺设设200mm××200mmm木板。（4）不配套的钢管架与与配件不得混混合使用于同同一支撑系统统。（5）支撑架安装应自一一端向另一端端延伸，自下下而上按步架架设，并逐层层改变搭设方方向，不得从从两端向中间间进行，以免免结合处错位位，难于连接接。(6)模板支撑和脚脚手架搭设完完毕后应进行行检查验收，合合格后方准使使用。(7)泵送混凝土时时，应随浇、随随捣、随平整整，混凝土不不得堆积在泵泵送管路出口口处。(8)应避免装卸物物料对模板支支撑或脚手架架产生偏心、振振动和冲击。(9)交叉支撑、水水平加固杆、剪剪刀撑不得随随意拆卸，因因施工需要临临时局部拆卸卸时，施工完完毕后应立即即恢复。(10)拆除模板脚脚手架时应采采用可靠安全全措施，严禁禁高空抛掷。(11)高支模施工工现场作业人人员不得从支支撑系统上爬爬上、爬下，应应从施工便梯梯进入工作面面。(12)高支模搭设设、拆除和混混凝土浇筑期期间，无关人人员不得进入入支模底下，并并由安全员在在现场监护。(13)混凝土浇筑筑时，安全员员专职负责监监测模板及支支撑系统的稳稳定性，发现现异常应立即即暂停施工，迅迅速疏散人员员，及时采取取处理措施，待待排除险情并并经现场安全全责任人检查查同意后方可可复工。5.3应急预案（1）目的提高整个项目部对对事故的整体体应急能力，确确保意外发生生的时候能有有序的应急指指挥，为有效效、及时的抢抢救伤员，防防止事故的扩扩大，减少经经济损失，保保护生态环境境和资源，把把事故降低到到最小程度，制制定本预案。（2）应急领导小组及及职责应急领导小组由组组长、副组长长、成员等构构成。1）领导各单位应急急小组的培训训和演习工作作，提高应变变能力。2）当发生突发事故故时，负责抢抢救的人员、器器材、车辆、通通信和组织指指挥协调3）负责准备所需要要的应急物资资和应急设备备4）及时到达现场指指挥，控制事事故的扩大，并并迅速向上级级报告（3）应急反应预案1）事故报告程序事故发生后，作业业人员、班组组长、现场负负责人、项目目部安全主管管领导应逐级级上报，并联联络报警，组组织抢救。2）事故报告事故发生后逐级上上报：一般为为现场事故知知情人员、作作业队、班组组安全员、施施工单位专职职安全员。发发生重大事故故时，应立即即向上级领导导汇报，并在在24小时内向上上级主管部门门作出书面报报告。3）现场事故应急处处理施工过程中可能发发生的事故主主要有：机具具伤人、火灾灾事故、雷击击触电事故、高高温中暑、中中毒窒息、高高空坠落、落落物伤人等事事故。A火灾事故应急处理理：及时报警警，组织扑救救，集中力量量控制火势。消消灭飞火疏散散物资减少损损失控制火势势蔓延。注意意人身安全，积积极抢救被困困人员，配合合消防人员扑扑灭大火。B触电事故处理：立立即切断电源源或者用干燥燥的木棒、竹竹竿等绝缘工工具把电线挑挑开。伤员被被救后，观察察其呼吸、心心跳情况，必必要时，可采采取人工呼吸吸、心脏挤压压术，并且注注意其他损伤伤的处理。局局部电击时，应应对伤员进行行早期清创处处理，创面宜宜暴露，不宜宜包扎，发生生内部组织坏坏死时，必须须注射破伤风风抗菌素。C高温中暑的应急处处理：将中暑暑人员移至阴阴凉地方，解解开衣服让其其平卧，头部部不要垫高。用用凉水或50%酒精擦其全全身，直至皮皮肤发红，血血管扩张以促促进散热，降降温过程中要要密切观察。及及时补水分和和盐分，及时时处理呼吸、循循环衰竭，医医疗条件不完完善时，及时时送医院治疗疗。D其他人身伤害事故故处理：当发发生如高空坠坠落、被高空空坠物击中、中中毒窒息和机机具伤害等人人身伤害时，应应及时向项目目部报告、排排除其他隐患患，防止救援援人员受到伤伤害，积极对对伤员进行抢抢救。（4）应急通信联络陈兆荣：；许厚根：；鞠陈彬：；袁林林：；丁国华：（5）应急救援路线5.4监测监控1、高支撑模板支架重重点监测措施施本工程模板支撑架架采用扣件式式脚手架支撑撑体系，在搭搭设过程中必必须随时监测测。本方案重重点采取如下下监测措施：：（1）模板支架搭设前，由由工长及安全全员对所支撑撑的地下室顶顶板进行检查查，按规范底底板混凝土强强度达到施工工强度时方可可进行本模板板支撑系统的的施工，并要要求待高支部部分砼浇捣完完毕后下层模模板支撑方可可拆除。（2）模板支架搭设过程程中，工长及及安全员负责责对支架搭设设施工进行监监测，确保支支撑系统施工工安全，检查查、巡查重点点要求如下：：1）杆件的设置和连接接、扫地杆、支支撑、剪刀撑撑等构件是否否符合要求。2）底板是否积水，底底座是否松动动，立杆是否否符合要求。3）连接扣件是否松动动。4）施工过程中是否有有超载的现象象。5）脚手架架体和杆件件是否有变形形现象。6）脚手架在承受六级级大风或大暴暴雨后必须进进行全面检查查。（3）浇筑砼前必须检查查支撑是否可可靠、扣件是是否松动。浇浇筑砼时必须须由模板支设设班组设专人人看模，随时时检查支撑是是否变形、松松动，并组织织及时恢复，在在浇筑混凝土土过程中应实实施实时观测测，一般监测测频率不超过过20-30分钟一次，浇浇筑完后不少少于2小时一次。（4）现浇钢筋混凝土梁梁、板，当跨跨度大于4米时，模板应应起拱；本工工程模板统一一按全跨长度度的2/10000起拱。（5）上层支架立杆是否否与对准下层层支架立杆，立立杆底部是否否铺设垫板。（6）模板支架立杆外侧侧周围是否按按方案要求设设置由下至上上的竖向连续续式剪刀撑。（7）立杆是否有搭接现现象，立杆接接长严禁搭接接，必须采用用对接扣件连连接。（8）支架立杆成一定角角度倾斜，或或者支架立杆杆的顶表面倾倾斜式，是否否有可靠措施施确保支点稳稳定，支撑脚脚底是否有防防滑移的可靠靠措施。（9）立杆接长严禁搭接接，必须采用用对接扣件连连接，相邻两两立杆的对接接接头不得在在同步内，且且对接接头沿沿竖向错开的的距离不宜小小于500，各接头中中心距主节点点不宜大于步步距的1/3。（10）高支架四周外侧和和中间有结构构柱的部位是是否已按方案案要求设置拉拉结点。（11）在浇捣梁板混凝土土之前，必须须由项目部组组织对高支架架进行全面检检查，合格后后方可进行浇浇筑，并且在在混凝土浇筑筑过程中，项项目技术负责责人、质安员员、施工员必必须随时对高高支架进行观观测。（12）因高支架直接支支撑在一层顶顶板上，故在在高支架模板板支撑架施工工完毕至拆除除高支撑架前前，严禁拆除除顶板的模板板支撑，待高高支撑架拆除除完毕后方可可拆除高支撑撑区一层的模模板支撑；高高支撑架的拆拆除按现场留留置的同养试试块达到拆除除要求强度时时，方可拆架架。2、高支撑模板支架搭搭设时监测措措施（1）安装前应在楼面或或地面弹出支支撑架纵、横横方向位置线线，并进行抄抄平。本工程程高支架基础础直接落在地地下室顶板和和楼面上。（2）支撑架的组装要求求和顺序可参参考外脚手架架搭设中相应应的规定6..2.3顶托处应采采取措施防止止被砂浆、水水泥浆等污物物填塞螺纹。（3）满堂脚手架顶部施施工操作层应应满铺脚手板板，并采取可可靠连接方式式与支撑架横横梁固定。（4）搭设用的钢管规格格、间距、扣扣件应符合设设计要求，每每根立杆底部部应设置垫板板或者垫木。（5）立杆底部的垫板应应有足够的强强度和支承面面积，且应中中心承载。（6）模板及其支架在安安装过程中，必必须设置有效效的防倾覆临临时固定设施施。3、高支撑模板支架使使用时监测措措施（1）脚手架使用过程中中应避免产生生偏心荷载。泵泵送混凝土时时，应随浇、随随捣、随平整整，混凝土不不可堆在输送送管道出口处处，以免产生生较大的堆积积荷载，使架架子偏心受荷荷；装卸其它它物料时亦防防止对模板支支撑或脚手架架产生偏心、振振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉叉支撑等不得得随意拆卸，施施工要求拆卸卸时，应待施施工完毕后马马上补齐。（3）模板支撑及满堂脚脚手架下方，施施工人员不得得经常出入。（4）穿着安全：现场场操作人员不不得赤脚、穿穿硬底鞋、拖拖鞋或高跟鞋鞋，必须戴安安全帽。（5）浇筑同时应控制制混凝土出料料时不成堆，泵泵管设置严禁禁与支撑架连连接且不得与与外架连接，泵泵管设置应另另外进行加固固以防碰到架架体使架体变变形失稳。（6）支撑架上堆料限限制：支撑架架的操作层应应保持畅通，不不得堆放超载载的材料。交交通过道应有有适当高度。工工作前应检查查脚手架的牢牢固性和稳定定性。（7）模板和支撑承载载安全：模板板在支撑系统统未钉稳牢前前不得上人；；在未安装好好的梁底板或或平台上不得得放重物或行行走。在安装装好的模板上上，不得堆放放超载的材料料和设备等。（8）恶劣天气限制：：凡遇到恶劣劣天气，如大大雨、大雾及及6级以上的大大风时，应停停止露天高空空作业。风力力达到5级时，不得得进行大块模模板和高支模模板等大件模模具的露天吊吊装和支撑作作业。4、高支撑模板支架拆拆除时监测措措施（1）梁、柱、墙的侧模模板，一般在在混凝土强度度能保证其表表面及棱角不不因拆模而受受损坏时，方方可拆除。梁梁、板等底模模则要求混凝凝土强度符合合《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GB502204-20002）要求，模模板才可以拆拆除。在支拆拆挑檐的模板板时，必须有有可靠的安全全措施。（2）在高空拆模时。作作业区四周及及进出口处应应设围栏并加加设明显标志志和警示牌，严严禁非操作人人员进入作业业区，垂直运运输模板和其其它材料时，应应有统一指挥挥，统一信号号。（3）所有构件拆模之前前必须填写拆拆模申请表，待待监理单位以以及施工单位位技术负责人人同意签字后后，方可拆模模。（4）拆除模板时，不得得用力过猛或或身体前倾，避避免连人带板板坠落，拆除除高处部位的的模板时，必必须站稳在脚脚手架上操作作，不得站在在正在拆除的的模板下面操操作。平台及及楼板模板上上的预留孔洞洞，应使用木木板或安全网网盖好或设围围栏。（5）模板和支模安拆时时，指挥、挂挂卡环和拆环环人员必须站站在安全可靠靠的地方操作作，严禁人员员随模板起吊吊。装拆组合合模板时，上上下应有人接接应，模板及及配件应随装装拆随转运；；严禁从高向向下抛掷，已已松动件必须须拆卸完毕方方可吊运。拆拆除的木模板板，应将板上上的朝天钉子子向下，并及及时运至堆放放地点拔除。第六节计算书书计算依据：1、《建建筑施工模板板安全技术规规范》JGJ1662-200082、《混混凝土结构设设计规范》GB500010-220103、《建建筑结构荷载载规范》GB500009-220124、《钢钢结构设计规规范》GB500017-220036.1300×8800梁模板（扣扣件式，梁板板立柱共用）计计算书（300×700梁施工同此梁）一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL1混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)300×800模板支架高度H((m)9.75模板支架横向长度度B(m)8模板支架纵向长度度L(m)8梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m33)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m33)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m33)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kkN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m22)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.005地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地地面高度(m)9风压高度变化系数数μz1风荷载体型系数μμs0.2三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁两侧立柱间距llb(mm)800步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数数3梁底支撑小梁间距距150每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数1梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度b=11000mmm，按二等跨跨连续梁计算算：W＝bhh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×0.8))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×00.8)+11.4×0..7×2]××1＝26.6771kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×0..8]×1＝24.9008kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[1×(00.1+(224+1.55)×0.88)]×1＝20.5kkN/m计算简图图如下：1、强度验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255×26.6671×0..152＝0.0755kN·mσ＝Mmmax/W＝0.0755×106/540000＝1.3899N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验算νmaxx＝0.5211q2L4/(1000EI)=00.521××20.5××1504/(1000×100000×4866000)＝0.0111mm≤[ν]＝L/250＝150/2250＝0.6mmm满足要求求！3、支座反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR3=0.3775q1静L+0.4437q1活L=0.3375×244.908××0.15++0.4377×1.7664×0.115＝1.5177kNR2=1.25q1LL=1.255×26.6671×0..15＝5.0011kN标准值((正常使用极极限状态)R1'=R3'=0.3375q2L=0.3375×200.5×0..15＝1.1533kNR2'=1.25q2LL=1.255×20.55×0.155＝3.8444kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态态：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=1..517/11＝1.5177kN/m梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q1中＝Max[RR2]/b==Max[[5.0011]/1=5.0011kN/m梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R3/b=1..517/11＝1.5177kN/m小梁自重重：q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.3/2=0.0336kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左＝0.9×11.35×00.5×(00.8-0..12)=00.413kkN/m梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右＝0.9×11.35×00.5×(00.8-0..12)=00.413kkN/m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×(0.44-0.3//2)/2××1=0.7789kN//m梁右侧楼板传递给给右边小梁荷荷载q4右＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×((0..8-0.44)-0.33/2)/22×1=0..789kNN/m左侧小梁梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.5517+0..036+00.413++0.7899=2.7555kN/mm中间小梁梁荷载q中=q1中+q2=5.0001+0.0036=5..037kNN/m右侧小梁梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.5517+0..036+00.413++0.7899=2.7555kN/mm小梁最大大荷载q=Maxx[q左,q中,q右]=Maxx[2.7555,5.0037,2..755]==5.0377kN/m正常使用用极限状态：：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左'＝R1'/b=11.153//1＝1.1533kN/m梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q1中'＝Max[RR2']/b=Maxx[3.8444]/1==3.8444kN/mm梁底面板传递给右右边小梁线荷荷载：q1右'＝R3'/b=11.153//1＝1.1533kN/m小梁自重：q2''＝1×(0..3-0.11)×0.33/2=00.03kNN/m梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左'＝1×0.55×(0.88-0.122)=0.334kN/mm梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右'＝1×0.55×(0.88-0.122)=0.334kN/mm梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左'＝[1×(00.5+(224+1.11)×0.112)]×((0.4-00.3/2))/2×1==0.4399kN/m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右'＝[1×(00.5+(224+1.11)×0.112)]×(((0.8--0.4)--0.3/22)/2×11=0.4339kN/mm左侧小梁梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1..153+00.03+00.34+00.439==1.9622kN/m中间小梁梁荷载q中'=q1中'+q2'=3.8844+0..03=3..874kNN/m右侧小梁梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1..153+00.03+00.34+00.439==1.9622kN/m小梁最大大荷载q'=Maax[q左',q中',q右']=Maax[1.9962,3..874,11.962]]=3.8774kN/mm为简化计计算，按二等等跨连续梁和和悬臂梁分别别计算，如下下图：1、抗弯验算Mmaxx＝max[00.125qql12，0.5qll22]＝max[00.125××5.0377×0.4552，0.5×55.037××0.12]＝0.1277kN·mσ=Mmax/W==0.1277×106/833330=1.553N/mmm2≤[f]=115.44NN/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxx＝max[00.625qql1，ql2]＝max[00.625××5.0377×0.455，5.0377×0.1]]＝1.4177kNτmax=3Vmaax/(2bbh0)=3×11.417××1000//(2×500×100))＝0.4255N/mm22≤[τ]=1.778N/mmm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'll14/(1000EI)＝0.5211×3.8774×45004/(1000×93500×416..67×1004)＝0.0211mm≤[ν]＝l1/250＝450/2250＝1.8mmmν2＝q'l24/(88EI)＝3.8744×10044/(8×99350×4416.677×104)＝0.0011mm≤[ν]＝2l2/250＝2×1000/250＝0.8mmm满足要求！4、支座反力计算承载能力力极限状态Rmax=[1.225qL1,0.3775qL1+qL2]=maxx[1.255×5.0337×0.445,0.3375×5..037×00.45+55.037××0.1]==2.8333kN同理可得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1=1.555kN,R22=2.8333kN,RR3=1.555kN正常使用用极限状态Rmax'=[1..25q'LL1,0.3775q'L11+q'L2]=maxx[1.255×3.8774×0.445,0.3375×3..874×00.45+33.874××0.1]==2.1799kN同理可得：梁底支撑撑小梁所受最最大支座反力力依次为R1'=1.1104kN,,R2'=2.1179kN,,R3'=1.1104kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.8主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.25主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)10.191、抗弯验算主梁弯矩图(kNN·m)σ=Mmmax/W==0.1188×106/42500=27.7784N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验算算主梁剪力图(kNN)Vmaxx＝1.2644kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××1.2644×10000/398＝6.3522N/mm22≤[τ]=1255N/mm22满足要求求！3、挠度验验算主梁变形图(mmm)νmaxx＝0.0244mm≤[ν]＝L/250＝400/2250＝1.6mmm满足要求求！4、支座反力计算承载能力力极限状态支座反力力依次为R1=0.2886kN，R2=5.3661kN，R3=0.2886kN正常使用用极限状态支座反力力依次为R1'=0.2204kN，R2'=3.9979kN，R3'=0.2204kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mmm)Φ48×2.8主梁计算截面类型型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.25主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁截面惯性矩II(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根根数2受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计计，主梁2根合并，其其受力不均匀匀系数=0.6P＝maax[R2]×0.66=Max[[5.3611]×0.66=3.2116kN，P'＝max[RR2']×0.6＝Max[33.979]]×0.6==2.3888kN1、抗弯验算2号主梁弯弯矩图(kN·m))σ=Mmmax/W==0.5077×106/42500=119..185N//mm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kkN)Vmaxx＝4.3422kNτmaxx=2Vmaxx/A=2××4.3422×10000/398＝21.8117N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22满足要求求！3、挠度验算算2号主梁变形图(mmm)νmaxx＝0.9599mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mmm满足要求求！4、支座反力计算极限承载载能力状态支座反力力依次为R1=4.3442kN，R2=6.9114kN，R3=6.9114kN，R4=4.3442kN立柱所受受主梁支座反反力依次为P2=6.9114/0.66=11.5524kN八、纵向水平钢管管验算钢管截面类型(mmm)Φ48×2.8钢管计算截面类型型(mm)Φ48×2.8钢管截面面积A((mm2)398钢管截面回转半径径i(mm))16钢管弹性模量E((N/mm22)206000钢管截面惯性矩II(cm4)10.19钢管截面抵抗矩WW(cm3)4.25钢管抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205钢管抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125P＝max[R1，RR3]=0.2286kN，P'＝max[RR1'，R3']＝0.2044kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平平钢管弯矩图图(kN·m))σ＝Mmmax/W＝0.0455×106/4250＝10.5999N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求求！2、抗剪验验算纵向水平平钢管剪力图图(kN)Vmaxx＝0.3866kNτmaxx＝2Vmax/A==2×0.3386×10000/3998＝1.94NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求求！3、挠度验算纵向水平平钢管变形图图(mm)νmax＝0.0882mm≤[ν]＝L/250＝900/2250＝3.6mmm满足要求求！4、支座反力力计算支座反力力依次为R1=0.3886kN，R2=0.6115kN，R3=0.6115kN，R4=0.3886kN同理可得得：两侧立柱柱所受支座反反力依次为R1=0.6115kN，R3=0.6115kN九、可调托座验算算荷载传递至立柱方方式可调托座2可调托座承载力容容许值[N](kkN)30扣件抗滑移折减系系数kc0.851、扣件抗滑滑移验算两侧立柱最最大受力N＝max[RR1,R3]＝max[00.615,,0.6155]＝0.6155kN≤0.85××8=6.88kN单扣件在在扭矩达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！2、可调托座验算可调托座座最大受力N＝max[PP2]＝11.5224kN≤[N]＝30kN满足要求求！十、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hdd(mm)600立柱伸出顶层水平平杆中心线至至支撑点的长度a(mmm)200顶部立柱计算长度度系数μ11.386非顶部立柱计算长长度系数μ21.755钢管截面类型(mmm)Φ48×2.8钢管计算截面类型型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立柱截面面积A((mm2)398回转半径i(mmm)16立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.25抗压强度设计值[[f](N//mm2)205支架自重标准值qq(kN/mm)0.151、长细比验算顶部立柱柱段：l01=kμ1(hd+2a)==1×1.3386×(6600+2××200)==1386mmm非顶部立立柱段：l02=kμ2h=1××1.7555×16000=28088mmλ=l00/i=28808/166=175..5≤[λ]=2100长细比满满足要求！2、风荷载计算Mw＝11×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.99×1.4××0.05××0.9×11.62/10＝0.0155kN·m3、稳定性性计算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111，荷载设计计值q1有所不同：：1)面板板验算q1＝11×[1.22×(0.11+(24++1.5)××0.8)++1.4×00.9×2]]×1＝27.122kN/m2)小梁梁验算q1＝mmax{1..549+11×1.2××[(0.33-0.1))×0.3//2+0.55×(0.88-0.122)]+1××[1.2××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.9×1]]×max[[0.4-00.3/2，(0.8--0.4)--0.3/22]/2×11，5.0855+1×1..2×(0..3-0.11)×0.33/2}=55.121kkN/m同上四～～八计算过程程，可得：R1＝00.598kkN，P2＝11.4775kN，R3＝0.5988kN顶部立柱柱段：l01=kμ1(hd+2a)==1.1855×1.3886×(6000+2×2200)=11642.441mmλ1＝ll01/i＝1642..41/166＝102.6651，查表得，φ1＝0.5733立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，P2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[00.598++1×[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(00.9+0..4-0.33/2)/22×0.9，11.4775，0.5988+1×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.8-0..4-0.33/2)/22×0.9]]+0.0115/0.88＝11.4993kNf＝N//(φA)+Mw/W＝114922.825//(0.5773×3988)+0.0015×1006/4250＝53.9225N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！非顶部立柱段：ll02=kμ2h=1..185×11.755××1600==3327..48mmλ2＝ll02/i＝3327..48/166＝207.9968，查表得，φ2＝0.1699立柱最大大受力Nw＝max[RR1+N边1，P2，R3+N边2]+1×11.2×0..15×(99.75-00.8)+MMw/lb＝max[00.598++1×[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×0.9××1]×(00.9+0..4-0.33/2)/22×0.9，11.4775，0.5988+1×[11.2×(00.5+(224+1.11)×0.112)+1..4×0.99×1]×((0.9+00.8-0..4-0.33/2)/22×0.9]]+1.6111+0.0015/0..8＝13.1004kNf＝N//(φA)+Mw/W＝131033.825//(0.1669×3988)+0.0015×1006/4250＝198.3347N/mmm2≤[f]＝205N//mm2满足要求求！十一、高宽比验算算根据《建建筑施工扣件件式钢管脚手手架安全技术术规范》JGJ1330-20111第6.9.7：支架高宽宽比不应大于于3H/B==9.75//8=1.2219≤3满足要求求，不需要进进行抗倾覆验验算！十二、立柱支承面面承载力验算算支撑层楼板厚度hh(mm)70混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天天)7混凝土的实测抗压压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mmm)200立柱垫板宽b(mmm)200F1=N=113.1044kN1、受冲切切承载力计算算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.5.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft++0.25σσpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或或集中反力设设计值βh截面高度影响系数数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mmm时，取βh=0.9；中间线性性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强强度设计值σpc,m临界面周长上两个个方向混凝土土有效预压应应力按长度的的加权平均值值，其值控制制在1.0-33.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距距离局部荷载载或集中反力力作用面积周周边h0/2处板垂直截截面的最不利利周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/ββs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷载或集中反反力作用面积积形状的影响响系数η2临界截面周长与板板截面有效高高度之比的影影响系数βs局部荷载或集中反反力作用面积积为矩形时的的长边与短边边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为为圆形时，取取βs=2as板柱结构类型的影影响系数：对对中柱，取as=40，对边柱，取取as=30：对角柱，取取as=20说明在本工程计算中为为了安全和简简化计算起见见，不考虑上上式中σpc,m之值，将其其取为0，作为板承承载能力安全全储备。可得：βh=1，ft=0.7337N/mmm2，η=1，h0=h-200=50mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=10000mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×0..737+00.25×00)×1×11000×550/10000=25..795kNN≥F1=13.1104kN满足要求求！2、局部受压承载力力计算根据《混混凝土结构设设计规范》GB500010-20010第6.6.1条规定，见见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受压面上作用用的局部荷载载或局部压力力设计值fc混凝土轴心抗压强强度设计值；；可按本规范范表4.1.44-1取值βc混凝土强度影响系系数，按本规规范第6.3.1条的规定取取用βl混凝土局部受压时时的强度提高高系数Aln混凝土局部受压净净面积βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受压面面积Ab局部受压的计算底底面积，按本本规范第6.6.2条确定可得：fc=6..902N//mm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(6600)×((600)//(200××200)]]1/2=3，Aln=ab==400000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×33×6.9002×400000/10000=11118.1224kN≥F1=13.1104kN满足要求！6.2700××1000梁模板（扣扣件式，梁板板立柱共用）计计算书6.2.1梁模板板计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称KL14混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)700×10000模板支架高度H((m)9.75模板支架横向长度度B(m)8模板支架纵向长度度L(m)8梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m22)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m33)24混凝土梁钢筋自重重标准值G3k(kN/m33)1.5混凝土板钢筋自重重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时Q1k(kkN/m2)1对水平面模板取值值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)0.25非自定义:0.0053地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地地面高度(m)12风压高度变化系数数μz1.052风荷载体型系数μμs0.2三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁底底小梁平行梁梁跨方向梁跨度方向立柱间间距la(mm)900梁底两侧立柱间距距lb(mm)1200步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁底两两侧立柱中的的位置居中梁底左侧立柱距梁梁中心线距离离(mm)600板底左侧立柱距梁梁中心线距离离s1(mm)600板底右侧立柱距梁梁中心线距离离s2(mm)600梁底增加立柱根数数2梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁底左侧侧立柱距离(mm)483,717梁底支撑小梁根数数5梁底支撑小梁间距距175每纵距内附加梁底底支撑主梁根根数2梁底支撑小梁最大大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧侧悬挑长度a2(mm)0设计简图图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmm)18面板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15面板抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.4面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度b=11000mmm，按四等跨跨连续梁计算算：W＝bh2/6=10000×188×18/66＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×118×18××18/122＝4860000mm4q1＝00.9×maax[1.22(G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4QQ2k，1.35((G1k+(G2k+G3k)×h))+1.4ψcQ2k]×b==0.9×mmax[1..2×(0..1+(244+1.5))×1)+11.4×2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11)+1.44×0.7××2]×1＝32.8668kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×[[G1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝0.9×11.35×[[0.1+((24+1..5)×1]]×1＝31.1004kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×Q2kk×b＝0.9×11.4×0..7×2×11＝1.7644kN/mq2＝[[1×(G11k+(G2k+G3k)×h))]×b＝[1×(00.1+(224+1.55)×1)]]×1＝25.6kkN/m计算简图图如下：1、强度验算Mmaxx＝0.1077q1静L2+0.1221q1活L2＝0.1077×31.1104×0..1752+0.1221×1.7764×0..1752＝0.1088kN·mσ＝Mmmax/W＝0.1088×106/540000＝2.0099N/mm22≤[f]＝15N/mmm2满足要求求！2、挠度验算νmaxx＝0.6322q2L4/(1000EI)=00.632××25.6××1754/(1000×100000×4866000)＝0.0311mm≤[ν]＝L/250＝175/2250＝0.7mmm满足要求求！3、支座反力计算设计值((承载能力极极限状态)R1=RR5=0.3993q1静L+0.4446q1活L=0.3393×311.104××0.1755+0.4446×1.7764×0..175＝2.2777kNR2=RR4=1.1443q1静L+1.2223q1活L=1.1143×311.104××0.1755+1.2223×1.7764×0..175＝6.5999kNR3=0.9228q1静L+1.1142q1活L=0.9928×311.104××0.1755+1.1442×1.7764×0..175＝5.4044kN标准值((正常使用极极限状态)R1'=R5'=0.3393q2L=0.3393×255.6×0..175＝1.7611kNR2'==R4'=1.1443q2L=1.1143×255.6×0..175＝5.1211kNR3'=0.928q22L=0.9928×255.6×0..175＝4.1577kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面惯性矩II(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态态：梁底面板板传递给左边边小梁线荷载载：q1左＝R1/b=2..277/11＝2.2777kN/m梁底面板板传递给中间间小梁最大线线荷载：q1中＝Max[RR2,R3,R4]/b==Max[[6.5999,5.4004,6.5599]/11=6.5599kN//m梁底面板板传递给右边边小梁线荷载载：q1右＝R5/b=2..277/11＝2.2777kN/m小梁自重重：q2＝0.9×11.35×((0.3-00.1)×00.7/4=0.0443kN/mm梁左侧模模板传递给左左边小梁荷载载q3左＝0.9×11.35×00.5×(11-0.122)=0.5535kN//m梁右侧模模板传递给右右边小梁荷载载q3右＝0.9×11.35×00.5×(11-0.122)=0.5535kN//m梁左侧楼楼板传递给左左边小梁荷载载q4左＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×2]]×(0.66-0.7//2)/2××1=0.7789kN//m梁右侧楼楼板传递给右右边小梁荷载载q4右＝0.9×MMax[1..2×(0..5+(244+1.1))×0.122)+1.44×2，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×