河南某住宅楼脚手架施工方案悬挑式双排_第1页
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文档简介

目录HYPERLINK\l"_Toc129592179"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc129592180"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc129592181"三、脚手架工程设计及搭设参数1HYPERLINK\l"_Toc129592182"四、安全措施:1HYPERLINK\l"_Toc129592183"五、脚手架的拆除4HYPERLINK\l"_Toc129592184"六、安全管理4HYPERLINK\l"_Toc129592185"附件:悬挑架计算书6一、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》;2、《建筑施工安全检查标准》;3、《建筑安装工程安全技术规程》;4、《建筑施工高处作业安全技术规范》;5、《建筑工程施工安全技术操作规程》;6、《建筑安装工人安全技术操作规程》;7、《建筑施工计算手册》;8、国家、河南省、郑州市、现行的有关土建、安装的施工规范、规定。二、工程概况中铁****局****路职工住宅楼10#楼采用18号槽钢悬挑脚手架(并在端部拉14mm钢丝绳),在地上一层悬挑,每四层为一个卸荷单元,分三次拉钢丝绳以保证脚手架稳定性。三、脚手架搭设参数本工程脚手架为悬挑式双排脚手架,悬挑架高:13×2.87+2.5=39.81m,故按40m对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。钢管选用ф48×3.5;外挑槽钢采用[18,长度约为3m;固定槽钢在楼面上用预埋2ф18的螺纹钢筋。立杆纵向间距为1.75m,内立杆距外墙0.40m,立杆横向间距为0.8m,立杆步距为1.75m。连墙件为两步三跨(即3.5×5.25米),侧面用塑料密眼网封闭。详见附件:悬挑架计算书。四、安全措施⑴脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。⑵每搭完一步脚手架后,应按下表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。⑶底座应准确的放在焊在槽钢上的钢筋上。⑷立杆搭设应符合下列规定:①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。②当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后,应立即设置连墙件。③顶层立杆的搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1.5m。⑸纵向水平杆搭设应符合下列规定:①纵向水平杆宜设设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。②纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接,也可采用搭接。⑹脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m。⑺连墙件、剪刀撑、横向支撑的设置符合下列规定:①本工程外脚手架高度小于50m,连墙件每3.5m×5.25m设一根。②连墙件宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm;连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置;宜优先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置;一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于3.5m(2步)。③当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在450—600之间;连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后拆除。④当脚手架施工操作层高出连墙件二步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。⑤每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45—60º之间;剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面面的倾角(a)450500600剪刀撑跨越立杆的的最多根数((n)765⑥本工程脚手架高度在24m以上,必须在外侧立面上连续设置剪刀撑,并应由底至顶连续设置。⑦剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。⑧剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。⑨剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。⑻扣件安装符合下列规定:①扣件规格必须与钢管外径相同;②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m;③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;④对接扣件开口应朝上或朝内;⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。⑼作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定:①栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧;②上栏杆上皮高度应为1.2m;③挡脚板高度不应小于180mm;④中栏杆应居中设置。⑽脚手板的铺设应符合下列规定:①脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120—150mm。②竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设,且采用对接平铺四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。③作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应支承杆可靠地固定,脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。④在拐脚、斜道平台处的脚手板,应与横向水平杆可靠连接,防止滑动。⑤自顶层作业层的脚手板往下计,宜每隔12m满铺一层脚手板。五、脚手架的拆除⑴拆除脚手架时,应符合下列规定:⑵拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。⑶连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架;分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙杆加固。⑷当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。⑸当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固;两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高,并不应大于3.5m(2步)。横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,中间每隔6跨设置一道。⑹卸料时各配件严禁抛掷至地面。六、安全管理⑴搭设脚手架人员必须是经过考核合格的专业架子工,上岗人员必须定期体检,合格者方可上岗。⑵搭设脚手架人员必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋。⑶脚手架的构件质量与搭设质量应按规范进行检查验收,合格后方可准许使用。⑷作业层上的施工荷载应符合要求,不得超载,不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送泵等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。⑸当有六级及六级以上大风和雾雨雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施,并应扫除积雪。⑹脚手架的安全检查与维护应按规范规定进行,安全网应按有关规定搭设或拆除。⑺在脚手架使用期间,严禁拆除下列杆件:①主节点处的纵.横向水平杆,纵横向扫地杆。②连墙件。⑻临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施。⑼在脚手架上进行电气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。⑽工地临时用电线路的架设及脚手架接地.避雷措施等,应按规定设置。⑾搭拆脚手架时财面应设围护栏和警戒标志,并有专人看守,严禁非操作人员入内。附件:悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息1.脚手架参数搭设尺寸为:立杆的纵距为1.75m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为1.75m;搭设高度为40m;内排架距离墙长度为0.4m;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为0.80;连墙件采用两步三跨,竖向间距3.5m米,水平间距5.25m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):2.000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:1。3.风荷载参数河南省郑州市地区,基本风压为0.4500,风荷载高度变化系数μz为0.730,风荷载体型系数μs为1.200(全封闭双排脚手架);考虑风荷载。4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1337;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140;安全设施与安全网(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:4;脚手板类别:竹脚手板。5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[18号槽钢],其中建筑物外悬挑段长度1.30米,建筑物内锚固段长度1.50米。固定槽钢在楼面上用预埋2ф18的螺纹钢筋。楼板混凝土标号:C30。悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳。钢丝绳与墙距离为(m):1.400。钢丝绳直径为(mm):14。二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m;脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.8/(2+1)=0.093kN/m;活荷载标准值:Q=2.000×0.8/(2+1)=0.533kN/m;静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.131kN/m;活荷载的计算值:q2=1.4×0.533=0.746kN/m;大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.131×1.7502+0.10×0.746×1.7502=0.261kN.m;支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.131×1.7502-0.117×0.746×1.7502=-0.307kN.m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:σ=Max(0.261×106,0.307×106)/5080.0=60.433N/mm2大横杆的抗弯强度:σ=60.433N/mm2〈[f]=205.0N/mm2。满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.093=0.131kN/m;活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m;三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.131×1750.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.533×1750.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.302mm;脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表。大横杆的最大挠度小于1750.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038×1.750=0.0665kN;脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.8×1.750/(2+1)=0.163kN;活荷载标准值:Q=2.000×0.8×1.500/(2+1)=0.933kN;荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.184)+1.4×1.050=1.760kN;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.760×1.050/3=0.616kN.m;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.622kN.m;σ=M/WW=0..622×1106/50800.000==122.4484N//mm2;小横杆的计算强度度小于205..000NN/mm2,满足要求!!3.挠度计算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与荷荷载的计算值值最不利分配配的挠度和小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下:Vqmaxx=5×0..038×11050.004/(3844×2.0660×1055×1219900.0000)=0.0244mm;P2=p1+p2+Q=0.0058+0..184+11.050=1.2291kNN;集中荷载标标准值最不利利分配引起的的最大挠度计计算公式如下下:Vpmaxx=12291.3550×10550.0×((3×10550.02-4×10050.022/9)/(72××2.0600×105×121900..0)=2.1133mm;最大挠度和V=Vqmmax+Vpmaxx=0..024+22.113=2.1137mmm;小横杆的最大挠度度小于(11050.0000/1550)=7..000与与10mmm,满足要求!。四、扣件抗滑力的的计算直角、旋转单扣件件承载力取值值为8.00kkN,按照扣件件抗滑承载力力系数0.80,该工程实际的旋转转单扣件承载载力取值为6.40kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时,扣件的的抗滑承载力力按照下式计计:RR≤Rc其中Rc--扣扣件抗滑承载载力设计值,取6.40kN;R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值;横杆的自重标准值值:P1=0..038×11.050==0.0400kN;脚手板的荷载标准准值:P2=0..350×11.050××1.5000/2=0..276kkN;活荷载标准值:Q=22.000××1.0500×1.5000/2=1.5575kNN;荷载的计算值:R=1.22×(0.0040+0..276)++1.4×11.575==2.5844kN;R<6.400kN,,单扣件抗滑滑承载力的设设计计算满足足要求!五、脚手架荷载标标准值荷载组合效应组合合计算项目荷载组合项目纵、横水平杆强度度与变形永久组合+施工均均布活荷载脚手架立杆稳定永久荷载+0.885(活荷载+风荷载)连接件承载力风荷载+5.0KKN刚梁强度和挠度恒载+活荷载作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容:(1)每米立杆承承受的结构自自重标准值(kN/mm);本例为0.12448NG1=0.1125×366.800=4.5593kNN;(2)脚手板的自自重标准值(kN/m2);采用木脚脚手板,标准准值为0.35NG2=0.3550×4×11.500××(1.0550+0.33)/2==1.4118kN;(3)栏杆与挡脚脚手板自重标标准值(kN/mm);本例采用用栏杆木,标标准值为0.11NG3=0.1140×4××1.5000/2=0.4200kN;(4)吊挂的安全全设施荷载,包包括安全网(kN/m2);0.0055NG4=0.0005×1..500×336.8000=0..276kkN;经计算得到,静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=66.706kN;活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和,内、外外立杆按一纵纵距内施工荷荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷荷载标准值NQ=2.000××1.0500×1.5000×2/22=3..150kkN;风荷载标准值应按按照以下公式式计算其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用:Wo=0.5000kN/mm2;Uz--风荷载高高度变化系数数,按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-22001)的规定采用用:Uz=0.740;Us--风荷载体体型系数:Us=1.2200;经计算得到,风荷荷载标准值Wk=0.7××0.5000×0.7440×1.2200=0.3111kN/mm2;不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=1.2NNG+1.4NNQ=1.22×6.7006+1..4×3.1150=112.4577kN;考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值计计算公式N=1.2NG+0.855×1.4NNQ=1..2×6.7706+00.85×11.4×3..150=11.7996kN;风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WWkLah2/10==0.8500×1.44×0.3111×1.5500×1.8002/110=0.1800kN.mm;六、立杆的稳定性性计算不组合风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式为为:立杆的轴心压力设设计值:N=122.457kN;计算立杆的截面回回转半径:i=1..58cmm;计算长度附加系数数:K=11.155;计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得:U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定:lo=3.1119m;;Lo/i=1977.000;轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到:φ=0.1186;立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量((抵抗矩):W=5..08cmm3;钢管立杆抗压强度度设计值:[f]==205.0000N//mm2;σ=124577.000//(0.1886×4899.000))=136..963NN/mm2;立杆稳定性计算σ=1336.9633小于[f]=2055.000N/mm22满足要求!!考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值:N=111.796kN;计算立杆的截面回回转半径:i=1..58cmm;计算长度附加系数数:K=1.1555;计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得:U=11.500计算长度,由公公式lo=kuuh确定:lo=3.1119m;;Lo/i=1977.000;轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表表得到:φ=0.1186立杆净截面面积:A=4.89cm2;立杆净截面模量((抵抗矩):W=5..08cmm3;钢管立杆抗压强度度设计值:[f]==205.0000N//mm2;σ=117955.868//(0.1886×4899.000))+1797748.0772/50880.0000=1665.0744N/mmm2;立杆稳定性计算σ=1665.0744小于[f]=2055.000N/mm22满足要求!!七、连墙件的计算算连墙件的轴向力计计算值应按照照下式计算::Nl=Nlw++No风荷载基本风压值值Wk=0..311kkN/m2;每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积Aw=16..200mm2;连墙件约束脚手架架平面外变形形所产生的轴轴向力(kN),No=5.0000kNN;风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN),应按照下下式计算:NLw=1.44×Wk×Aw=7..049kkN;连墙件的轴向力计计算值NL=NLw+NNo=12..049kkN;其中φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数,l为内排架距距离墙的长度度,由长细比l/ii=350..000/115.8000的结果查表表得到0.941;A=4.899cm2;[f]=2205.000N/mmm2;连墙件轴向力设计计值Nf=φ×A×[ff]=0.9941×4..890×110-4×2055.000××103=944.331kN;Nl=12.049<<Nf=94.3331,连墙件的设设计计算满足足要求!连墙件采用双扣件件与墙体连接接。经过计算得到NNl=12.0049小于双扣件件的抗滑力16.00kN,满足要求!连墙件扣件连接示示意图八、悬挑梁的受力力计算悬挑脚手架的水平平钢梁按照带带悬臂的连续续梁计算。悬臂部分脚手架荷荷载N的作用,里里端B为与楼板的的锚固点,A为墙支点。本工程中,脚手架架排距为10050mm,内内侧脚手架距距离墙体3550mm,支支拉斜杆的支支点距离墙体体为1200mmm,水平支支撑梁的截面面惯性矩I=19110cm4,截面抵抗抗矩W=255.90ccm3,截面积A=322.84ccm2。受脚手架集中荷载载N=1..2×6.7706+11.4×3..150==12.4457kNN;水平钢梁自重荷载载q=1..2×12..740×00.00011×78.5500=0.1200kN/mm;悬挑脚手架示意图图悬挑脚手架计算简简图经过连续梁的计算算得到悬挑脚手架支撑梁梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁梁弯矩图(kN.m))经过连续梁的计算算得到各支座对支撑梁的的支撑反力由由左至右分别别为R[1]=118.0800kN;R[2]=77.678kN;R[3]=--0.3166kN。最大弯矩Mmaax=2..665kkN.m;截面应力σ=MM/1.055W+N/AA=2.6665×1006/(11.05××397000.0)++0.0000×1033/12274.0=63..929NN/mm2;水平支撑梁的计算算强度σ=63..929小小于2155.000N/mm22,满足要求!九、悬挑梁的整体体稳定性计算算水平钢梁采用[118号槽钢,计算公式如如下其中φb--均匀弯曲的的受弯构件整整体稳定系数数,按照下式式计算:经过计算得到强度度φb=5570×88.5×488.0×2235//(12000.0×1100.0××235.00)=11.94。由于φb大于0..6,查《钢结结构设计规范范》(GB500017-22003)附表B,得到φb值为0.924。经过计算得到强度度σ=2..665×1106/(00.924××397000.00))=72..608NN/mm2。水平钢梁的稳定性性计算σ=722.608小于[f]=2155.000N/mm22,满足要求!十、拉绳与支杆的的受力计算水平钢梁的轴力RRAH和拉钢绳绳的轴力RUi、支杆的的轴力RDi按照下面面计算:其中RUicosθi为为钢绳的拉力力对水平杆产产生的轴压力力;RDicosθi为为支杆的顶力力对水平杆产产生的轴拉力力。当RAH>0时,水平平钢梁受压;;当RAH<0时,水平钢钢梁受拉;当当RAH=0时,水平钢钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinθi且有RRUicosθi=RDicosθi可以得到按照以上公式计算算得到由左至至右各杆件力力分别为RU1=11.3664kNRD1=12.8663kN十一、拉绳与支杆杆的强度计算算1.钢丝拉绳(支杆))的内力计算算:钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU与支杆的轴轴力RD我们均取最最大值进行计计算,分别为为RRU=111.364kkNRD=112.8633kN如果上面采用钢丝丝绳,钢丝绳绳的容许拉力力按照下式计计算:其中[Fg]--钢钢丝绳的容许许拉力(kN);Fg--钢丝绳的的钢丝破断拉拉力总和(kN);计算中可以近似计计算Fg=0.5dd2,d为钢丝绳直直径(mm);α--钢丝绳之间间的荷载不均均匀系数,对对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别别取0.85、0.82和0.8;K--钢丝丝绳使用安全全系数。计算中[Fg]取取11.3664kN,α=0.8220,K=110.0000,得到:钢丝绳最小直径必必须大于177.000mmm才能满足足要求!下面压杆以488.0×4mmm钢管计算算,斜压杆的的容许压力按按照下式计算算:其中N--受受压斜杆的轴轴心压力设计计值,N=112.8633kN;φ--轴心受压斜斜杆的稳定系系数,由长细比l/i查表得到φ=0.4446;i--计算受受压斜杆的截截面回转半径径,i=1.5578cm;;l--受最大大压力斜杆计计算长度,l=1..921m;;A--受压斜斜杆净截面面面积,A=4.8893cm22;σ--受压斜杆杆受压强度计计算值,经计计算得到结果果是58.9445N/mmm2;[f]--受受压斜杆抗压压强度设计值值,f=2215N/mmm2;受压斜杆的稳定性性计算σ<[f]],满足要求!2.钢丝拉绳(斜拉杆杆)的吊环强度度计算钢丝拉绳(斜拉杆杆)的轴力RU我们均取最最大值进行计计算

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